04- Torque y Arrastre

Prevención de Pegas de Tubería 4 – Torque Tor orqu que e y Arrastre Arrast strre

Prevención de Pegas de Tubería

S c h l u m b e r g e r P r i v a t e

Torque y Arrastre Monitoreo y su Aplicación • Evaluar la efectividad de acciones para la limpieza del agujero

• Identificar áreas problemáticas • Determinar circunstancias para los eventos de pegadura de tubería • Determinar los requerimientos para limpiar el agujero perforado, repaso hacia arriba (“backreaming”) y viajes cortos • Definir requerimientos para el equipo de perforación • Optimizar el diseño diseño de trayectorias, trayectorias, BHA, sartas de de perforación y barrenas barrenas • Simular corridas de revestimientos intermedios y de producción • Establecer las necesidades de los programas de perforación • Determinar necesidades para bombear baches lubricantes, etc. 2/44



Torque y Arrastre Signos de Alerta Incrementos en torque y arrastre son alertas sobre problemas serios:

3/44

•

Incremento de recortes en el agujero

•

Problemas de estabilidad de agujero

•

Condiciones de agujero apretado

•

Tortuosidad en el agujero

•

Problemas con el equipo de perforación

•

Presencia de zonas ensanchadas en el agujero



Torque y Arrastre Teoría • Fricción Es la fuerza resultante del movimiento de un elemento en contra de otro. dirección de la fricción es opuesta a la dirección del movimiento.

La

• Torque Es la fuerza necesaria para poder rotar la sarta en el agujero. Torque se mide con unida unidad d de fuerz fuerza a por longi longitud tud (lbf (lbf x pie, pie, en unida unidades des del del sistem sistema a Inglés).

• Arrastre Es la resistencia axial que se opone al movimiento, es generado debido a la interac interacció ción n entre la sarta sarta (Sarta (Sarta de perfora perforación ción o casing) casing) y formaci formación. ón. El arrastre normalmente es medido en términos de fuerza (lbf), en unidades del sistema Inglés.

Fricción

Movimiento P 4/44



Torque y Arrastre Teoría Las fuerzas de Torque y arrastre son causadas por 3 mecanismos diferentes: • Peso de la tubería en el lado bajo del hoyo • Tensión relativa a fuerzas generadas a través de secciones con patas de perro creadas por construir, girar y tumbar ángulos. • Factores de Fricción entre la sarta y las paredes del agujero Las fuerzas de Torque y Arrastre son creadas debido a la tensión de cada elemento. Las fuerzas serán diferentes al jalar, soltar peso o rotar en secciones curvas, debido a que la tensión en la sarta cambia.

T e n d s ó n S a e l i a r t a

5/44

d e a e r z c t o u F n t a C o T ens ión d e la Sar ta



Torque y Arrastre • El Torque y Arrastre en el lado bajo del hoyo se deben a la resistencia al movimiento generada por la “fricción”, como resultado de bajar la tubería al hoyo • El Torque y el Arrastre son sensibles al ángulo del pozo, tamaño de tubería, peso del BHA, flotabilidad del lodo. • Para más de 60º el peso de la sarta no llega todo a la barrena sino que parte se transfiere a las paredes del hoyo en los puntos de apoyo. • Cada tramo de tubería o ‘elemento’ genera sus propios valores de Torque y Arrastre en forma independiente y en conjunto generan los valores leídos en la superficie. Tensión de la Tubería

6/44

Soporte del Agujero (Fuerza Lateral)

P



Torque y Arrastre – Factores de Fricción Rotando

Deslizando

Vector de Fricción por “back reaming” Vector de Fricción de Deslizamiento

Vector RPM

Velocidad de Deslizamiento (ROP)

Vector de Fricción de Perforación Factor de Fricción Backreaming para pérdida de peso / sobre tensión mientras la sarta está rotando 0<µ<0.05

7/44

Factor de Fricción Deslizando para pérdida de peso / sobre tensión mientras la sarta no está rotando 0.1<µ<0.3

Fricción de Perforación para pérdida de torque mientras la sarta está rotando 0.1<µ<0.3 Prevención de Pegas de Tubería


Torque y Arrastre – Factores de Fricción Están en función de los materiales involucrados (Tubería/Formación ó Tubería/Revestidor) y la lubricidad del fluido (lodo) que exista entre dichos materiales 0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6 S c h l u m b e r g e r P r i v a t e

Lodo Base Agua

Lodo Base Aceite (40% reducción)

8/44

Rotando

.22 - .28

.13 - .17

Deslizando (no rotando)

.28 - .40 --.55

.17 - .25 -- .33


Torque y Arrastre Fuerza Lateral debida al Peso de la Sarta A r r a st r e incl S c h l u m b e r g e r P r i v a t e

ARRASTRE

F=µ*N TORQUE F=µ*Nxr r = radio del elemento 9/44

A p o y o

F u e r za L at e r a l

Peso Fuerza lateral = Peso x Seno (inclinación) Arrastre = Fuerza lateral x factor de fricción Torque = Fuerza lateral x factor de fricción x radio Prevención de Pegas de Tubería

Torque y Arrastre Fuerza Lateral debida a la Tensión Carga de Tensión Sección de construcción de ángulo Peso

El peso y la Tensión actúan en direcciones opuestas

Tensión

Tensión Resultante Sección de reducción de ángulo El peso y la Tensión actúan en La misma Dirección Resultante 10/44

Peso

Carga de Tensión Prevención de Pegas de Tubería


Torque y Arrastre – Fuerza Lateral debida a la Rigidez


Cuando la rigidez empieza a ser un factor? 5” tubería de perforación 16 deg/100ft 3 ½ “ tubería de perforación 22 deg/100ft 11/44


Torque y Arrastre – Fuerza Lateral debida al Pandeo

Fb

Limites de Cálculo en Buckling Crítico

Fb Relación Clásica de pandeo para una

Fb

viga en un tubo (Sarta en el Agujero):

Fb Sarta en Compresión

Fcrit

= 2 x

E x I x P x sen(incl) R

Fcrit=

12/44

E= I= P= R= Incl=

Fuerza/Límite Crítica de Buckling Modelo de Young (psi) Momento de Inercia (in4) Peso Flotante (lbs) Diferencia radial (in) Inclinación del Agujero



Torque y Arrastre – Tipos de Pandeo Pandeo Sinusoidal

Pandeo Helicoidal


PSB Crítico

PSB Helicoidal PSB

•

Carga Crítica de Pandeo = La componente de compresión máxima puede resistir antes del pandeo

•

Sí el valor de buckling crítico es superado, la sarta se deforma convirtiéndose en pandeo sinusoidal.

•

Un mayor incremento en el PSB puede causar Pandeo Helicoidal

13/44

Fuerza Buckling Sinusoidal X 1.4 = Pandeo Helicoidal Prevención de Pegas de Tubería

Torque y Arrastre – Fuerzas Axiales


14/44


Torque y Arrastre – Torque Excesivo


15/44


Torque y Arrastre – Rigidez y Tortuosidad •

Tres componentes Principales de la Fuerza Lateral •

Fuerza Lateral

•

Fuerza sobre la Curva

•

Fuerza Lateral de Flexión

Los Modelos de “Sarta Rígida” y “Sarta Suave” dan los mismos resultados para un diseño que asuma cero tortuosidad

16/44



Torque y Arrastre Contacto Agujero/Sarta Agujero/Sarta L O W T O R TU O S IT Y W E LL S ( lo ca l D L S < < w e ll c u rv a tu re ) Wn

T

S TIF F & S O FT S TR IN G / B O R EH OL E C O N TA CT

T

H IG H T O R T U O S IT Y W E L L S ( l o c a l D L S > > w e ll c u r v a t u r e )

Wn

Wn

T

SOFT STRING / BOREHOLE CONTACT

Wn

Wn

T STIFF STRING / BOREHOLE CONTACT

17/44


T

: a x ia l lo a d , T W n : c o m p o n e nt o f d r i lls t r in g w e i g h t p e r p e n d ic u la r t o b o r e h o le a x is

T


Torque y Arrastre Modelo de Sarta Rígido vs. Modelo de Sarta Suave Sarta Suave •

•

Sarta Rígida

La sarta siempre está en contacto con el agujero. Area de contacto y fuerza lateral en la curva son sobre estimadas.

•

•

•

18/44

La curvatura de la sarta puede ser diferente a la del agujero. El área de contacto está reducida, fuerzas laterales más reales. Los cálculos de pérdidas por Torque son más precisos en agujeros de baja inclinación.



Torque y Arrastre Componentes de La Fuerza Lateral Wn : side weight = linear weight x sin( inclination )

Wn

Wn


FB

FB

T Wn

FC FC

FB FB : bending side force (zero in soft string model)

curvature side force

FC = T x string curvature

T Total Side Force = -Wn + FC + FB

19/44


FB

Torque y Arrastre Trayectoria de Perforación Direccional 85

2.5 grad./100’ DLS utilizando Incl a la BNA

80 S c h l u m b e r g e r P r i v a t e

75

4 - 6 grad./100’ DLS

) g e d ( 70 L C N I

65

9 - 10 deg./100’ DLS

60

55 4000

20/44

4100

4200

4300

4400

4500 MD (ft)

4600


4700

4800

4900

5000

“Torque y Arrastre” – Aplicaciones • Evaluar la efectividad de acciones para la limpieza del agujero

• Identificar secciones problemáticas del agujero perforado • Determinar condiciones que conducen a eventos de pegadura de tubería • Determinar los requerimientos para limpiar el agujero perforado, repasar hacia arriba (“backreaming”), viajes cortos, etc. • Definir requerimientos para el equipo de perforación • Optimizar el diseño de trayectorias, BHA, sartas de perforación y barrenas • Simular corridas de revestimientos intermedios y de producción • Establecer necesidades de ajuste en los programas de perforación • Determinar necesidades para bombear baches lubricantes, etc. 21/44



Mediciones de Torque y Arrastre • En cada conexión • Después de cambios considerables en inclinación y dirección. • Antes, durante y después de viajes de calibración. • Mientras se realiza un viaje bajando y saliendo del agujero, especialmente en secciones abiertas. • Antes y después de circular los fondos y bombear baches de limpieza • Con la barrena dentro del revestidor / liner, al entrar en el agujero descubierto y antes de seguir perforando • Después de un incremento /disminución en el peso del lodo, cambio de tipo de lodo o cambios considerables en la reología del mismo. • A profundidad total después que el agujero ha sido limpiado. • Antes y después de adicionar reductores de torque, como lubricantes y protectores de tubería de tipo no-rotatorios etc. 22/44



Mediciones de Torque y Arrastre - Procedimiento Para obtener una buena calidad en las lecturas de T&A mientras se perfora: •

En cada conexión, trabajar la tubería con buena circulación y rotación para asegurar buena limpieza de agujero, que cualquier recorte haya sido desplazado del BHA y para determinar si el agujero está “libre” (Esta situación puede ser diferente para diferentes equipos/procedimientos de compañías, en cada conexión, repaso necesario y/o por instrucciones para cada sección del pozo, S c h ángulo, tipo de formación, etc). l u

•

En el fondo , unos pocos pies fuera del fondo, obtener peso rotando y torque con distintos valores de RPM y razón de flujo.

•

Parar la rotaria y obtener peso subiendo, subiendo al menos 5-6 metros, registrando el peso máximo y el peso normal al levantar, después de vencer la fricción estática y dinámica.

•

Obtener el peso bajando la tubería al retornar 5-6 metros hacia el fondo (la distancia recorrida para obtener apropiadamente los valores de peso al levantar y al bajar variarán dependiendo del tamaño del agujero, BHA, ángulo, etc). Registrar el peso mínimo y el peso normal bajando la tubería.

•

Parar las bombas y tomar peso levantando y bajando y se repiten los pasos antes descritos, antes de la conexión. conexión (Esto ayudará a simular viajes/cargas al correr revestidores o liner)

•

Trabajar la sarta a la misma velocidad cada vez hará que las lecturas sean más consistentes. 23/44


m b e r g e r P r i v a t e

Mediciones de Torque y Arrastre - Recomendaciones •

Se deben tomar las lecturas máximo y promedio en las conexiones – tomar la lectura más estable –

Las más altas al levantar y mas bajo para bajar sarta (Para ser conservador.) . Programa de Drilling Office hace simulcion solamente fuerzas con factor de friccion dinamico. •

Tomar las lecturas de circulación con el mismo valor de gasto (para cada sección del pozo) para

evitar la influencia/interferencia potencial del levantamiento hidráulico. Se prefieren las lecturas con las S c

bombas apagadas durante la conexión debido a que ofrecen una mejor representación del FF y de las uh l

m b e r g e r P r i v a t e

lecturas esperadas al sacar la tubería. •

Al sacar la tubería, obtener los valores de peso al levantar mientras se levanta y cuando se baja al

fondo, obtener los valores de peso durante el viaje de bajada. Registrar profundidad y cualquier cambio al sobretensionar y peso al bajar – Monitorear y registrar puntos ajustados y cambios en la formación, etc. •

Para correr revestidor/liner, registrar el peso al bajar. Para obtener el peso al levantar, asegurarse

de que el perforador levante suficiente longitud para tomar una buena medición •

Las lecturas mientras se circula pueden ser utilizadas para estimar la profundidad máxima

alcanzable mientras se perfora y ayudar a determinar viajes necesarios, rondas de circulación y “backreaming”. 24/44


Torque y Arrastre - Monitoreo


25/44


Modelo para el Análisis de Torque y Arrastre Torque and Drag

Rotating

Torque on Bit Well Parameters Rotation Friction Factors

Sliding

Reaming

Well Parameters Sliding Friction Factors

Torque on Bit Well Parameters Rotating Friction Factors Compute Translate Friction Factors

Sliding In

Sliding Out

WOB > 0 WOB > 0

WOB = 0

On Bottom

Off Bottom

Steerable Drilling WOB = 0 Slack Off

26/44

Reaming In

WOB > 0 WOB = 0 Pick Up Pull at Bit


Reaming Out

Rotating Drilling

WOB = 0 Reaming Out

WOB = 0

Pull at Bit

Reaming In


Torque y Arrastre – Consideraciones de BHA


27/44


Torque y Arrastre - DrillSAFE • Analysis de Torque y Arrastre (Perforando y Viajando) • Cargas axiales y pandeo • Analysis de fuerzas laterales

•Modelo de “Stiff string” con tortuosidad



Torque y Arrastre – Cambios del Peso en el Gancho Tripping Hookloads 0 CSG 0.40 OPH 0.40 Trip in

•

Peso en el gancho • Rotación arriba del fondo, P/U, S/O • Torque arriba del fondo a velocidad de rotación • •

•

Basura entra, Basura sale Consistencia en tomar los datos

1,000

CSG 0.20 OPH 0.20 Trip in

2,000

CSG 0.00 OPH 0.00 CSG 0.20 OPH 0.20 Trip out

3,000

CSG 0.40 OPH 0.40 Trip out INCL

4,000 5,000 6,000 7,000


8,000 g n i r t S g n i s a C " 8 / 5 9

9,000 10,000 ) t 11,000 f ( h t p 12,000 e D d e 13,000 r u s a e M14,000

Curvas teóricas • Mejora la detección de la tendencia • Modelo de T&A con mas certeza • “Agujero limpio” condiciones (FF)

n o i t a n i l c n I

15,000 16,000 17,000 18,000 19,000 20,000 21,000

TIH Hookloads

5 . 8

22,000

POH Hookloads

23,000

FF=0.0 24,000 25,000 0

50

100

150

200

250

300

Hookload (klbs)

29/44


350

400

450

500

550

Torque y Arrastre – Cambios del Peso en el Gancho Ejemplo de Limpieza Deficiente de Agujero 12 ¼” Tangent Section 3 3 1

6,000 7,000 8,000

Curva LWD Rayos Gamma

9,000 ) t f ( h t p10,000 e D d e r u11,000 s a e M 12,000 13,000 H O 4 / 1 2 1

14,000 15,000 16,000

Peso en el Gancho sacando indica limpieza de agujero deficiente en la sección tangencial

Pick/Up Wt.

17,000 18,000 19,000 20,000

Slack-Off Wt.

Gamma

Rotating Wt.

21,000

30/44

175

200

225

250

275

300

325

350

Hookloads (klbs)

375

400

425

450

475

500

525



Torque y Arrastre – Cambios del Peso en el Gancho Ejemplo de Limpieza Deficiente de Agujero • 67

grados • Derrumbes

Equipo con limitaciones de presión de bomba.

Problemas de Colapso

Viaje Corto

30% desmejora de FF

31/44



Torque y Arrastre – Cambios del Peso en el Gancho Ejemplo de BUENA corrida de revestidor


32/44


Torque y Arrastre – Cambios del Peso en el Gancho Ejemplo de MALA corrida de revestidor

Gamma ray

Aumento del arrastre corriendo TR de 9 5/8” debido al colgamiento en escalones

El arrastre mejora cuando se establece circulacion para limpiar el hoyo El peso permanece constante mientras baja al hoyo, indicando aumento en el arrastre. La TR se pega fuera del fondo a 15,100 pies.

33/44



Torque y Arrastre – Cambios del Peso en el Gancho Viajando: Viajando : Tripping Hookloads

3,000 3,200

g g n " i n 0 s i r 2 a t S C

Circula 1 fondo arriba

Levantando Saliendo

3,400


Arrastre excesivo 80 Klbs a 3986 pies MD

3,600 3,800 ) t f (

h4,000 t p e D

4,200

d e r u s a4,400 e M

5 . 7 1

Soltando Bajando

4,600

Wash down

Max. sobretension 65 Klbs a 4030 pies MD

4,800 5,000 5,200 5,400

34/44

120

140

160

180

200

Prevención deHookload Pegas (klbs) de Tubería

220

240

260

280

Torque y Arrastre – Cambios del Peso en el Gancho Ejemplo de Limpieza Deficiente de Agujero Drilling Loads FF Calibration

Tripping Hookloads

0 g n " i 0 s 2 a C

0

Rotating Off-Btm Theoretical Hkld FF=0.0

g n " i 0 s 2 a C

Rotating Wt.

CSG 0.33 OPH 0.25 Trip out CSG 0.33 OPH 0.15 Trip out

Trip-In Theoretical Slack-off Csg FF=0.33, OH FF=0.15

CSG 0.00 OPH 0.00

Slack Off Weight 200


Trip-Out Theoretical Pick-up Csg FF=0.33, OH FF=0.15 Pick/Up weight

200

CSG 0.33 OPH 0.25 Trip in Non-circulating pick up weight Non-circulating slack off weight

400

400

Hole appearing to get dirty at 824m ) m ( h t p e D 600 d e r u s a e

) m ( h t p e D 600 d e r u s a e M

6 1

M

6 1

Wiper trip at 766m Hole appearing to get dirtier at 824m where last wiper trip became easier

Circulating weights a little ratty closer to surface but shaping up now 800

Weighted sweep at 855m

800 P/U to 155 klbs S/O to 116 klbs Sudden increase in cavings noted

Circ weights read a bit lower than model possibly due to hydraulic effects

Slack-off divergence as cavings found over shaker hole getting dirtier? Stop to circulate and pump sweep.

General higher trend hole dirty in this interval?

1,000

1,000 12.1 ppg sweep pumped - P/U, S/O return to normal

Slack off more reasonable after sweep/circulating time

Slack-Off Wt.

Rotating Wt.

Hole again loading after sweep/circulation at 1012m

TIH Hookloads

Pick/Up Wt.

FF=0.0

POH Hookloads

1,200

1,200 50

75

100

125

150

175

50

70

35/44

90

110 Hookload (klbs)

Hookloads (klbs)


130

150

170


Torque y Arrastre – Cambios del Peso en el Gancho Ejemplo de Limpieza Deficiente de Agujero y Cambios de FormaciónDrilling Loads FF Calibration Non-Circulating Hookloads 0

g n " i 0 2 s a C

Trip-In Theoretical Slack-off Csg FF=0.33, OH FF=0.15 Slack Off Weight

Wiper Trip @ 281m Swap 7 stds DP for HWDP

CSG 0.33 OPH 0.35 Trip out CSG 0.33 OPH 0.15 Trip out CSG 0.00 OPH 0.00


Drill with drill pipe

200

0

Rotating Off-Btm Theoretical Hkld FF=0.0 Rotating Wt.

g " n 0 i 2 s a C



200

LRB Top

CSG 0.33 OPH 0.15 Trip in CSG 0.33 OPH 0.35 Trip in Non-circulating pick up weight Non-circulating slack off weight LRB Top

35 degree Angle


400

35 degree Angle


400

Wiper Trip @ 485m Swap 3 stds DP for HWDP ) m ( h t p e D 600 d e r u s a e M

Drilling ahead with all HWDP in BHA

Drill with drill pipe 6 1

P/U & S/O start diverging beyond expected values after wiper trip. Dirty Hole? LRB with higher FF? Monitoring situation with sweep ready if situation does not improve.

Wiper Trip @ 703m Start 35 degree Angle - 790m 800

) m ( h t p e D 600 d e r u s a e M

6 1

Wiper Trip @ 703m Start 35 degree Angle - 790m 800 LowerRed Beds Top - 873m

Lower Red Beds Top - 873m

Wiper Trip @ 908m

Wiper Trip @ 908m

Weighted/Hi-vis sweep pumped. Increase in solids and cavings on shakers.

1,000

5 hours of circulating, one round trip, 2 sweeps No change in values

Circulate Btms up

1,200

36/44

75

Weighted/Hi-vis sweep pumped. Increase in solids and cavings on shakers.

1,000

5 hours of circulating, one round trip, 2 sweeps No change in values

Slack-Off Wt. 50

P/U & S/O start diverging beyond expected values after wiper trip. Dirty Hole? LRB with higher FF? Monitoring situation with sweep ready if situation does not improve.

100

Rotating Wt. 125

Pick/Up Wt. 150

TIH Hookloads

FF=0.0

POH Hookloads

1,200 175

50

70

90

110 Hookload (klbs)

Hookloads (klbs)


130

150

170


Torque y Arrastre – Cambios del Peso en el Gancho Reducción del FF con Lubricante “ QLube QLube”” Drilling Loads FF Calibration

Non-Circulating Hookloads

0

0

Rotating Off-Btm Theoretical Hkld FF=0.0 Rotating Wt. 200

CSG 0.33 OPH 0.35 Trip out

Trip-In Theoretical Slack-off Csg FF=0.33, OH FF=0.10 Slack Off Weight

g n i s a C " 8 / 3 3 1

600

CSG 0.00 OPH 0.00


400

CSG 0.33 OPH 0.10 Trip out

200


400 g n i s a C " 8 / 3 3 1

Charophytes Top 600

800


Non-circulating slack off weight Charophytes Top

800

1,000

1,000

) m ( h t p 1,200 e D d e r u s a e M1,400

) m ( h t p e 1,200 D d e r u s a e 1,400 M

1282m - Add 3% QLUBE 3% QLUBE reduces OH Drag FF from 0.35 to 0.10

Wiper Trip @ 1399m

1,600


Non-circulating pick up weight

3% QLUBE reduces OH Drag FF from 0.35 to 0.10

1282m - Add 3% QLUBE Wiper Trip @ 1399m

1,600

5 2 . 2 1

1,800

2,000

Wiper Trip @ 1722m

Wiper Trip @ 1722m Clay Rings

2,000

Wiper Trip @ 2017m

Clay Rings

Wiper Trip @ 2017m

Trip to Shoe @ 2192m


2,200

5 2 . 2 1

1,800

2,200 Top Charophytes @ 2254m

Top Charophytes @ 2254m

2,400

2,400

Slack-Off Wt. 50

37/44

75

100

Rotating Wt. 125

150

175

Pick/Up Wt. 200

225

TIH Hookloads 250

50

70

90

110

130

Hookload (klbs)

Hookloads (klbs)


POH Hookloads

FF=0.0 150

170

190

210

230

250

Torque y Arrastre – Cambios del Peso en el Gancho Efecto del Lubricante: Lubricante : Drilling Torque FF Calibration 0

Off-Btm Theoretical Torque Csg FF=0.20, OH FF=0.20

200

Off-btm Torque 400

Charophytes Top g n i s a C " 8 / 3 3 1

600


800

1,000 ) m ( h t p 1,200 e D d e r u s a e M 1,400

1282m - Add 3% QLUBE Wiper Trip @ 1399m 3% QLUBE reduces OH Torque FF from 0.40 to 0.20

1,600

1,800

Clay Rings Wiper Trip @ 1722m

5 2 . 2 1

2,000 Wiper Trip @ 2017m


2,200

Top Charophytes @ 2254m

2,400

Rotating Off-btm Torque

38/44

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

(kft-lbs) de Tubería PrevenciónTorque de Pegas

22

24

26

28

30

Torque y Arrastre - Manejo Reducción de Torque • Trayectoria del Pozo • Agujero Revestido • Agujero abierto • Lubricidad del Lodo • Camas lubricadas • Uso de Material Antipérdida (LCM) • Reductores de Torque

Consideración de Trayectoria • Trayectoria • BHA • Perfíl óptimo

39/44

Optimización del Arrastre •

Perfíl del pozo

•

Lubricidad del Lodo

•

Protectores de la tubería de perforación

•

Efectos de Pandeo

•

Distribución del Peso

•

Limpieza de Agujero

•

Motores de fondo

•

Rotación

•

Sistemas Rotatorios Direccionales



Torque y Arrastre – Optimización: Optimización : Guía General •

Optimizar ángulos de navegación para minimizar las fuerzas laterales. Por debajo de la inclinación

crítica, elevadas inclinaciones incrementan el arrastre y disminuyen las posibilidades de pandeo. •

Mantener el BHA tan ligero y simple como sea posible.

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Colocar los componentes más pesados en la sección vertical del agujero.

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Mantener tortuosidad y patas de perros al mínimo.

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Utilizar sistemas rotatorios direccionales si es viable.

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Usar sartas telescopicas si es posible, minimizar el uso excesivo de estabilizadores

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Usar reductores de torque donde las fuerzas laterales son predominantes.

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Asegurarse de una limpieza de agujero adecuada. Los recortes en el revestidor, “efecto de papel de

lija” pueden en gran medida incrementar FF en el revestidor. •

MAP (Gilsonite, Asfaltenos) y lubricantes pueden ser usados para reducir efectivamente el torque y

el arrastre temporalmente. •

Barrenas de mayor perfil (gauge) pueden reducir tortuosidad y por lo tanto reducir T&A

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Correr simulaciones de Torque y Arrastre a diferentes profundidades claves, no sólo en TD. Por

ejemplo, si no se pandea a TD no significa que no se pandeará en la sección de construcción. 40/44



Torque y Arrastre – Reducción Mecánica


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04- Torque y Arrastre

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