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INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas

Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación: “ M E J O R A M I E N T O

D E L S E R V I CI CI O E D U C A T I V O E N L A I N S T IT IT U C I O N E D U C A T I V A

INICIAL N° 309 HUAMA NCHAC ONA DEL DIS TRITO DE ANCA HUASI

– A N T A

- C U S C O” ”

MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS EDUCATIVOS DE LAS INSTITUCIONES EDUCATIVAS DEL NIVEL INICIAL: IEI 676 –KATAÑIRAY, IEI 289, IEI 309 –HUAMAN CHACONA, IEI 349, IEI PADRE JOAQUIN MESEGUER KATAÑIRAY, EN EL DISTRITO DE ANCAHUASI, PROVINCIA DE ANTA, REGIÓN –CUSCO. MEJORAMIENTO MEJORAMIEN TO DE LOS SERVICIOS EDUCATIVOS EN LA I. E. N° 309 DE HUAMANCHACONA

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– A N T A

- C U S C O” ”

Los trabajos realizados comprenden la prospección geotécnica, ensayos "in situ" y en laboratorio y el respectivo informe; con el objeto de proporcionar información sobre las características litológicas y geomecánicas del subsuelo a nivel de fundación y hasta los 3,00m. de profundidad del proyecto denominado: “

”.

1.1.- OBJETIVOS. Son objetivos del presente estudio: 

Establecer el perfil geotécnico del suelo que conforma el área del proyecto hasta una profundidad de 3,0m. por métodos directos.



Determinar las propiedades físicas y características de comportamiento mecánico del suelo ( resistencia y deformabilidad ), hasta la profundidad donde las cargas externas ( peso propio ) sean de consideración.



Evaluar la presencia de aguas freáticas en el entorno del proyecto.



Realizar las recomendaciones que sean necesarias para la correcta elaboración, estructuración y materialización del proyecto.

El proyecto se encuentra ubicado en el Distrito de Ancahuasi, Provincia de Anta y Departamento del Cusco.

Los trabajos realizados comprenden la prospección geotécnica, ensayos "in situ" y en laboratorio y el respectivo informe; con el objeto de proporcionar información sobre las características litológicas y geomecánicas del subsuelo a nivel de fundación y hasta los 3,00m. de profundidad del proyecto.

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– A N T A

- C U S C O” ”

Los trabajos realizados comprenden la prospección geotécnica, ensayos "in situ" y en laboratorio y el respectivo informe; con el objeto de proporcionar información sobre las características litológicas y geomecánicas del subsuelo a nivel de fundación y hasta los 3,00m. de profundidad del proyecto denominado: “

”.

1.1.- OBJETIVOS. Son objetivos del presente estudio: 

Establecer el perfil geotécnico del suelo que conforma el área del proyecto hasta una profundidad de 3,0m. por métodos directos.



Determinar las propiedades físicas y características de comportamiento mecánico del suelo ( resistencia y deformabilidad ), hasta la profundidad donde las cargas externas ( peso propio ) sean de consideración.



Evaluar la presencia de aguas freáticas en el entorno del proyecto.



Realizar las recomendaciones que sean necesarias para la correcta elaboración, estructuración y materialización del proyecto.

El proyecto se encuentra ubicado en el Distrito de Ancahuasi, Provincia de Anta y Departamento del Cusco.

Los trabajos realizados comprenden la prospección geotécnica, ensayos "in situ" y en laboratorio y el respectivo informe; con el objeto de proporcionar información sobre las características litológicas y geomecánicas del subsuelo a nivel de fundación y hasta los 3,00m. de profundidad del proyecto.

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- C U S C O” ”

2.1.- GEOLOGIA.

Aflora al Nor Este de la región del Cusco entre el valle sagrado de los Incas y Sacsayhuaman, además aflora al Norte de Limatambo .Se encuentra sobreyaciendo

concordantemente

a

la

formación

Paucarbamba.

Litológicamente está compuesta por Yesos con intercalación de Lutitas rojas, verdes y algunos niveles delgados de Calizas las lutitas son de medio lacustre, los yesos de Sabkha y las calizas indicarían máximos transgresivos (Carlotto 1992; Carlotto et.al 1996) El espesor de la formación Maras es difícil de calcular , pero se puede estimar entre los 100 y 200 m aunque en algunos lugares sobrepasa los 400 m .Se le atribuye edad Albiana Media debida a su posición estratigráfica y correlaciones regionales.

Aflora largamente entre Pomacanchis y Limatambo sobre el borde norte de la cuenca occidental Mesozoica y limitada con el Altiplano. Esta sobreyace en discordancia angular al grupo Yuncaypata, las formaciones Quilque y Chilca y las rocas intrusivas del Batolito de Andahuaylas – Yauri. Esta compuesta de conglomerados con clastos volcánicos, de areniscas y niveles de brechas, además de raros niveles calcáreos y coladas volcánicas. Las facies indican un medio de conos aluviales (Carlotto 1998). La formación Anta esta recubierta en discordancia por las rocas volcánicas que parecen probablemente de la formación Tacaza, o por los conglomerados no datados.

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- C U S C O” ”

Geología de la zona del proyecto.

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D E L S E R V I CI O E D U C A T I V O E N L A I N S T IT U C I O N E D U C A T I V A


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- C U S C O”

El Distrito de Ancahuasi se encuentra geográficamente en una zona de sismicidad media. Históricamente se han registrado sismos de hasta el grado VII en la Escala de Ritcher. Según el Reglamento Nacional de Construcciones, con fines de diseño estructural, considera en forma general los siguientes parámetros sísmicos de diseño para los suelos del Departamento del Cusco:

Zona

2

Mapa de Zonificación Sísmica

Factor de Zona

0,25g.

Tabla Nº 1

Perfil de Suelo

Tipo S2

Suelos finos, blandos. e<20m.

Parámetros del Suelo

Tp = 0,6 seg.

Período Predominante

(Tabla Nº 2)

S = 1,2

Factor de Amplificación del Suelo

El documento titulado "Investigación de Actividad Sísmica en la Región Inca" por Cuenca S. J. del Instituto de Investigación Universidad Region de la Universidad Nacional San Antonio Abad del Cusco (IIUR-UNSAAC) 1991, presenta una relación histórica de sismos en la Región Cusco de la cual han sido extractados los sismos para la Ciudad del Cusco, la que ha sido complementada por los últimos sismos registrados, resultando la relación siguiente: 1590, 1650, 1707, 1804, 1823, 1832, 1832, 1870, 1905, 1928, 1941, 1944, 1946, 1946, 1948, 1948,1949, 1949, 1950, 1952, 1952, 1952, 1954, 1954, 1986. La frecuencia de los sismos está afectada por el hecho de que en tiempos antiguos no se registraban los sismos menores, es probable que en la información más remota solo se hayan considerado los sismos mas severos y en la información reciente se incluyan sismos de menor intensidad.

Cusco se encuentra en una zona considerada de alta sismicidad, Zona II a nivel nacional y ha registrado 2 terremotos devastadores en la historia republicana, siendo el mayor de ellos en el siglo 15 que se estima fue del grado VII en la escala de 5





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- C U S C O”

Ritcher. En 1950 la ciudad fue afectada por otro sismo que destruyó casi la totalidad de viviendas (que eran de adobe). En los últimos años se registran sismos que producen daños menores en muchas edificaciones y daños estructurales serios a un muy reducido porcentaje de edificaciones con una recurrencia de 1 cada 3 años aproximadamente.

El plano de curvas isoperíodos de microtrepitación (Tokeshi/Alva-1990) realizado por el Centro Peruano Japonés de Investigaciones Sísmicas y Mitigación de Desastres (CISMID), la zona del Cusco que abarca desde el sector de Picchu hasta la Granja Kayra está comprendida por el período predominante de Ts= 0.30 y 0.50 seg.

Existe información referida a riesgo sísmico en la región, en el documento

“Riesgo Sísmico en la Zona del Altiplano” (Vargas/Casaverde). Esta información está basada en datos sísmicos instrumentales, datos sísmicos históricos, registros de movimientos fuertes, datos geotécnicos y geofísicos, los que usando el modelo probabilístico de Poisson han sido procesados para obtener la aceleración, velocidad y desplazamiento máximos esperados para periodos de retorno de 30, 50 y 100 años. Esta información se encuentra en mapas con curvas que abarcan los departamentos de Cusco y Puno. Los parámetros correspondientes a la ubicación del proyecto son:

Aceleración 30 50 100

Periodo de retorno (años) Parámetros 0.137 0.165 0.210

Velocidad 30 50 100 5.8

7.00

9.50

Desplazamiento 30 50 100 2.05

2.40

3.30

Aceleraciones expresadas en coeficientes de gravedad “g”. velocidad en cm/seg. y desplazamientos en cm.

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- C U S C O”

SONDEOS Y ENSAYOS IN SITU. Se realizaron 03 sondeos hasta los 3,00m. de profundidad con calicatasperforaciones, con el objetivo de determinar la conformación estratigráfica y los parámetros de resistencia y deformabilidad del suelo, para lo cual se recogieron muestras representativas alteradas por cada estrato identificado y se realizaron los ensayos y pruebas respectivas a nivel de fundación.

ESTRATIGRAFIA. Se realizó

la descripción de las capas de sedimentación del perfil

estratigráfico, resaltando los estratos y materiales representativos del tramo evaluado y los cortes existentes.

Con la finalidad de caracterizar la naturaleza y los diferentes niveles geotécnicos del subsuelo, se han realizado en laboratorio los siguientes ensayos normalizados:

Pozos o Calicatas y Trincheras

ASTM D 420, UNE 7-371:1975

Técnicas de muestreo

ASTM D 420

Descripción Visual de Suelos y Rocas

ASTM D 2487 - ISRM

Práctica estándar para la Investigación del Suelo y Toma de Muestras por perforaciones Auger Penetrometro de Cono Dinámico DCP-Sowers

ASTM D1452-80(2000) Normas Alemanas DIN 483-2006

Se han recogido muestras alteradas por estrato encontrado, y para los ensayos a partir de los 2,00m. hasta los de 3.00 m. de profundidad.

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– A N T A

- C U S C O”

: p = Df + z ≈ 3,0 m. de profundidad.

Distancia al punto de aplicación de la carga : Carga concentrada :

r = 0,0m. Q = 35 Tn.

Se han recogido muestras alteradas por estrato encontrado hasta una profundidad de 3,00m.

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INGEOTECNIA

Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación:

INGEOLAB

“ M E J O R A M I E N T O

Geociencias Aplicadas



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3.1.- EXPLORACION POR MEDIO DE CALICATAS . Se realizó 03 sondeos de acuerdo a la siguiente descripción : 1. Calicatas de 2x1x3 (largo,ancho y profundidad) hasta los 3,00m. de profundidad.

SONDEO

.

El cuadro de sondeos realizados es el siguiente:

CAL- 01

PROFUNDIDAD (m.) 3,00

NIVEL FREATICO No

DESCRIPCION Material color marrón claro consolidado

CAL- 02

3,00

No

Material color marrón claro consolidado

CAL- 03

3,00

No

Material color marrón claro consolidado

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o




de 0.00 a -0,40 m.

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- C U S C O”

corresponde a material de relleno

constituido por gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. o

de – 0,40 m. a – 3,00 m. corresponde según la clasificación SUCS a un suelo de partículas finas y se ha identificado como una . Este material presenta coloración marrón clara y consistencia compacta.

o

No se evidenció nivel freático superficial.

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de 0.00 a -0,40 m.

o

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constituido por gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. de – 0,40 m. a – 3,00 m. corresponde según la clasificación

o

SUCS a un suelo de partículas finas y se ha identificado como una . Este material presenta coloración marrón clara y consistencia compacta. o

Se evidenció nivel freático a -0,60m. de profundidad.

NF: 0,60m.

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de 0.00 a -0,40 m.

o

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o



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de 0.00 a -0,40 m.

o

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o



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7.1.- PROFUNDIDAD DE LA CIMENTACION. Para el presente proyecto, considerando que el suelo de fundación es homogéneo en toda la extensión del terreno que comprende el sector Ancahuasi, con esa consideración y luego del cálculo respectivo, se ha considerado como la profundidad mínima de cimentación de -1,40m.

7.2.- TIPO DE CIMENTACION Para la zona sin presencia de nivel freático se recomienda plantear una cimentación superficial en base a zapatas aisladas de concreto armado conectadas con vigas de cimentación.

7.3.- CALCULO Y ANALISIS DE LA CAPACIDAD PORTANTE Fórmula de Hansen (1970) Es una extensión ulterior de la fórmula de Meyerhof ; las extensiones consisten en la introducción de bi que tiene en cuenta la eventual inclinación en la horizontal del nivel de cimentación y un factor gi para terreno en pendencia. La fórmula de Hansen vale para cualquier relación D/B, ya sean cimentaciones superficiales o profundas; sin embargo el mismo autor introdujo algunos coeficientes para poder interpretar mejor el comportamiento real de la cimentación; sin éstos, de hecho, se tendría un aumento demasiado fuerte de la carga última con la profundidad. Para valores de D/B <1 d c



d q



1  0.4

D B

1  2 tan  (1  sin  )

2 D B

Para valores D/B>1: d c



d q



1  0.4 tan

1 D



B

2 1 D 1  2 tan  (1  sin  ) tan B

En el caso  = 0 ------------------------------------------------------------------------------------------- D/B 0 1 1.1 2 5 10 20 100 -------------------------------------------------------------------------------------------d' c 0 0.40 0.33 0.44 0.55 0.59 0.61 0.62 --------------------------------------------------------------------------------------------

En los factores siguientes las expresiones con ápices (') valen cuando Factor de forma:

 =0.

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INGEOTECNIA


INGEOLAB





' 'c



s c



s c



1

sq



1

s



s

0.2

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- C U S C O”

B L

1

N q B N c L

para cimentacio nes continuas B

tan 

L

1  0.4

B L

Factor de profundidad: ' d 'c



d c



1  0.4k

d q



1  2 tan  (1  sin  ) k

d 



1 para cualquier 

k 

0.4 k

D B

k  tan

si

D B

1 D

B



1

si

D B

1

Factores de inclinación de la carga ic'  0.5  0.5 1 

ic  i q 

H A c a f

1  iq N q  1

  0.5 H   i q  1    V  A f ca cot       0.7 H   i  1    V  A f ca cot    

5

5

   (0.7   / 450) H  i  1    V  A f ca cot    

(  0) 5 (  0)

Parámetros de Diseño. Angulo de Fricción Interna : 23 grados. Cohesión : 0,20 Kg/cm².= 20,52 Kn/cm². Peso específico : 2,07 gr/cm³ = 19,83 Kn/cm³

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INGEOTECNIA


INGEOLAB





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- C U S C O”

CON NIVEL FREATICO

DATOS GENERALES DE CÁLCULO ====================================================== Ancho cimentación 1.5 m Largo cimentación 1.5 m Profundidad plano de cimentación 1.5 m Altura de encaje 1.5 m Inclinación plano de cimentación 0.0° Inclinación talud 3.0° Factor de seguridad (Fc) 3.0 Factor de seguridad (Fq) 3.0 Factor de seguridad (Fg) 3.0 Aceleración máxima horizontal 0.15 Asientos después de T años 5.0 Nivel Freatico 0,60m ======================================================== ESTRATIGRAFIA TERRENO DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de roza miento interno; ; c: Cohesión; Ni: Poisson. DH Gam Gams (m) (kN/m³) (kN/m³) 0.5 19.12 20.59 10.0 19.61 21.57

Fi Fi Corr. c c Corr. Ey Ed (°) (°) (kN/m²) (kN/m²) (kN/m²) (kN/m²) 28.0 20.56 0.0 0.0 49033.25 0.0 23.0 17.72 18,44 13.512 0.0 4903.32

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CARGA ÚLTIMA SEGÚN HANSEN (1970) ====================================================== Factor Nq 4.22 Factor Nc 11.53 Factor Ng 1.44 Factor Sc 1.0 Factor Dc 1.22 Factor Ic 1.05 Factor Gc 0.93 Factor Bc 1.0 Factor Sq 1.22 Factor Dq 1.5 Factor Iq 1.0 Factor Gq 0.83 Factor Bq 1.0 Factor Sg 0.71 Factor Dg 1.0 Factor Ig 1.0 Factor Gg 0.83 Factor Bg 1.0 ====================================================== Presión última 316.11 kN/m² Presión admisible 105.37 kN/m² = ======================================================

SIN NIVEL FREATICO

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DATOS GENERALES DE CÁLCULO ====================================================== Ancho cimentación 1.5 m Largo cimentación 1.5 m Profundidad plano de cimentación 1.5 m Altura de encaje 1.5 m Inclinación plano de cimentación 0.0° Inclinación talud 3.0° Factor de seguridad (Fc) 3.0 Factor de seguridad (Fq) 3.0 Factor de seguridad (Fg) 3.0 Aceleración máxima horizontal 0.15 Asientos después de T años 5.0 ======================================================== ESTRATIGRAFIA TERRENO DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de roza miento interno; ; c: Cohesión; Ni: Poisson. DH Gam Gams (m) (kN/m³) (kN/m³) 0.5 19.12 20.59 10.0 19.61 21.57

Fi Fi Corr. c c Corr. Ey Ed (°) (°) (kN/m²) (kN/m²) (kN/m²) (kN/m²) 28.0 20.56 0.0 0.0 49033.25 0.0 23.0 17.72 18,44 13.512 0.0 4903.32

CARGA ÚLTIMA SEGÚN HANSEN (1970) ====================================================== Factor Nq 4.27 Factor Nc 11.55 Factor Ng 1.46 Factor Sc 1.0 Factor Dc 1.24 Factor Ic 1.07 Factor Gc 0.96 Factor Bc 1.0 Factor Sq 1.24 Factor Dq 1.5 Factor Iq 1.0 Factor Gq 0.87 Factor Bq 1.0 Factor Sg 0.73 Factor Dg 1.0 Factor Ig 1.0 Factor Gg 0.86 Factor Bg 1.0 ====================================================== Presión última 328.11 kN/m² Presión admisible 109.37 kN/m² = ======================================================

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INGEOTECNIA


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7.4.- CALCULO DE ASENTAMIENTOS ASIENTOS EDOMÉTRICOS

El cálculo de los asientos con el método edométrico permite valorar un asiento de consolidación de tipo unidimensional, producto de las tensiones inducidas por una carga aplicada en condiciones de expansión lateral impedida. Por lo tanto la estimación efectuada con este método se debe considerar como empírica, en vez de teórica. Sin embargo la simplicidad de uso y la facilidad de controlar la influencia de los varios parámetros que intervienen en el cálculo, lo hacen un método muy difuso. El procedimiento edométrico en el cálculo de los asientos pasa esencialmente a través de dos fases: La valoración de los parámetros de compresibilidad con la prueba edométrica.  En referencia a los resultados de la prueba edométrica, el asentamiento se valora como: 

  

0

'

v0

 RR  log

  v



'

v0

si se trata de un terreno súper consolidado (OCR>1), o sea si el incremento de tensión debido a la aplicación de la carga no hace superar la presión de preconsolidación ’ p (    <’ p). Si en cambio el terreno es consolidado normal (  =’ p) las deformaciones se dan en el tracto de compresión y el asiento se valora como: '

v0

v

'

v0



  

0

 CR  log

' v0

  v



' v0

donde: RR Relación de recompresión; CR Relación de compresión; H0 espesor inicial del estrato; ’v0 tensión vertical eficaz antes de la aplicación de la carga; v incremento de tensión vertical debido a la aplicación de la carga. Como alternativa a los parámetros RR y CR se hace referencia al módulo edométrico M; pero en tal caso se debe seleccionar oportunamente el valor del módulo a utilizar, teniendo en cuenta el intervalo tensional (    ) significativo para el problema en examen. Para la aplicación correcta de este tipo de método es necesario: a) la subdivisión de los estratos compresibles en una serie de pequeños estratos de modesto espesor (< 2.00 m); b) la estimación del módulo edométrico en el ámbito de cada estrato; c) el cálculo del asiento como suma de las contribuciones para cada pequeño estrato Muchos usan las expresiones antes indicadas para el cálculo del asentamiento de consolidación tanto para las arcillas como para las arenas de granulometría de fina a media, porque el módulo de elasticidad usado viene tomado directamente de pruebas '

v0

v

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INGEOTECNIA


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- C U S C O”

de consolidación. Sin embargo, para terrenos con grano más grueso las dimensiones de las pruebas edométricas son poco significativas del comportamiento global del estrato y, para las arenas, es preferible utilizar pruebas penetrométricas estáticas y dinámicas. Asiento secundario

El asiento secundario se calcula con referencia a la relación: T en donde:  s   c  C  log 

T

100

Hc es la altura del estrato en fase de consolidación; C  es el coeficiente de consolidación secundaria como pendencia en el tracto secundario de la curva asiento-logaritmo tiempo; T tiempo en que se desea el asiento secundario; T 100 tiempo necesario para terminar el proceso de consolidación primaria. ASIENTOS POR ESTRATO Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación; Ws:Asiento secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total. Estrato

Z (m)

2 3.5

Tensión (kN/m²)

Dp (kN/m²)

148.51

13.59

Método

Wc Ws (cm) (cm)

Edométrico 1.024

0.0

Wt (cm) 1.024

Asiento total Wt=1.024 cm. CON NIVEL FREATICO Estrato

Z (m)

2 3.5

Tensión (kN/m²) 126.94

Dp (kN/m²) 11.66

Método

Wc Ws (cm) (cm)

Edométrico 1.638

0.0

Wt (cm) 1.638

Asiento total Wt=1.638 cm.

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- C U S C O”

Diferentes tipologías de penetrómetros dinámicos El ensayo penetrométrico dinámico consiste en hincar en el terreno una punta cónica (en tractos consecutivos ) midiendo el número de golpes N necesarios. Los ensayos Penetrométricos Dinámicos son muy conocidos e utilizados en el campo por los geólogos y geotécnicos dada su simplicidad ejecutiva, economía y rapidez de ejecución. Su elaboración, interpretación y visualización gráfica consiente "catalogar y crear parámetros" del suelo atravesándolo con una imagen continua, que permite también hacer una comparación de las durezas de los diferentes niveles atravesados y una correlación directa con sondeos para la determinación estratigráfica. La sonda penetrométrica permite además reconocer bastante bien el espesor de los mantos del subsuelo, la cota de eventuales niveles freáticos y superficies de rotura sobre los taludes, así como la consistencia del terreno en general. La utilización de los datos recabados de correlaciones indirectas y haciendo referencia a varios autores, debe de todas formas hacerse con cautela y si es posible, después de experiencias geológicas adquiridas en la zona. Los elementos característicos del penetrómetro dinámico son los siguientes: - peso masa de golpeo M - altura de caída libre H - punta cónica: diámetro base cono D, área base A (ángulo de apertura ) - Avance (penetración)  - presencia o no del revestimiento externo (lodos bentoníticos).

Con referencia a la clasificación ISSMFE (1988) de los diferentes tipos de penetrómetros dinámicos (ver la tabla abajo) se da una primer subdivisión en cuatro clases (con base en el peso M de la masa de golpeo): - tipo LIVIANO (DPL) - tipo MEDIO (DPM) - tipo PESADO (DPH) - tipo SUPERPESADO (DPSH) Clasificación ISSMFE de los penetrómetros dinámicos:

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INGEOTECNIA


INGEOLAB





Tipo

Sigla de referencia

Liviano Medio Pesado Súper pesado (Super Heavy)

DPL (Light) DPM (Medium) DPH (Heavy) DPSH

Peso de la masa M (Kg) M 10 10
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- C U S C O”

Prof. Máx. estudio golpeo (m) 8 20-25 25 25

Correlación con Nspt. Ya que el ensayo de penetración estándar (SPT) representa hoy en día uno de los medios más conocidos y económicos para adquirir información sobre el subsuelo, la mayor parte de las correlaciones existentes tienen que ver con los valores del número de golpes Nspt obtenido con dicha prueba, por lo tanto se presenta la necesidad de relacionar el número de golpes de un ensayo dinámico con Nspt. El pasaje se da por: Nspt =  t N Donde:  t

Q 

QSPT

en donde Q es la energía específica por golpe y Qspt es la referida a la prueba SPT. La energía especifica por golpe se calcula como sigue: 2

Q

M  H A     M  M '

donde M

= peso masa de golpeo;

M’

= peso varillaje;

H

= altura de caída;

A

= área base punta cónica;



= intervalo de avance.

Valuación resistencia dinámica a la punta (Rpd) Formula Holandesa Rpd 

Rpd e M P

M 2  H



M 2  H  N

 A  e   M  P   A     M  P 

= resistencia dinámica punta (área A) = hinca promedio por golpe / N = peso masa de golpeo (altura caída H) = peso total varillaje sistema golpeo

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Metodología de Elaboración Las elaboraciones han sido efectuadas mediante un programa de cálculo automático, Dynamic Probing, de GeoStru Software. El programa calcula el porcentaje de energías transmitidas (coeficiente de correlación con SPT) con las elaboraciones propuestas por Pasqualini 1983 - Meyerhof 1956 - Desai 1968 Borowczyk-Frankowsky 1981. Permite además utilizar los datos obtenidos de la realización de ensayos de penetración dinámica para extrapolar útiles informaciones geotécnicas y geológicas. Una vasta experiencia adquirida, unida a una buena interpretación y correlación permiten a menudo obtener datos útiles para el proyecto y frecuentemente datos más verídicos que muchos de los de las bibliografías sobre litologías y datos geotécnicos determinados en las verticales litológicas de pocos ensayos de laboratorio efectuados como representación general de una vertical heterogénea no uniforme y/o compleja. En particular obtener información sobre: - El avance vertical y horizontal de los intervalos estratigráficos, - la caracterización litológica de las unidades estratigráficas, - los parámetros geotécnicos sugeridos por varios autores en función de los valores del número de golpes y de la resistencia en la punta.

Evaluaciones estadísticas y correlaciones Elaboración Estadística Permite la elaboración estadística de los datos numéricos de Dynamic Probing, utilizando en el cálculo valores representativos del estrato considerado un valor inferior o mayor al promedio aritmético del estrato (de por sí el dato mayormente utilizado); los valores posibles son:

Promedio Promedio aritmético de los valores del número de golpes en el estrato considerado. Promedio mínimo Valor estadístico inferior al promedio aritmético de los valores del número de golpes en el estrato considerado. Máximo Valor máximo de los valores del número de golpes en el estrato considerado. Mínimo Valor mínimo de los valores del número de golpes en el estrato considerado. Desviación estándar Valore estadístico de desviación de los valores del número de golpes en el estrato considerado. Promedio + s Promedio + desviación (valor estadístico) de los valores del número de golpes en el estrato considerado. 23





– A N T A

- C U S C O”

Promedio - s Promedio - desviación (valor estadístico) de los valores del número de golpes en el estrato considerado. Presión admisible Presión admisible específica en el ínter estrato (con efecto de reducción energía por plegamiento varillaje o no) calculada según las conocidas elaboraciones propuestas por Herminier, aplicando un coeficiente de seguridad (generalmente = 20-22) que corresponde a un coeficiente de seguridad standard de las cimentaciones igual a 4, con una geometría standard de longitud igual a 1 mt. Y empotramiento d = 1 mt.

Correlaciones Geotécnicas terrenos cohesivos Cohesión n o dr enada 

Terzaghi-Peck (1948-1967), correlación valida para arcillas arenosas – orgánicas NC con Nspt <8, arcillas limosas-orgánicas medianamente plásticas, arcillas margosas alteradas-fracturadas.



Terzaghi-Peck (1948). Cu mín.-máx.



Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valores mínimos), valida para arcillas NC.

Resistenci a a la punta del P enetrómetro E stático (Qc ) 

Robertson 1983 Qc

M odul o Edomé tr ico-Con fin ado (Mo)



Stroud e Butler (1975) - para litotipos de media plasticidad, válida para litotipos arcillosos de media-medio-alta plasticidad - de experiencias con arcillas glaciales.



Vesic (1970) correlación válida para arcillas blandas (valores mínimos y máximos).



Buismann- Sanglerat, valida para arcillas compactas ( Nspt <30) medias y blandas ( Nspt <4) y arcillas arenosas (Nspt=6-12).

M odulo De Young (E ) Y 

Schultze-Menzenbach - (Mín. e Máx.), correlación válida para limos coherentes y limos arcillosos con I.P. >15

Peso Especí fico Gama 

Meyerhof y otros, valida para arcillas, arcillas arenosas y limosas predominantemente con cohesión.

Peso Específico saturado 

Correlación Bowles (1982), Terzaghi-Peck (1948-1967), valida para condiciones específicas: peso específico del material igual a cerca G=2,70 (t/mc) y para índices de vacío variables da 1,833 (Nspt=0) a 0,545 (Nspt=28) 24

INGEOTECNIA INGEOLAB





– A N T A

- C U S C O”

Para el presente proyecto se ejecuto 01 ensayos con DPL tipo Sowers a una profundidad de -2,0m. con el objetivo principal de determinar el estado de consistencia del suelo y otros parámetros de acuerdo a las correlaciones mencionadas anteriomente. El registro de las pruebas y los valores obtenidos se muestran en el siguiente cuadro:

ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO OBRA:

MEJORAMIENTO I. E. N° 309 HUAMANCHACONA

Características Técnico-Instrumentales Sonda: S - 20004 SOWERS Ref. Norma DIN 4094 Peso masa de golpeo 6.8 Kg Altura de caída libre 0.51 m Peso sistema de golpeo 12 Kg Diámetro puntaza cónica 38.10 mm Área de base puntaza 11.4 cm² Largo del varillaje 0.75 m Peso varillaje al metro 3.5 Kg/m Profundidad niple primer varillaje 0.40 m Avance puntaza 0.05 m Número golpes por puntaza N(5) Coefic. correlación 0.756 Revestimiento/lodos NO Ángulo de apertura puntaza 45 ° ENSAYO... Nr.1 - SONDEO 05 Equipo utilizado... Profundidad ensayo Nivel freático no encontrado Profundidad (m)

0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.10

DPM (DL030 10) (Medium) 4.00 mt

N° de golpes

Cálculo coef. Res. dinámica reducción del reducida penetrómetro Chi (Kg/cm²) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 4 3 4 3 4 4

0.857 0.855 0.853 0.851 0.849 0.847 0.845 0.843 0.842 0.840 0.838 0.836 0.835 0.833 0.828 0.826 0.828 0.826 0.828 0.826 0.822

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.87 10.47 7.87 10.47 7.87 10.47 9.91

Res. dinámica (Kg/cm²)

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9.51 12.68 9.51 12.68 9.51 12.68 12.06

Pres. admisible Pres. admisible con reducción Herminier Herminier Olandesi Olandesi (Kg/cm²) (Kg/cm²) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.39 0.48 0.52 0.63 0.39 0.48 0.52 0.63 0.39 0.48 0.52 0.63 0.50 0.60 25


2.20 2.30 2.40 2.50




3 3 4 4

0.820 0.828 0.826 0.816

7.42 7.87 10.47 9.84

9.05 9.51 12.68 12.06

– A N T A

- C U S C O”

0.37 0.39 0.52 0.49

0.45 0.48 0.63 0.60

ESTIMA PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ENSAYO Nr.1 SUELOS COHESIVOS Cohesión no drenada Descripción Nspt [1] - RELLENO [2] - ARCILLA

Módulo edométrico Descripción

0 3,65 Nspt

[1] - RELLENO [2] - ARCILLA

Peso específico Descripción

Prof. estrato (m) 0.50 3.00 Prof. estrato (m)

0 3,65 Nspt

[1] - RELLENO [2] - ARCILLA

0 3,65

Correlación Schmertmann 1975 Schmertmann 1975 Correlación 0.50 3.00

Prof. estrato (m)

Vesic (1970) Vesic (1970) Correlación

0.50 3.00

Cu (Kg/cm²)

Meyerhof ed altri Meyerhof ed altri

-0.18 Eed (Kg/cm²) --28.05 Peso específico (t/m³) 1.39 1.55

SUELOS SIN COHESIÓN 26


Densidad relativa Descripción [2] - ARCILLA

Nspt


Prof. estrato (m)

3,65

Correlación

3.00

Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.87

Correlación

3.00


Correlación

3.00


Correlación

3.00


Ángulo de rozamiento interno Descripción Nspt Prof. estrato (m) [2] - ARCILLA

Módulo de Poisson Descripción [2] - ARCILLA

3,65 Nspt

[2] - ARCILLA

Prof. estrato (m)

3,65

Módulo de reacción Ko Descripción Nspt 3,65



Prof. estrato (m)

– A N T A

- C U S C O”

Densidad relativa (%)

Meyerhof 1957

Meyerhof (1965)

28.15 Ángulo de rozamiento (°) 23.52 Poisson

(A.G.I.)

Navfac 1971-1982

0.35 Ko 0.24

27





– A N T A

- C U S C O”

1. La conformación estratigráfica en la zona del proyecto es homogénea y está conformado por depósitos lacustres finos y cohesivos en el segundo estrato. 2. El suelo de fundación en toda la zona del proyecto es homogéneo y corresponde al segundo estrato que ha sido identificado como una . 3. El nivel del plano de cimentación deberá fundarse en el segundo estrato a una profundidad de 1,60m., considerar un enrocado de 20cm.. 4. El tipo de cimentación recomendado corresponde a zapatas conectadas con vigas de cimentación conformando un emparrillado.

5. El esfuerzo admisible que presenta el suelo de fundación es :

1, 3 y 4

1,10

1,60

No

2

0,96

1,60

Si

6. Se ha evidenciado en la calicata 02 nivel freático a 0,60m. de profundidad, sin embargo en época de lluvias puede ascender hasta la superficie, por lo que se deberá considerar la impermeabilización y un sistema de drenaje en todo el entorno. 7. No se evidenciaron acciones físicas o químicas que puedan conducir a

procesos de deterioro del suelo de fundación – estructura , por lo que se deberá utilizar cemento sin características especiales ( Pórtland Tipo I ). 8. Los parámetros de diseño sísmico son:

Zona

2

Mapa de Zonificación Sísmica

Factor de Zona

0,25g.

Tabla Nº 1

Perfil de Suelo

Tipo S2

Suelos finos, blandos. e<20m.

Parámetros del Suelo

Tp = 0,6 seg.

Período Predominante

(Tabla Nº 2)

S = 1,2

Factor de Amplificación del Suelo

28





– A N T A

- C U S C O”

ENSAYOS DE LABORATORIO.

29

INGEOTECNIA


INGEOLAB



D E L S E R V I CI O E D U C A T I V O E N L A I N S T IT U C I O N E D U C A T I V A – A N T A


- C U S C O”

SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (S.U.C.S.) ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO MTC E - 107 - 99 PROYECTO: Mejoramie nto I. E. Inicial N° 309 UBICACIÓN: Ancahuasi- Anta - Cusco PETICIONARIO: Municipalidad Distrit al Ancahuasi Tamiz (mm) 100 80 63 50 40 25 20 12.5 10 6.3 5 2 1.25 0.4 0.160 0.080

Pasa (%) 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 97.36 93.69 85.25 76.04 68.34 62.18 55.08

Límite Líquido Límite Plastico Índice Plasticidad

20.75 13.50 7.25

FECHA: Agosto del 2016 PROFUNDIDAD: 2.00m. Sondeo 01 ESTRATO: Segundo Estrato

Retenido Retenido Pasante Acumulado (%) Parcial (%) (%) 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 97.36 93.69 85.25 76.04 68.34 62.18 55.08

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.64 6.31 14.75 23.96 31.66 37.82 44.92

Pasa tamiz Nº 4 (5mm): Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): D60: D30: D10 (diámetro efectivo): Coeficiente de Uniformidad (Cu): Grado de Curvatura (Cc):

NORMAS REFERENCIALES Standard Test M ethod for Classification of Soils

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.64 3.67 8.44 9.21 7.70 6.16 7.10

for Engineering Purposes ASTM D - 24 87 - 00 Análisis Granulométrico de Suelos por Tamizado UNE : 103 101 : 199 5

93.69 % 55.08 % 0.14 mm mm mm

SUELOS GRANULARES

SUELOS COHESIVOS

SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACION DE SUELOS L

0

S

O °

A

M

N A

G

E

0

D A R

ID

G E

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N

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2

A

l S

O A

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N

O

Y

N

O

IL C

0 A

R

L

5 S

Y A

> L L(

A lt am en te Or gá ni co

GW GP GM GC SW

Gravas bien graduadas Gravas mal graduadas Gravas Limosas Gravas Arcillosas Arenas bien graduadas

SP SM SC ML CL OL MH CH OH Pt

Arenas mal graduadas Arenas Limosas Arenas Arcillosas Limo Inorgánicos Arcillas Inorgánicas de baja plasticidad Limos Orgánicos y Arcillas Limosas Orgánicas Limos Inorgánicos Arcillas Inorgánicas de alta plasticidad Arcillas Orgánicas de media a alta plasticidad T ur ba y o tr os su el os al ta me nt e o rg án ic os

Ábaco de Casagrande

GRANULOMETRIA

Línea B

60

100.00 90.00

50

80.00

CH

d a d i 40 c i t s a l p 30 e c i d n Í 20

70.00 ) 60.00 % ( A 50.00 S A P 40.00

30.00

OH ó MH

20.00

10

10.00

CL - ML

0.00 10

1

TAMIZ (mm)

0.1

0.01

0.001

ML ú OL

ML

0

100

Línea A

CL

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

10 0

Límite líquido

30

INGEOTECNIA


INGEOLAB





- C U S C O”


Pasa (%) 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 98.26 94.63 86.04 81.25 72.36 64.95 55.76


20.76 13.56 7.20



0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.74 5.37 13.96 18.75 27.64 35.05 44.24



0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.74 3.63 8.59 4.79 8.89 7.41 9.19


94.63 % 55.76 % 0.12 mm mm mm

SUELOS GRANULARES

SUELOS COHESIVOS


0

S

O °

A

M

N A

G

E

0

D A R

ID

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0 A

R

L

5 S

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> L L(


GW GP GM GC SW





GRANULOMETRIA

Línea B

60

100.00 90.00

50

80.00

CH


70.00 ) 60.00 % ( A 50.00 S A P 40.00

30.00

OH ó MH

20.00

10

10.00

CL - ML

0.00 10

1

TAMIZ (mm)

0.1

0.01

0.001

ML ú OL

ML

0

100

Línea A

CL

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

10 0

Límite líquido

31

INGEOTECNIA


INGEOLAB





- C U S C O”


Pasa (%) 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 98.15 94.57 84.37 75.08 67.32 61.24 56.72


20.74 13.46 7.28



0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.85 5.43 15.63 24.92 32.68 38.76 43.28



0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.85 3.58 10.20 9.29 7.76 6.08 4.52


94.57 % 56.72 % 0.14 mm mm mm

SUELOS GRANULARES

SUELOS COHESIVOS


0

S

O °

A

M

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G

E

0

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IL C

0 A

R

L

5 S

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> L L(


GW GP GM GC SW





GRANULOMETRIA

Línea B

60

100.00 90.00

50

80.00

CH


70.00 ) 60.00 % ( A 50.00 S A P 40.00

30.00

OH ó MH

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10

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CL - ML

0.00 10

1

TAMIZ (mm)

0.1

0.01

0.001

ML ú OL

ML

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100

Línea A

CL

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

10 0

Límite líquido

32

INGEOTECNIA


INGEOLAB





- C U S C O”


Pasa (%) 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 96.37 92.14 85.03 77.88 71.26 66.03 58.92


20.68 13.44 7.24



0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.63 7.86 14.97 22.12 28.74 33.97 41.08



0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.63 4.23 7.11 7.15 6.62 5.23 7.11


92.14 % 58.92 % 0.09 mm mm mm

SUELOS GRANULARES

SUELOS COHESIVOS


0

S

O °

A

M

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IL C

0 A

R

L

5 S

Y A

> L L(


GW GP GM GC SW





GRANULOMETRIA

Línea B

60

100.00 90.00

50

80.00

CH


70.00 ) 60.00 % ( A 50.00 S A P 40.00

30.00

OH ó MH

20.00

10

10.00

CL - ML

0.00 10

1

TAMIZ (mm)

0.1

0.01

0.001

ML ú OL

ML

0

100

Línea A

CL

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

10 0

Límite líquido

33






– A N T A

- C U S C O”

ENSAYO DE LIMITES DE CONSISTENCIA

Ancahuasi- Anta - Cusco Municipalidad Distrital Ancahu asi Cusco Agosto del 2016

Muestra N° Peso de la capsula Peso capsula. + suelo humedo Peso capsula + suelo seco Numero de golpes Peso suelo seco Peso agua % humedad

1 13.26 91.48 78.98 34 65.72 12.5 19.02%

2 10.25 94.36 80.32 28 70.07 14.04 20.04%

3 12.36 92.63 78.81 24 66.45 13.82 20.80%

Muestra Peso de la capsula Peso capsula. + suelo humedo Peso capsula + suelo seco Peso suelo seco Peso agua % humedad

1 5.23 9.47 8.97 3.74 0.50 13.37%

2 5.64 9.35 8.91 3.27 0.44 13.46%

3 6.22 10.01 9.55 3.33 0.46 13.68%

Suelo Marrón claro

4 10.23 94.78 79.8 22 69.57 14.98 21.53%

20.75% 13.50% 7.25%

LIMITE LIQUIDO

22.0% 21.5% 21.0%

D A D E M U H E D %

20.5% 20.0% 19.5% 19.0% 18.5% 18.0% 10

100

No DE GOLPES

34






– A N T A

- C U S C O”




1 13.25 91.7 79.05 34 65.8 12.65 19.22%

2 10.25 94.12 80.32 29 70.07 13.8 19.69%

3 12.35 92.54 78.86 26 66.51 13.68 20.57%


1 5.23 9.48 8.97 3.74 0.51 13.50%

2 5.64 9.36 8.91 3.27 0.45 13.67%

3 6.22 10.00 9.55 3.33 0.45 13.51%

Suelo Marrón claro

4 10.25 94.75 79.82 22 69.57 14.93 21.46%

20.76% 13.56% 7.20%

LIMITE LIQUIDO

22.0% 21.5% 21.0%

D A D E M U H E D %

20.5% 20.0% 19.5% 19.0% 18.5% 10

100

No DE GOLPES

35






– A N T A

- C U S C O”




1 13.25 91.74 79.07 35 65.82 12.67 19.25%

2 10.25 94.19 80.34 30 70.09 13.85 19.76%

3 12.35 92.51 78.92 26 66.57 13.59 20.41%


1 5.23 9.47 8.97 3.74 0.50 13.31%

2 5.64 9.35 8.91 3.27 0.44 13.46%

3 6.22 10.00 9.55 3.33 0.45 13.60%

Suelo Marrón claro

4 10.25 94.66 79.78 22 69.53 14.88 21.40%

20.74% 13.46% 7.28%

LIMITE LIQUIDO

22.0%

21.5%

D A D E M U H E D %

21.0%

20.5%

20.0%

19.5%

19.0% 10

100

No DE GOLPES

36






– A N T A

- C U S C O”




1 13.25 91.66 79.04 34 65.79 12.62 19.18%

2 10.25 94.14 80.32 29 70.07 13.82 19.72%

3 12.35 92.57 78.84 25 66.49 13.73 20.65%


1 5.23 9.47 8.97 3.74 0.50 13.31%

2 5.64 9.35 8.91 3.27 0.44 13.38%

3 6.22 10.01 9.56 3.34 0.46 13.64%

Suelo Marrón claro

4 10.25 94.76 79.8 21 69.55 14.96 21.51%

20.68% 13.44% 7.23%

LIMITE LIQUIDO

22.0%

21.5%

D A D E M U H E D %

21.0%

20.5%

20.0%

19.5%

19.0% 10

100

No DE GOLPES

37

INGEOTECNIA


INGEOLAB





– A N T A

- C U S C O”

ENSAYO DE COMPRESION NO CONFINADA PROYECTO :

MUESTRA : Sondeo 01 PROFUNDIDAD : 2,00 Mt. DESCRIPCI N : Arcilla compacta, color marron claro TECNICO :

Mejoramiento I. E. In icial N° 309 Huamanchac

UBICACIÓN : Ancahu asi- Anta - Cusco FECHA : Cusco, Agosto del 2016 CONTENIDO DE HUMEDAD

DENSIDADES

Peso del Tarro Peso del T. + Suelo Humedo Peso del T. + Suelo Seco Peso del Agua Peso del Suelo Seco

gr. gr. gr. gr. gr.

1 42.24 648.36 595.91 52.45 553.67

Contenido de Humedad

%

9.47

Altura (cm) h1 h2 h3 Prom.

CONSTANTE DEL ANILL O DE CARGA

Prensa de Compresión MODELO U-130 =

Diámetro (cm) d1 d2 d3 Prom.

8.28 8.34 8.33 8.32

Area Inicial 5.16 5.18 5.08 5.14

20.75 cm2

Volumen Promedio

Vo =

172.6 cm3

Peso Húmedo briqueta Densidad Húmeda Densidad Seca

Po = Dh = Ds =

606.12 gr 3.51 gr/cm3 3.21 gr/cm3

0.1407

DIAL DE

CARGA

DIAL

DEF.

DEF.

DEF.

AREA

ESFUERZO

CARGA

AXIAL

DEF.

TOTAL

TOTAL

UNITAR.

0.0001

Kg

Pulg.

cm

E

1-E

cm2

kg/cm2

32

4.5024

10

0.010

0.0254

0.0031

0.9969

20.8136

0.216

40

5.6280

20

0.020

0.0508

0.0061

0.9939

20.8775

0.27

49

6.8943

30

0.030

0.0762

0.0092

0.9908

20.9419

0.329

58

8.1606

40

0.040

0.1016

0.0122

0.9878

21.0066

0.388

77

10.8339

50

0.050

0.1270

0.0153

0.9847

21.0718

0.514

CORREG.

RESULTADOS

90

12.6630

60

0.060

0.1524

0.0183

0.9817

21.1373

0.599

105

14.7735

70

0.070

0.1778

0.0214

0.9786

21.2033

0.697

123

17.3061

80

0.080

0.2032

0.0244

0.9756

21.2697

0.814

100

14.0700

90

0.090

0.2286

0.0275

0.9725

21.3365

0.659

87

12.2409

100

0.100

0.2540

0.0305

0.9695

21.4037

0.572

ESF.COM PRESION MAXIM A

qumax=

0.814 kg/c m2

COHESION APARENTE

C=

0.407 kg/cm2

CONTENIDO DE HUMEDAD

w%=

9.47

DENSIDADES

Natural=

3.51 tn/m3

Seca =

3.21 tn/m3

CURVA ESFUERZO - DEFORMACIO N

0.90 0.80 ) 2 m c / g k ( O Z R E U F S E

0.70 0.60 0.50 0.40 0.30 0.20 0.10 0.00 0.0000

0.0050

0.0100

0.0150

0.0200

0.0250

0.0300

0.0350

DEFORMAC ION UNITARIA

38

INGEOTECNIA


INGEOLAB





– A N T A

- C U S C O”

ENSAYO DE CORTE DIRECTO - ASTM D3080-72 PROYECTO: Mejoramiento I. E. N° 309 Calicata N 1 SOLICITA: Municipio Distrital Ancahuasi PROFUNDIDAD: 1.50 m.

Fecha : Agosto del 2016 MUESTRA 01

Lados:

5

cm

Velocidad de Carga:

25

Altura:

5

cm

Constante del Anillo:

0.0254

Area:

25

cm2

Volumen:

125

cm3

mm/min

Carga Normal:

12.1

Kg

Esfuerzo Normal:

0.5

Kg/cm2

Carga Normal:

23.9

Kg

Esfuerzo Normal:

1.0

Kg/cm2

Carga Normal:

36.3

Kg

Esfuerzo Normal:

1.5

Kg/cm2

Es fue rz o Nor m al: Es fue rz o Nor m al: Es fue rz o Nor m al: 0.48592 Kg/cm2 1.0 Kg/cm2 1.4504 Kg/cm2 Le ctura de l De splaz. Are a Fue rza de Es fue rzo Fue rza de Es fue rzo Fue rza de Es fue rzo Deform Hz. Hz. Corregida Corte Cortante Corte Cortante Corte Cortante (mm) (cm2) (Kg) (Kg/cm2) (Kg) (Kg/cm2) (Kg) (Kg/cm2) 0

0.000

25.000

0.0

0.0000

0.0

0.0000

0.0

0.0000

5

0.127

24.937

1.0

0.0401

2.0

0.0802

3.0

0.1203

10

0.254

24.873

2.8

0.1126

3.5

0.1407

4.5

0.1809

15

0.381

24.810

4.5

0.1814

5.0

0.2015

6.0

0.2418

20

0.508

24.746

6.0

0.2425

6.5

0.2627

8.0

0.3233

25

0.635

24.683

8.0

0.3241

9.0

0.3646

11.0

0.4457

30

0.762

24.619

10.2

0.4143

12.0

0.4874

14.5

0.5890

35

0.889

24.556

13.0

0.5294

15.0

0.6109

17.0

0.6923

40

1.016

24.492

15.5

0.6329

17.0

0.6941

20.0

0.8166

45

1.143

24.429

18.0

0.7368

18.0

0.7368

24.0

0.9825

50

1.270

24.365

21.0

0.8619

22.0

0.9029

27.0

1.1081

55

1.397

24.302

25.0

1.0287

26.0

1.0699

31.0

1.2756

60

1.524

24.238

28.0

1.1552

30.0

1.2377

33.0

1.3615

65

1.651

24.175

31.0

1.2823

33.0

1.3651

36.0

1.4892

70

1.778

24.111

35.0

1.4516

37.0

1.5346

39.0

1.6175

75

1.905

24.048

39.0

1.6218

41.0

1.7050

44.0

1.8297

80

2.032

23.984

42.0

1.7512

46.0

1.9179

52.1

2.1723

2.4

2.5

) 2.2 2 m c / g 2.0 K ( e 1.8 t n a t r o 1.6 C o z 1.4 r e u f s 1.2 E

) 2 2.0 m c / g K ( 1.5 e t n a t r 1.0 o C o z r e 0.5 u f s E

0.0 0

1

2

3

1.0 0.0

Deformacion Horizontal (mm)

ANGULO DE FRICCIÒN INTERNA : COHESIÒN :

0.5

1.0

1.5

2.0

Esfu er zo Normal (Kg/cm2)

23.6

grados

1.53

Kg/cm2

39

INGEOTECNIA


INGEOLAB Geociencias Aplicadas




– A N T A

- C U S C O”

DENSIDAD NATURAL DE SUELO GRANULAR UNE-103-301 - 94 PROYECTO: Mejoramiento I. E. Inicial N° 309 Huamanchacona UBICACIÓN: Ancahuasi- Anta - Cusco SOLICITA: Municipio Distrital Ancahuasi FECHA: Agosto del 2016 Sondeo 01 DENSIDAD NATURAL Volumen Referencial (V1) Masa Material Extraido Volumen de Excavación (V2 Volumen Real (V2-V1) Densidad Natural

1.78 7.17

3.33

1.618618619

1.62 Tn/m³

γnat. =

DENSIDAD MINIMA - DENSIDAD MAXIMA UNE-103-105-93 UNE 103-106-93 MATERIAL SUELTO Ensayo 01 Ensa yo 02 Ensayo 03 DENSIDAD MINIMA 2.55 2.55 2.54 Masa de Molde (M1) Masa Molde + Material (M2) 6.82 6.87 6.85 Volumen Molde 2.813 2.813 2.813 1.517952364 1.535726982 1.53217206 D min. 1.53 Tn/m³

γmin. =

MATERIAL COMPACTADO Ensayo 01 Ensa yo 02 DENSIDAD MAXIMA Masa de Molde (M1) Masa Molde + Material (M2) Volumen Molde D max. γmax. =

Ensayo 03

2.78

2.77

2.76

8.25

8.29

8.28

2.813

2.813

2.813

1.944543192

1.96231781

1.96231781

1.96 Tn/m³

40

INGEOTECNIA






– A N T A

- C U S C O”


1.78 7.15

3.33

1.612612613

1.61 Tn/m³

γnat. =


γmin. =


Ensayo 03

2.78

2.77

2.76

8.22

8.26

8.27

2.813

2.813

2.813

1.933878422

1.951653039 1.95876289

1.95 Tn/m³

41

INGEOTECNIA






– A N T A

- C U S C O”


1.78 7.13

3.32

1.611445783

1.61 Tn/m³

γnat. =


γmin. =


Ensayo 03

2.78

2.77

2.76

8.24

8.23

8.29

2.813

2.813

2.813

1.940988269

1.940988269 1.96587273

1.95 Tn/m³

42

INGEOTECNIA


INGEOLAB





– A N T A

- C U S C O”

MT C - E 108 - 99

MICROOVEN METHOD Proyecto

: Mejoramiento IE Inicial N° 309 Huamanchacona

Ubicación

: Ancahuasi - Anta - Cusco

Solicitante

: Municipalidad Distrital Ancahuasi

Fecha

: Cusco Agosto del 2016

muestra

N· 01

N 02

2.00

2.00

Peso de Capsula (gr)

50.25

49.25

Peso Capsula + Suelo Humedo (gr)

100.64

100.81

Peso de la Capsula + Suelo Se co (gr)

94.56

94.59

Peso del Sue lo Humedo (gr)

50.39

51.56

Peso del Suelo Se co (gr)

44.31

45.34

6.08

6.22

13.72

13.72

Profundidad

(Mt)

Peso del Agua (gr) Contenido de Humedad (w)

Promedio : 13,72%

GRAFICO DE HUMEDADES

15

12

9 1 3 . 7 2

1 3 . 7 2

6

3

C O N T E N I D O D E A G U A ( % )

0 Series2 Series1

43

INGEOTECNIA


INGEOLAB





– A N T A

- C U S C O”

MT C - E 108 - 99



Ubicación


Solicitante


Fecha


muestra

N· 01

N 02

2.00

2.00


50.25

49.25


100.61

100.77


94.58

94.63

Peso del Suelo Humedo (gr)

50.36

51.52

Peso del Suelo Se co (gr)

44.33

45.38

6.03

6.14

13.60

13.53

Profundidad

(Mt)


Promedio : 13,57%


15

12

9 1 3 . 5 3

1 3 . 6 0

6

3


0 Series2 Series1

44

INGEOTECNIA


INGEOLAB





– A N T A

- C U S C O”

MT C - E 108 - 99



Ubicación


Solicitante


Fecha


muestra

N· 01

N 02

2.00

2.00


50.25

49.25


100.56

100.74


94.59

94.65

Peso del Suelo Humedo (gr)

50.31

51.49

Peso del Sue lo Seco (gr)

44.34

45.40

5.97

6.09

13.46

13.41

Profundidad

(Mt)


Promedio : 13,44%


15

12

9 1 3 . 4 1

1 3 . 4 6

6

3


0 Series2 Series1

45

309

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