Acerca de la Elaboración de un Estudio de Hidrología e Hidráulica para el Diseño de Puentes
el Estudio de Hidrología e Hidráulica se especifica aquellos aspe aspect ctos os hidr idráulico licoss rele releva van ntes par para el diseño del puente en base a una estimación del caudal máximo de diseño y los efectos de su paso a través del conjunto cauce naturalpuen puente te proy proyec ecta tado do.. Mediante
el Estudio de Hidrología e Hidráulica se especifica aquellos aspe aspect ctos os hidr idráulico licoss rele releva van ntes par para el diseño del puente en base a una estimación del caudal máximo de diseño y los efectos de su paso a través del conjunto cauce naturalpuen puente te proy proyec ecta tado do.. Mediante
Elevación Puente Buenqueme
Objetivo
del Estudio de Hidrología
Estimar el caudal máximo de diseño
Objetivo
del Estudio de Hidráulica
Estimar las dimensiones mínimas que debiera tener la obra de cruce para evacuar el caudal máximo de diseño sin daños que paralicen el servicio de la vía ante la ocurrencia de un evento extremo previsible.
Estudio de Hidrología
Métodos
de Hidrología Utilizados
Análisis de Frecuencia Método del Hidrograma Unitario Método Racional
Selección
de la Metodología Apropiada
Cuando se trata de un río que cuenta con información hidrométrica (caudales máximos), la serie histórica de tales datos puede ser adquirida y puede llevarse a cabo un análisis de frecuencia que proporcione el caudal máximo de diseño. Si se trata de un río o quebrada que no cuenta con información hidrométrica, el caudal máximo debe ser estimado a partir de la información pluviométrica (precipitación), en tal caso se hace uso del método del hidrograma unitario o, en algunos casos, el método racional. Estos métodos requerirán la estimación de la tormenta máxima de diseño, de modo que también es necesario llevar a cabo un análisis de frecuencia con la información pluviométrica.
Ubicación del cruce puente-curso de agua Una fuente de información importante para la ubicación del cruce puente-curso de agua son las cartas nacionales del Instituto Geográfico Nacional (IGN). Estas cartas suelen ser adquiridas a escala 1/100 000; sin embargo, también se tienen disponibles a escala 1/50 000 y 1/250 000. En estas cartas están representadas las vías asfaltadas y sin asfaltar, los cursos de agua visibles, las curvas de nivel con indicación de accidentes geográficos importantes, líneas de alta tensión, etc., con localización mediante coordenadas geográficas. También se dispone de planos topográficos a escala 1/25 000 en el Proyecto Especial Titulación de Tierras y Catastro Rural (PETT) del Ministerio de Agricultura . Estos planos no cubren todo el territorio nacional, sólo las tierras del catastro rural; sin embargo, ello corresponde a gran parte de la costa y la sierra del Perú.
Porción de la Carta Nacional Mazuco
Fuentes de Información Hidrométrica y Pluviométrica Existen diversas fuentes para adquirir información hidrométrica y pluviométrica, sin embargo, la más importante sería el Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología (SENAMHI), la cual está a cargo de la mayor parte de las estaciones de medición distribuidas en el país. Adicionalmente, puede hallarse información en Electro Perú, el Instituto Nacional de Recursos Naturales (INRENA), Proyectos Especiales de Desarrollo y empresas mineras de nuestro territorio.
Información hidrométrica y/o pluviométrica que debe adquirirse Si
el curso de agua a estudiar cuenta con una estación hidrométrica cercana a la ubicación del cruce, debe adquirirse el registro de caudales máximos , el cual suele ser proporcionado a nivel mensual, para un cierto número de años. Si el caudal máximo de diseño debe estimarse a partir de información pluviométrica, debe adquirirse el registro de precipitación máxima en 24 horas , el cual también suele ser proporcionado a nivel mensual, para un cierto número de años. De contarse con información pluviográfica, lo cual no es usual, debe adquirirse el registro de intensidades máximas, el cual suele ser proporcionado para diferentes duraciones de tormenta, para un cierto número de años.
Delimitación de la Cuenca Hidrográfica En el caso de una determinación del caudal máximo de diseño a partir de un registro de caudales no suele ser necesario efectuar una delimitación de la cuenca hidrográfica del río a estudiar , sin embargo, esta puede efectuarse con el fin de establecer la magnitud de esta cuenca (área) para relacionarla con el caudal máximo obtenido, sólo como descripción. En el caso de una determinación a partir de registros de lluvia sí es imperativo delimitar la cuenca hidrográfica del río o quebrada y determinar algunas de sus características físicas, parámetros que serán utilizados para la estimación precipitación-caudal.
Características Físicas - Cuenca Buenqueme Cuadro N° 1 Características Físicas de las Cuencas
N° Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q
Nombre
1 2 3 Loro Piwicho 4 Loro Aurora 5 Loro Chacarero 6 Dos de Mayo 7 Amanapu 8 9 Buenqueme 9a 9b 10 Huanquimy 11 12 Villa Rosita 12a 13 Ronsoco 13a 14 El Arenal 15 Avispa
Progresiva 315+699.00 316+017.00 316+293.50 316+809.25 317+893.80 318+295.00 320+642.60 321+456.00 322+655.00 323+237.47 324+292.70 324+875.00 326+744.00 327+135.90 327+590.48 328+134.82 328+754.60 328+982.66 329+780.00
Area (km 2) 0.587 0.478 0.184 1.196 0.410 29.647 2.116 0.506 2.453 0.273 0.236 10.546 0.103 0.164 0.109 0.957 0.073 3.510 2.275
Longitud (km) 1.628 1.355 1.228 2.635 1.438 7.391 3.021 1.362 2.429 0.921 1.036 4.404 0.644 0.579 0.515 1.448 0.474 2.431 2.333
Desnivel Pendiente (m) (m/m) 0.080 130.0 0.092 125.0 0.114 140.0 0.083 220.0 0.108 155.0 0.029 215.0 200.0 0.066 165.0 0.121 200.0 0.082 50.0 0.054 60.0 0.058 150.0 0.034 65.0 0.101 60.0 0.104 60.0 0.116 65.0 0.045 100.0 0.211 180.0 0.074 190.0 0.081
tc (h) 0.26 0.21 0.18 0.36 0.21 1.21 0.44 0.19 0.34 0.19 0.20 0.76 0.11 0.10 0.09 0.29 0.07 0.36 0.33
Análisis de Frecuencia de Datos Hidrológicos La información hidrométrica y pluviométrica disponible es histórica, con eventos cuyo patrón de ocurrencia debe ser analizado a fin de establecer la probabilidad de que se presente un evento superior al que se consideraría en el diseño o, recíprocamente, a partir de una probabilidad de excedencia adoptada, establecer cuál sería el evento de diseño. La probabilidad de excedencia viene a ser la frecuencia, la cual es equivalente a la inversa del periodo de retorno (tiempo promedio en años transcurrido entre los eventos que igualan o exceden determinada magnitud en determinado lugar).
Modelos
de Análisis de Frecuencia
Utilizados Gumbel Log Normal Log Pearson Tipo III
Selección
de la Muestra de Datos Hidrológicos para Análisis Se
dispondrá inicialmente de un registro histórico con un dato por mes y por año a partir del cual se obtendrá una muestra de longitud igual al número de años en los que se cuenta con información (longitud del registro en años). Lo usual es tomar un valor por año hidrológico: el máximo valor anual de la variable hidrológica analizada. El año hidrológico se inicia con el inicio del periodo de avenidas y finaliza con el término del periodo de sequías, periodos que se suceden año a año. Existen otras metodologías para elaborar la muestra, sin embargo, la indicada previamente es la recomendable para el rango de periodos de retorno utilizados en el diseño de puentes.
Cuadr
Val r
de
°2
Pr ecipitació Máxima en 24 h ras Utilizados* Estación: Quincemil
P24
Año
(
)
230.
.0 2.0 264.2 206. 187.3 130.2 270.0 270.0 200.0 175.4 183.8 276.2 172.2 224.0 198.9 175.4 160.0 235.5 166.1
69 970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 1977 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004
* F
t :S
AMHI, Ofici
G
r l
st ístic
I f o r átic
Periodos de Retorno Utilizados para el Diseño de Puentes El periodo de retorno es un parámetro de diseño determinante. Si bien en el caso de puentes suele considerarse un periodo de retorno de diseño de 100 años, la entidad que solicita el proyecto debe indicar en los Términos de Referencia cuál será el periodo de retorno a considerar para el diseño. En algunos casos puede recomendarse incrementar el periodo de retorno indicado en los Términos de Referencia; ello dependerá de la importancia de la estructura y las pérdidas que podrían resultar si esta falla. En algunos casos se requiere que la socavación sea evaluada tanto para el periodo de retorno de 100 años como de 500 años.
Resultado del Análisis de Frecuencia Caudal máximo para el periodo de retorno solicitado. Precipitación máxima en 24 horas para el periodo de retorno solicitado. Intensidad máxima para distintas duraciones de tormenta para el periodo de retorno solicitado.
Cuadro Nº alores de Diseño * de reci itaci n Estaci n: uince il
T r
(años) 2 5 10 25 50 100 500 *
i a en
P m x 24 hr 197.4 242.8 272.8 310.8 338.9 366.9 431.5
on los obtenidos con el modelo umbel.
Horas
En el caso de una estimación a partir de los datos de lluvia
Elaboración de la Curva IntensidadDuración correspondiente correspondiente A part partir ir de de la prec precipit ipitaci ación ón máxima máxima en 24 horas horas determinada para el periodo de retorno de diseño solicitado puede estimarse cuál sería la precipitación correspondiente a duraciones menores a 24 horas. Para ello se utilizan factores determinados regionalmente. Entonce Entoncess puede puede est estimar imarse se la intens intensida idad d para para tales tales duraciones. El gráfico gráfico de de estos estos valores valores intens intensida idad-d d-dura uración ción viene viene a ser la curva ID para el periodo de retorno considerado. Esta curva es utilizada directamente en el Método Racional.
Figura Nº 1 Intensidad de Lluvia - Duración (escala logarítmica) Estación: Quincemil 1000.00
) r h 100.00 / m m ( a i v u l L e d d a d i s n e t n 10.00 I
y = 114.35x-0.5715 y = 97.232x-0.5715 y = 89.823x-0.5715 y = 82.36x-0.5715
1.00 0.01
0.1
1
10
100
Duración (horas)
r = 2 años
r = 10 años
r = 25 años
r = 50 años
r = 100 años
r = 500 años
Caudales
N° Q 4 Q 7 Q 9 Q 15
Cuadro N° 7a i os de Diseño de los uentes Obtenidos con el
Nombre
Progresiva
Loro Aurora Amanapu Buenqueme Avispa
316+809.25 320+642.60 322+655.00 329+780.00
Area tc 2 (min) (km ) 1.196 21.8 2.116 26.5 2.453 20.6 2.275 20.1
C 0.47 0.47 0.47 0.47
I100 (mm/h) 173.36 155.12 179.13 181.90
étodo Racional
Q100 (m3/s) 27.09 42.90 57.41 54.07
C 0.56 0.56 0.56 0.56
I500 (mm/h) 203.88 182.43 210.67 213.92
Q500 (m 3/s) 37.97 60.11 80.45 75.76
Elaboración del Hietograma de la Tormenta de Diseño A partir de la curva ID puede elaborarse el hietograma de la tormenta de diseño, el cual es utilizado en el Método del Hidrograma Unitario. El hietograma utilizado es un hietograma de precipitación: incrementos de precipitación para determinados intervalos de tiempo.
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250.0 H
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70
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30 20 10
175.0
0 1
4
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1 0 1 3 16 1 9 2 2 2 5 2 8 31 3 4 3 7 4 0 4 3 4 6 49 5 2 5 5 5 8 6 1 64 6 7 7 0 7 3 7 6 #
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75.0
A
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1. 000
2 .00 0
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5 .00 0
0
1
6. 000
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po h 9
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50.0
25.0
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5
10
15
20
T
po h ¤
¡
¢
£
¥
25
30
35
Finalmente, se habrá estimado el caudal máximo de diseño, esto es, el caudal máximo asociado a un periodo de retorno que tiene en cuenta minimizar el riesgo de falla del puente.
Estudio de Hidráulica
Métodos
de Hidráulica Utilizados
Flujo Gradualmente Variado Flujo Uniforme (excepcionalmente) Dinámica Fluvial General y Local
Información Necesaria Planos topográficos con curvas de nivel cada 0,50 m en un tramo de 1 km aguas arriba y 1 km aguas abajo del cruce (ubicación del puente). Características granulométricas del suelo (de preferencia perfiles estratigráficos) en la ubicación del cruce (a lo largo de la sección transversal). Condición de la superficie en lecho y márgenes en el tramo estudiado (presencia de vegetación, bolonería, palizada, etc.). De ser posible, fotografías aéreas (recientes y antiguas) que evidencien la dinámica general del cauce.
Vista hacia aguas arriba
Vista hacia aguas abajo
Vista del lecho
P ROY ECTO TRAMO III CONTRATISTA SUPERVISIÓN
: COR REDOR VIA L INTER OC EÁN IC O SU R : Km. 300+000 al Km. 366+000 : CONIRSA : CESEL S.A.
Análisis Mecánico por Tamizado y Límites de Attembertg Buenqueme -- - --
Puente Coo rd enada Prog. (Km.) Prof.
0,00 - 2,90
Ensayo
1
2
3
Fecha
3 de noviembre de 2006
Nº de Golpes Recipiente Nº R + Suelo Hum.
32 72 40.93
24 66 41.67
16 31 49.49
R + Suelo Seco Peso Recip. Peso Agua Peso S. Seco % de Humedad
37.27 21.73 3.66 15.54 23.55
3.76 15.41 24.40
45.37 29.33 4.12 16.04 25.69
322+634
Límite Líquido MTC E 110
Granulomet ri a de los agr e gados (MTC E 107)
Datos de ensayo
Peso de muestra húmeda : P eso de mu est ra se ca : Peso de muestra lavada :
Malla Tamiz mm. 6" 5" 4" 3" 2 1/2" 2" 1 1/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" No4 10 20 40 100 200 pasa
152.40 127.00 101.60 76.200 63.500 50.600 38.100 25.400 19.050 12.700 9.525 4.760 2.000 0.840 0.420 0.149 0.074
L.L : NP
Peso (gr)
495.0 2231.0 2417.0 3585.0 2024.0 1807.0 903.0 1733.0 1151.2 619.8 2411.5 2484.9 340.9 618.7
22822 22203
Especificaciones
% Ret % Ret % que Parcial Acum. Pasa
2.2 9.8 10.6 15.7 8.9 7.9 4.0 7.6 5.0 2.7 10.6 10.9 1.5
2.2 11.9 22.5 38.2 47.1 55.0 59.0 66.6 71.6 74.3 84.9 95.8 97.3
L.P : NP
NP 37.91 22.50
Límite Plástico MTC E 111
Ensayo Recipiente Nº R + Suelo Hum. R + Suelo Seco Peso Recip. Peso Agua Peso S. Seco % de Humedad
100.0 97.8 88.1 77.5 61.8 52.9 45.0 41.0 33.4 28.4 25.7 15.1 4.2 2.7
1
2
4 35.96 34.86 26.77 1.10 8.09 13.60
18 32.28 31.04 21.86 1.24 9.18 13.51
DETER INACION DE LI V
V
ITE LI
W
X
IDO
16.0 15.0
d a d e
14.0
a
u H e d %
13.0 12.0 11.0 10.0 10
I.P : NP
100
Nu ero de gol es Y
Clasificación Sucs : GW
`
Clasificación AASHTO : A-1-a (0)
C R A GRAN LO ETRICA P
I
6" 5" 4" 3" 2½" 2" 1 ½"
1" 3 /4"
1/2" 3/8"
I
¼" Nº4
Q
8 10
16
20
30
40
50 60
80 100
200
100 90 80 O S 70 E U
60 N E 50 A S A 40 E 30 U
T
S
20 % 10 0 0 0 0 . 0 0 0 1
0 0 0 0 0 0 0 4 0 0 6 . . 0 . . 2 7 1 0 5 2 0 0 1 1 1 1
0 0 0 0 0 0 2 5 6 . . . 6 3 0 7 6 5
0 0 1 . 8 3
0 0 4 . 5 2
0 5 0 . 9 1
0 5 0 0 2 0 7 5 . 0 . . 2 0 9 1 1
0 5 3 . 6
0 6 7 . 4
0 0 8 0 3 0 . . 2 2
ABERT RA (
0 0 0 9 4 0 1 8 . 0 . . 1 0 1
I
R
OBSERVACIONES :
R
)
Se apresia material meyores de 2" a 3" es = 5%. Nivel Freático esta a 1,50 mts.
0 9 5 . 0
0 2 4 . 0
0 0 0 5 3 2 . . 0 0
0 9 8 4 1 1 . . 0 0
0 0 1 . 0
4 7 0 . 0
0 1 0 . 0
Características Hidráulicas Importantes Las características hidráulicas del flujo en la ubicación de la obra de cruce, en caso de presentarse el caudal máximo de diseño, son determinadas generalmente mediante técnicas de flujo gradualmente variado y sólo excepcionalmente como flujo uniforme. Son importantes: el nivel máximo que alcanzará la superficie de agua, el ancho superficial máximo correspondiente y la velocidad promedio en la sección. También será de utilidad conocer el régimen del flujo, la pendiente hidráulica, los esfuerzos cortantes actuantes sobre el lecho del cauce, el tirante medio hidráulico, el radio hidráulico.
Puente Buenqueme
340.0 339.5 ) m ( n i t a v e l E
. 0 4 5
P l n:
1) Pl n 01
16/01/2007
.045
. 0 4 5
Legend
EG PF 1 WS PF 1
339.0
Cr it PF 1 338.5
Ground
338.0
Bank Sta
337.5 337.0 -20
-15
-10
-5 Stati n (m)
0
5
10
Puente Buenqueme
Plan: Plan 02 19/02/2007
Buenqueme Puente
) m ( n o i t a v e l E
344
Legend
342
EG PF 1
340
WS PF 1 Crit PF 1
338
Ground 336 334 332 330
0
100
200
300
400
500
Main Channel Distance (m)
600
700
Estimación de la Socavación Potencial en Pilares y Estribos Socavación
general: se estima según la profundización del lecho observada a lo largo de varios años y la tendencia a futuro. Socavación por contracción: se estima si los estribos del puente contraen el flujo en cauce, es decir, cuando la luz del puente es menor al ancho superficial máximo evaluado en un cauce sin puente o, también en el caso de una contracción natural del cauce. Socavación local: se estima si los pilares o estribos interactúan con el flujo en cauce, lo obstaculizan, creando una dinámica local que produce una mayor socavación. La suma de los tres tipos de socavación indicados viene a ser la socavación potencial total.
Para la estimación de la socavación por contracción y local, se cuenta con fórmulas empíricas elaboradas por distintos autores. El U.S. Department of Transportation de la Federal Highway Administration (E.E.U.U.) recomienda el uso de la ecuación de Laursen para la socavación por contracción, la ecuación de la Colorado State University (CSU) para la socavación local en pilares y la ecuación HIRE (Highways in the River Environment) de la FHWA, para la socavación local en estribos. Fuente: HEC-18 (Hydraulic Engineering Circular N° 18).
Dimensionamiento del Puente desde el Punto de Vista Hidráulico Se
puede indicar una luz de puente mayor al ancho superficial del flujo obtenido en la hidráulica del cauce sin puente; así se evita la ocurrencia de socavación local y sólo se tendrá que estimar la socavación general y por contracción. Si la luz del puente obliga a un modelamiento hidráulico con interacción del cauce y la estructura, se tendrá que estimar una socavación potencial mayor que incluya la socavación general, por contracción y local. Adicionando un borde libre apropiado a la elevación de agua máxima calculada, se determina la elevación mínima del tablero de puente (parte inferior). Restando la profundidad de socavación potencial al nivel mínimo del cauce (terreno), se determina la elevación máxima de cimentación de los apoyos del puente.
Comparación para Análisis de Alternativas
Estimación de la
Pr ofund idad
de Er osión Tr
Q diseño
57.4
Potencial - PUENTE
UENQUEM E
= 00 años
3
m /s
Par a l caudal de diseño i dicado, en la ubicación de la obr a de cr uce se tendría un flujo de las si uientes car acterísticas (obtenido luego de utilizar el r ogr ama de cómputo Hec AS): A Nmin A T
Y medio Y má imo Esf. ort. d50
338m .69 337.28 m m2 .6119 19.90 m 2.93 m/s 0.99 m 1.41 m 173.09 N/m2 16.30 mm
ni el de agua ni el mínimo del cauce ár ea de flujo anc o superficial elocidad media tir ante medio tir ante má imo esf uerzo cortante total diámetr o medio partículas de lec o
Estimación de la er osión gener al
x
0.94 3.15 1.00 0.33
coeficiente de contr acción coeficiente de capacidad idráulica coeficiente de periodo de r etor no exponente ue depende de d50
NA Nm in A T
Y med io Y m áximo Esf. ort. d50
338.69 m 337.28 m m2 .6119 19.90 m 2.93 m /s 0.99 m 1.41 m 173.09 N/m2 16.30 mm
ni el de agua ni el m ínimo del cau ce ár ea de flujo anc o superficial elocidad med ia tir ante med io tir ante m áximo esf uerzo cortante total diáme tr o med io partículas de lec o
Estima ció n de la er osión gener al
x ds
0.94 3.15 1.00 0.33 2.70 m
sg
1.3 m
coeficiente de contr acción coeficiente de capa cidad idráulica coeficiente de periodo de r etor no exponente ue depende de d50
Estima ció n de la er osión po r contr acción Deter m ina ción de l tipo de er osió n y1 S1 V1 Vc
0.76 m 0.0094 1.99 m /s 1.50 m /s
V1>Vc
* w
tir ante med io idráulico sección aguas arriba pendien te de la línea de ener gía aguas arriba elocidad med ia aguas arriba elocidad crític a EROSIÓ N DE ECH O VIVO
0.27 m /s 0 32 m /s
elocidad de corte elocidad de caída d50
ds
2.70 m
sg
1.3 m
Estimación de la er osión por contr acción Deter minación del tipo de er osión y1 S1 V1 Vc
0.76 m 0.0094 1.99 m/s 1.50 m/s
V1>Vc
tir ante medio idráulico sección aguas arriba pendiente de la línea de ener gía aguas arriba velocidad media aguas arriba velocidad crítica EROSIÓN DE LECHO VIVO
v* w
0.27 m/s 0.32 m/s
velocidad de corte velocidad de caída d50
v*/w
0.83
ALGO DE MATERI AL EN SUSPENSIÓN
Cálculo utilizando la expr esión de Laursen y1 yo Q1 Q2 W1 W2 n1 n2 k1 k2 y2
sc
0.76 0.99 55.42 57.41 39.36 19.90 0.045 0.045 0.64 0.21 1.21
m m 3 m /s 3 m /s m m
m
0.3 m
tir ante medio idráulico sección aguas arriba tir ante en la sección contr aída antes de er osión flujo en el cauce aguas arriba flujo en el cauce contr aído, caudal total anc o del cauce aguas arriba anc o del cauce en sección contr aída Manning sección aguas arriba Manning sección contr aída exponente exponente tir ante medio idráulico en sección contr aída
Elevación Puente Buenqueme
Obras
de Protección
Son
evaluadas según las características hidráulicas del flujo en el tramo estudiado, teniendo en cuenta la dinámica fluvial general.
Enrocado de protección de diámetro adecuado. Gaviones caja y/o colchones de protección de dimensiones y calidad apropiados. Mampostería de piedra. Otro tipo de protección.
Finalmente, se habrá estimado las características hidráulicas del flujo ante el paso del caudal máximo de diseño, el efecto de esta hidráulica sobre el lecho y márgenes del río, y con ello, se habrá indicado los parámetros que desde el punto de vista hidrológico e hidráulico deben ser considerados en el dimensionamiento del puente.
Debe aceptarse que algunas estimaciones se basan en fórmulas empíricas que aún no son consideradas válidas para todos los casos, de modo que el criterio ingenieril debe estar presente en toda estimación; sin embargo, el avance logrado a la fecha en el conocimiento de las técnicas de hidrología e hidráulica utilizadas es tal que el estudio no puede limitarse al sólo uso de este criterio ingenieril.
La falla de un puente puede deberse a un diseño defectuoso o también puede ser resultado de los vacíos aún presentes en nuestro estado de conocimiento respecto a la compleja hidráulica fluvial; sin embargo, también es cierto que el diseño lleva asociado un riesgo y es posible la ocurrencia de un evento extraordinario superior al considerado en el análisis. No será posible la construcción de superestructuras que garanticen un riesgo cero.
Caso de la Quebrada Huanquimy
Vista hacia aguas arriba
Vista hacia aguas abajo
Vista del lecho
