CAP 1.Proiectarea Procesului Tehnologic de Prelucrare

CAPITOLUL I. PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROATĂ DINŢATĂ

1.1.

Proiectarea procesului tehnologic de prelucrare

Analiza conditiilor tehnic t ehnicee specifice si stabilirea st abilirea semifabricatului. -

semifabricatul va fi forjat liber avand forma si dimensiunile prezentate in fig. 1.1.

-

semifabricatul obtinut prin forjare libera se forjeaza din bara 17MoCrNi14 avand dimensiunea ø90 x 70 ±1.

-

caracteristicile materialului 17MoCrNi14: ·

rezistenta la rupere σ r = 120 daN/mm2

·

duritatea HB 225.

Fig 1.1. -

dupa forjare se executa un tratament termic, normalizare la duritate dur itate 220 HB

1


1.2.

Stabilirea variatiei tehnologice optime avandu-se in vedere asigurarea flexibilitatii.

Codificarea procedeelor de prelucrare. prelucrare.

Fig 1.1.

In figura 1.1 este prezentata codificarea suprafetelor.

2


In tabelul 1.1. sunt prezentate procedeele procedeele de prelucrare pre lucrare pentru fiecare suprafata si codificarea lor. Tab 1.1.

Denumirea Supreafetei

a t a f a r p u s d o C

. e r p e d p a e r T

Felul prelucrarii e t a t i z o g u R

Cod de prelucrare

e r a s o r g e D

e r a s i n i F

Strunjire

x1 x1`

x

x

Frezare

x2

x

x

1,6

Rectificare

x3

3,2

Strunjire

x4 x4`

x

Găurire

x5

x

3,2

Strunjire

x5

1,6

Broşare canelură

x7

12,5

Raionare

x8

Calibrare canelură

x19

Strunjire

x9 x9`

x

x

Frezare

x10

x

x

1,6

Rectificare

x11

3,2

Strunjire

x12

1,6

Rectificare

x13

12,5 Suprafata frotala

1

Suprafata cilindrica

2


3

interioara canelata

3,2 Suprafata frontala

4

Procedeu de prelucrare

x

x x x

x x

5


6

3,2

Strunjire

x14 x14`

x

Suprafata inclinata

7

12,5

Strunjire

x15

x

Tesire 2 x 45o

8

12,5

Strunjire

x16

x

Tesire 2 x 45o

9

12,5

Strunjire

x17

x

Tesire 2 x 45o

10

12,5

Strunjire

x18

x

Mortezare

x19

x

Sevuire

x20

Raionare

x21

x

Ajustare

x22

x

11

1,6 12,5

x x

Canal circular

Dantura m= 4,5mm

e r a c i f i t c e R

x x

x

3


Întocmirea graficului tehnologic t ehnologic

4

CAPITOLUL I. PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROATĂ DINŢATĂ

Determinarea variantei tehnologice optime utilizănd altgoritmii necesari - se alege strungire frontala - la varianta tehnologica de prelucrare se va alege X1 – strunjire frontală;

X13 – rectificare canal circular.

X4 – strunjire diametrală;

X15 – strunjire suprafeţe înclinate;

X5 – găurire;

X16 – teşire 2x45 o;

X9 – strunjire frontală;

X17 - teşire 2x45o;

X14 – strunjire diametrală;

X18 - teşire 2x45o;

X6 – strunjire de finisări interioare;

X3 – rectificarea suprafeţei frontale;

X7 – broşare caneluri interioare;

X19 – calibrare caneluri;

X`1 – strunjire de finisare frontală;

X20 – mortezarea danturii;

X`9 – strunjire de finisare frontală;

X22 – raionare dantură;

X`4 – strunjire de finisare diametrală;

X8 – raionare caneluri;

X`14 – strunjire de finisare diametrală;

X21 – şevuire dantură;

X12 – strunjire canaluri circulare;

X23 – ajustare;

Calculul ritmului tehnologic Re=

 ·  

Fr – fondul real anual de timp; Pa – planul anual de fabricatie; Re – Ritmul Liniei tehnologice. Pa – 8000

Fn= Ns · nh · 254



Ns= 2 – nr. de schimburi nh= 8h – nr. orelor de lucru

Fn= 2 · 8 · 254 = 4064 Fr= Fn · k

ℎ

Fr= 4064 · 0,3= 1213,8

Fr= 1213,8

ℎ

Re= 9,1

 5


1.3.

Determinarea adaosurilor de prelucrare (metoda analitică) şi a dimensiunilor intermediare

-

Adaosul de prelucrare se calculează cu următoarea formula Apimin= (Rzi-1+Si-1) +

 + 

-

Rzi-1 – înalţimea neregularitaţilor profilului rezultă la operaţia precedentă

-

Si-1 – adâncimea stratului superficial defect format la operaţia precedentă

-

ρi-1 – abaterie spaţiale ale suprafeţei de prelucrat faţă de bazele tehnologice ale piesei rămase după efectuarea operaţiei precedente

-

εi – eroarea de instalare a suprafeţei de prelucrare la operaţia sau faza considerată

-

calculul adaosurilor de prelucrare pentru rectificarea plană a suprafeţelor frontale 1 şi 4 la cota 39±0,1mm

-

operaţia precedentă strunjirii de finisare Apimin= Rzi-1 + Si-1 + ρi-1 + εi Si-1=0 , ρi-1=0 Rzi-1= 25μm εf = 10μm

εf – eroare de fixare în direcţie radială

εfa= 20μm

εfa – eroare de fixare în direcţie axială

εi=

√ 10 +20=22,36

Apimin =Rzi-1 + εi

Apimin = 25 + 22,36 = 62,36μm -

câmpul de toleranţă T i-1= 87μm Apinom = Apimin+ Ti-1 Apinom = 62,36 + 87 = 62,36μm = 0,15mm

6


-

dimensiunile intermediare li-1= limax + Apinom li-1nom= li-1max

limax= 39,1 mm

li-1min= li-1max – Ti-1 li-1max= 39,1 + 0,14936= 39,2493mm li-1max= li-1nom= 39,25mm li-1min= 39,25 – 0,087= 39,163mm -

lungimea la care se execută rectificarea suprafeţei frontale 4 l= 39,25o - 0,087mm

-

adaosul de prelucrare la rectificare Ap= 0,15mm

-

adaosul de prelucrare la rectificarea suprafeţei frontale 1 este acelaşi Ap= 0,15mm

-

lungimea la care se executa rectificarea suprafeţei frontale se execută la cota l=39,40o-0,1

-

calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de finisare la ambele suprafeţe frontale 1 şi 4. Adaosul este acelasşi deoarece se execută intr-o singură fază pe un strung semiautomat

-

operaţia precedentă: strunjire de degroşare Apimin=Rzi-1+Si-1+ εi

-

campul de toleranţă T i-1= 680μm

√ 130 +110= 170,2

Rzi-1 = 100μm

ε i=

Si-1 = 100μm

Apimin = 100 + 100 + 170,2 = 370,2

 ε +ε

Ε i=

Apimin = 370,2μm

εf = 130μm

εfa = 110μm

7


-

dimensiunea intermediară li-1max = limax + 2Apinom Apinom = 1,04mm li-1max = 39,4 + 2 ∙ 1,04= 41,48 li-1nom = 41,5mm li-1min = 41,5 – 0,68 = 40,82mm

Strunjirea de finisare se execută la cota l=

,,mm

-

adaosul la strunjire de degroşare

-

operatia precedenta este fojare liberă (înainte de forjare este debitare cu ferestrău) Rzi-1= 0,950mm Si-1= 0,370mm Ti-1= 1400μm Apimin= Rzi-1 + Si-1 Apimin= 0,950 + 0,370= 1,020 Apimin= 1,020mm Apnom= Apimin + Ti-1 Apnom= 1,02 + 1,4= 2,42 Apnom= 2,42mm

-

adaosul de prelucrare la strunjire de degroşare pe ambele suprafeţe frontale Ap= 2,42mm

-

dimensiunile semifabricatului forjat li-1= limax + 2Ap li-1= 41,5 +2 ∙ 2,42= 46,34 li-1nam= 47mm li-1min= 47 – 1,4= 45,6 li-1min= 45,6mm

8


-

strunjirea de degroşare se face la cota l= 47o-1,4 mm

-

determinarea adaosurilor de prelucrare pentru celelalte suprafeţe se utilizează normativele Adaosul de prelucrare pentru suprafaţa circulară interioară 3.

-

găurire ø30



2Ap = 

D = 30mm

2Ap = 15mm -

strunjire de finisare 2Ap = 2,2mm

- broşare caneluri

2Ap = 3,083mm -

raionare Ap = 1mm Adaosul de prelucrare la rectificarea canelurilor „5” pe suprafeţe frontale Ap = 0,15mm pe fundul canelurilor Ap = 0.5mm Adaosul de prelucrare pe suprafaţa înclinată „7” Ap = 4mm

-

adaosul de prelucrare pe suprafeţe teşite suprafaţa 8

Ap= 1,5mm

suprafaţa 9

Ap= 1,5mm

suprafaţa 10 Ap= 1,5mm 9


Adaosul de prelucrare pe suprafaţa danturată „11” -

adaosul la mortezarea danturii 2Ap= 12,25mm

-

adaosul la şevuirea danturii pe flancul dintelui Ap= 0,2mm

-

raionarea danturii Ap= 1,1mm Adaosul de prelucrare pe suprafaţa cilindrică exterioară „2”

-

strunjire de finisare 2Ap= 3,9mm Adaosul de prelucrare pe suprafaţa cilindrică exterioarăm „6”

-

strunjire de finisare 2Ap= 3,9mm

-

adaosul de prelucrare pe suprafaţa canal circular

-

strunjire

2Ap= 6,7mm

Adaosul de prelucrare pe suprafeţe circulare exterioare „2”, „6” -

strunjire de degroşare 2Ap= 6,5mm

10


1.4.

Determinarea regimurilor de aşchiere (prin metoda clasică şi cu ajutorul normativelor)

Determinarea regimului de aşchiere la broşarea canelurii evolventrice -

viteza de aşchiere „v” v=

    ∗ 

-

coeficientul Cv= 9,5

-

exponentul

-

exponentul yv= 0,75

-

avansul pe dinte

-

durabilitatea economică T= 360min v=

m= 0,6

S d= 0,04mm

  = , = 3,1 ∗  , ∗..

se va alege v= 3

-

forţa de broşare

F= 9044,03 daN

- puterea necesară

 ∙  , ∙  

P=  =

P= 4,4 kW

11

CAPITOLUL I. PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROATĂ DINŢATĂ Se va alege maşina orizontală de broşat interior tip 7A510

- puterea motorului

Pm= 14 kW -

regimul de aschiere pentru prelucrarea suprafeţei frontale „1”, „4” Strunjirea de degroşare

-

adâncimea de aşchiere „t” Ap= 2,5mm

 ,= 1,25  

t= =

t= 1,25mm -

alegerea sculei aşchietoare cuţit de strung 25 x 25 P 10

-

durabilitate economică

-

uzura hα= 1,2mm

-

se alege avansul

T= 90 min

S= 0,8

Sc= k ∙ S

k= 0,8

Sc= 0,8 ∙ 0,8= 0,64 Sc= 0,406 -

din caracteristica MU SN 400 x 1500 Sr = 0,406

-





viteza de aşchiere v= 177 vc= k vv



k v= 0,5

vc= 0,52 · 177= 92,04

 12


-

turaţia „n”

 D= 108 mm ·  ·, n= · = · = 265,02  n=

-

din caracteristica MU nr = 230

-



turatia reală

viteza reală vr =

·· 

vr = 76,26

vr =



·· 

-

regimul de aşchiere la găurire Ø30

-

găurirea se realizează pe strung SN 400x1500

-

adâncimea de aşchiere

-

scula aşchietoare, burghiu Ø30 din Rp3

-

avansul

-

turaţia piesei

S= 0,18



t= 

t= 15mm



· v= 15   · · n= · = 159,15 

n=

-


-



viteza reală vr =

·· 

vr = 11,3

vr =

·· = 11,3 



-

strunjirea de finisare

-


2Ap= 2,2mm

13


-

scula aşchietoare cuţit de strung 16 x 16 P 10 T= 90mm hα= 1,2mm

-

adâncimea de aşchiere „t” t=

-

 

avansul S= 0,3

-

t= 1,1mm



din caracteristica MU SN 400 x 1500 avansul real Sr = 0,12

-

viteza de aşchiere v= 161



vc= k v · v

k v= 0,36

vc= 0,36 · 161= 48,5 vc= 48,5 -



·= ·,= 509,29 · ·

n= 509,29




-



turaţia „n” n=

-





viteza de aşchiere vr =

··= ·· = 50,5  

vr = 50,5



14

CAPITOLUL I. PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROATĂ DINŢATĂ Regimult de aşchiere la strunjirea de degroşare diametrala Ø101,5

-

scula aşchietoare cutit de strung 25 x 25 P 10

-

durabilitate economica Tu= 90 min

-

hα= 1,2mm


  , t=  = 3,25 t=

2Ap= 6,5 mm

t= 3,25mm -

avansul de aşchiere S= 0,4



din caracteristica MU SN 400 x 1500 -

avansul real Sr = 0,32

-






vc= k v · v

k v= 0,38

vc= 0,38 · 157= 66,93 -



turaţia „n”

 ·  D= 101,5 ·  · , n= ·, = 207,8 n=

-

turaţia reală nr = 185

 15


-

viteza reală de aşchiere vr =

· ·= ·  · ,= 58,99  

vr = 58,99



Regimul de aşchierea la strunjirea suprafeţelor teşite şi suprafaţa înclinata

-

adâncimea de aşchiere t= 3mm

-

alegerea sculei cutit de strung 25 x 25 P 10

-


-

din caracteristica MU strung paralel SN400 avansul de aşchiere Sr = 0,16

-






vc= k v · v

k v= 0,38

vc= 0,38 · 236= 89,68 vc= 89,68 -



turaţia „n”

· D= 97,6 mm · ·, , n= ·, · , = 292,4  n=

din caracteristica MU nr – turatia reală nr = 230

 16


-


· ·= · ·= 70,52  

vr = 70,52



Regimul de aşchiere la strunjirea de finisare

-

adâncimea de aşchiere t= 0,75 mm

-

scula aşchietoare cuţit strung 25 x 25 P10

-

durabilitatea economica Th= 90 min

-

uzura hα= 1,2 mm

-


-



din caracteristica MU strung semiautomat IA 730 avansul real de aşchiere Sr = 0,313

-



turaţia n=

· ·

vc= k · v vc= 0,43 · 250= 107,5

v= 250



din caracateristica MU



viteza de aşchiere

k v= 0,43 n=

·,= 342,18   ·

nr = 224



17


-


· ·= · ·= 70,37    

vr = 70,37



Regimul de aşchiere la rectificarea suprafeţei frontale

-




t= 0,025 -

diametrul discului abraziv D= 600 mm

-

viteza de aschiere v= 28

-

⁄

turaţia discului

  n= 60000 · · = 891,26  n= 60000 · ·

-

din caracteristica MU W.M.W SA 200 x 800 nr = 1230

-




· ·= ·· = 38,64  

⁄ viteza piesei v = 16  vr = 38,64

-

s

18


-

turaţia



n p= 1000 · · n p=

· ·

n p= 50,9 din caracteristica MU n pr = 50 -

 – turaţia piesei

viteza de rotaţie a piesei vsr =

··= ·· = 15,7  

vsr = 15,7



Regimul de aşchiere la rectificarea suprafeţei plane (frontale)

-

adâncimea de aşchiere t= 0,003 mm

-

adaosul de prelucrare A p= 0,15

-

numărul de treceri i=

= ,= 5  ,

i= 5 treceri -

discul abraziv D= 300 mm B= 40 mm

-

avansul transversal St= 0,5 · B= 0,5 · 40= 20 St= 20

ă

19


-


-

⁄

turaţia





n= 60000 · · = 60000 · · = 15278,8 n= 15279 -

din caracteristica MU SFSH 200 x 1000



nr = 1450 -


-

·· = 22,77 ⁄  

viteza de avans a mesei vs= 18

-





viteza de patrundere Sp= 0,025

Regimul de aşchiere la rectificarea canelurii circulare

-

adaosul de prelucrare A p= 0,15 mm

-

discul abraziv D= 300 mm B= 5 mm

-

adancimea de aschiere t= 0,035

 20


-


-

⁄

turatia discului abraziv n=

·= ·= 1591,5 · ·

n= 1591,5 -

din caracateristica MU WMW SA 200 x 800 nr = 1230

-

··= ·· = 19,3 ⁄   

vr = 19,3 viteza piesei vs= 16 -



viteza rală de aşchiere vr =

-

⁄



turatia piesei n p=

·= ·= 64,46   · ·

n p= 64,46 -





turatia reala

 v = 16,13  n pr = 65 sr

Regimul de aşchiere la raionare

 s= 0,02 

-

turaţia

n= 1400

-

avans

-

MU – maşină de raionat dantura RRD 820

21

CAPITOLUL I. PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROATĂ DINŢATĂ Regimul de aşchiere la mortezarea danturii

-

avansul de rulare pentru o cursa dubla



Sc= .

Cs= 0,41 m= 4,5

 S = 0,193 ,

Sc= ,. = 0,193 c

-

durabilitatea economică a sculei T= 400 min

-

viteza de aşchiere





V=  ,·  , ·, = , · ,, ·,, = 25,1



 V = V · k= 25,1 · 0,81= 20,424  V = 20,424  V= 25,1 c

c

-

avansul radial

Srd= 0,04 -



numarul de cursă dublă n=

· = 256,25 ·

n= 256 -

din caracteristica MU Y54 n= 230

-

viteza de aşchiere v=



··= ·= 18,4  

v= 18,4



Regimul de aşchiere la şevuire

-

avansul longitudinal al mesei la o rotaţie a piesei Sa= 0,25



22


-

avansul radial la o cursă a mesei Sr = 0,024

-

viteza de aşchiere Va=

-





din caracteristica MU maşină de mortezat dantura Y54 Regimuri de aşchiere grupate pe operaţii

op. 20 Strunjire frontala de degroşare

MU SN 400 x 1500 -

turaţia

-

viteza de aşchiere

-

avansul transversal

-

scula aşchietoare

-

răcire găurire Ø30

-

turaţia

-

viteza de aşchiere

-

avansul transversal

-

scula aşchietoare

-

răcire

 v= 76,26  S= 0,406  n= 230

cuţit 25 x 25 P 10 emulsie

 v= 11,3  S= 0,18  n= 120

burghiu Ø30 R p3 emulsie

strunjire diametrală la Ø101,5 pe o lungime l= 29mm

-

turaţia

-

viteza de aşchiere

-

avansul transversal

-

scula aşchietoare

 v= 58,99  S= 0,32  n= 185

STAS 6381/80 cuţit 25 x 25 P 10 23

CAPITOLUL I. PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROATĂ DINŢATĂ op. 30

Strunjire de degroşare

strunjire frontala a suprafeţei „4”

-

turaţia

-

viteza de aşchiere

-

avansul transversal

-

scula aşchietoare

-

răcire

 v= 76,26  S= 0,406  n= 230


strunjire de finisare al alezajului Ø32,2

-

turaţia

-

viteza de aşchiere

-

avansul transversal

-

scula aşchietoare

-

răcire

 v= 50,5  S= 0,12  n= 500


strunjire diametrală Ø101,5 pe o lungime pană la suprafaţa prelucrată

-

turaţia

-

viteza de aşchiere

-

avansul transversal

-

scula aşchietoare

-

răcire

 v= 58,99  S= 0,32  n= 185


op.40 Broşarea canelurii evolventrică interioară



-

viteza de aşchiere

v= 3

-

avans pe dinte

S d= 0,04 mm

-

scula aşchietoare

broşa canelată R p3

-

MU maşina de broşat orizontală 7A510

-

racire

ulei

24

CAPITOLUL I. PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROATĂ DINŢATĂ op. 50 Strunjirea de finisare al suprafeţelor frontale „1” şi „4”, suprafeţelor cilindrice „2” şi „6” şi al canelurii circulare „5”.

-

turaţia

-

viteza de aşchiere

-

avansul transversal

-

scula aşchietoare

 v= 70,37  S= 0,313  n= 224

pentru suprafeţe frontale – cuţit 25 x 16 P 10

pentru suprafeţe cilindrice – cuţit 25 x 25 P 10 pentru canal – cuţit 32 x 20 P 10 -

răcire

emulsie

-

MU strung semiautomat monoax IA 730 Op. 60 Strunjirea suprafeţei înclinate

 v= 70,62  S= 0,16 

-

turaţia

n= 230

-

viteza de aşchiere

-

avansul transversal

-

scula aşchietoare

-

răcire

-

MU strung paralel SN 400


Op. 70 Rectificarea suprafeţei frontale „1”

 v= 38,64 ⁄ S= 0,025 

-

turaţia discului

nr = 1230

-

viteza

-

avansul

-

scula

-

răcire

emulsie

-

MU

W.M.W. SA 200 maşină de rectificat exterior

disc abraziv 600 x 80 x 200

25

CAPITOLUL I. PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC OPTIM DE PRELUCRARE A REPERULUI ROATĂ DINŢATĂ Op. 80 Rectificarea suprafeţei plane (frontală)

 v= 22,77 ⁄ S= 0,03 

-

turaţia discului

nr = 1450

-

viteza

-

avansul

-

scula

-

răcire

emulsie

-

MU

maşină de rectificat plană SFSH 200 x 1000

disc abraziv 300 x 40 x 120

Op. 90 Calibrare

-

viteza

v= 3

⁄

Op. 100 mortezare dantură

 v= 18,4  S = 0,04 

-

nr. curselor duble

n= 230

-

viteza de aşchiere

-

avansul radial

-

scula

-

racire

ulei

-

MU

maşină de mortezat dantură Z54

r

cuţit roata

Op. 110 Raionare

 S= 0,02 

-

turaţia

n= 1400

-

avansul pe dinte

-

racire

-

scula

freza de raionat z= 3

-

MU

raionat dantură RRD 820

ulei

Op. 130 Şevuire

-

 avansul radial S = 0,024  avansul longitudinal S = 0,025  viteza de aşchiere

v= 20 r a

scula aşchietoare

şever

26


-

răcire

ulei

-

MU

de şeveruit dantură 5702 B

Op. 150 Rectificare canal „5”

-

turaţia

-

viteza de aşchiere

-

avansul transversal

-

răcire

-

MU

 v= 19,3 ⁄ S= 0,035  n= 1230

emulsie

maşină de rectificat exterior W.M.W. SA 200 x 800

1.5.

Calculul erorii totale de prelucrare

Eroarea totală se va calcula pentru operaţia de strunjire a alezajului Ø30

 + + +  +ε +ε +ε +ε +ε +ε +ε

εt=

g

d

u

ts

tp

e

r

εt – eroarea totala εl – eroarea la lungimea semifabricatului εi – eroarea de instalare εm – eroara de masurare εa – eroarea datorita tensinulor interne a semifabricatului εg – eroarea la grosimea semifabricatului εd – eroarea la diametrul semifabricatului εu – eroarea datorită uzurii sculei aşchietoare εts – eroarea datorită termice a elementelor sistemului tehnologic εtp – eroarea datorită reglării sculei εe – eroarea datorită deformaţiei elastice a sistemului

27


-

eroarea de masurare εm= 50μ

-

eroarea datorită uzurii sculei aşchietoare εu= 2 (10-3 ·

 · Nva · √  ·  ·  · ui) 

L= 41,5 mm

 v = 3  S= 0,12 a

d= 30 mm ui= 3μm

εu= 14,27 μm -

eroarea datorită deformaţiei termice al elementului sistemului



εts= 2 · C ·  · σr (t · s)0,75 ·

√ 

C= 4,5 A= 314,159 mm 0,75

 S= 0,12  σr = 110

t= 1,1 mm

L= 41,5 mm v= 50,5



εts= 131,5 μm -

eroarea datorită deformaţiei elastice a sistemului tehnologic εe=

·  ··

Fy – componenta forţei de aşchiere in direcţia y Fy= 327,57 daN E= 2,1105 Fy= C5 ·



 · HB

C5= 0,027

n2

· SV2

x2= 0,9

n2= 2 28


t= 1,1 mm

y2= 0,75

S= 0,12

Fy= 327,57 daN



I= 39760,78 mm2 εe= 1,52 · 10 -4 -

eroarea de instalare εi= 148,66 μm

-

eroarea datorită deformaţiei termice al piesei εtp= 22,5 μm

-

eroarea datorită reglării sculei εr = 242 μm

-

eroarea la lungimea semifabricatului εl= 18μm

-

eroarea datorită tensiunilor interne a semifabricatului εaσ= 75 μm

-

eroarea la grosimea semifabricatului εg= 6 μm

-

eroarea la diametrul semifabricatlui εd= 60 μm eroarea totala

εt= 651,2 μm

29


1.6.

Calculul normelor de timp pentru realizarea reperului dat

Forma de calcul pentru calculul normei tehnice de timp Tn= T b + Ta + Ton + Td +

î 

Tn – timpul normat pe operaţie T b – timpul de bază Ta – timpul auxiliar (ajutator) Ton – timp de odihna si de necesitile firesti Td – timp de deservire tehnica si organizatoricş T pî – timp de pregatiri încheiere n – număr de lot -

norme de timp pentru operatia op. 20 faze: · strunjire frontala · strunjire diametrală la Ø 101,5 · găurire Ø30 pe o lungime l= 44mm Faza 1

-

strunjire frontală

timp de baza T b T b=

  ·

 n= 

S= 0,406

 = 54 mm 

l=  =

l1= 2 mm l2= 1 mm



T b= ,· = 0,61 min

30


-

timp de prindere desprindere a semifabricatului – t pd t pd= 0,26 min

-

timp ajutător ta1= 0,03 + 0,02 + 0,02= 0,07 mm ta2= 0,04 + 0,05 + 0,05 +0,03 + 0,05= 0,22 mm ta3= 0,18

-

timp auxiliar Ta= Σt= 0,47

-

Ta= 0,47 min

timpul de deservire tehnică

·= ,·= 0,0122 tdt=   -

timpul de deservire organizatorică

  Td0=   = 0,0108 min -

timp de odihna şi necesitaţile fireşti

(  )·, Ton=   = 0,0356 min Faza 2

strunjire diametrală la Ø101,5 T b=

  ·

l= 29 mm l1= 1 mm -

 S= 0,32  n= 185

T b= 0,506 min

timp auxiliar ta1= 0,03 + 0,02 + 0,05 + 0,09= 0,19 min ta2= 0,04 + 0,05 + 0,07 + 0,05 + 0,05= 0,26 min ta3= 0,18 min Ta= Σti= 0,63 min

31


·= 0,1012 min tdt= 

  td0=  = 0,01136 min

(  )·, Ton=   = 0,038 min Faza 3

gaurire Ø30 T b=

  ·

n= 120

l= 44 mm



S= 0,18



l2= 1 mm l1= 8,7 mm T b= 1,95 mm -

timp ajutător ta1= 0,25 ta2= 0,09 + 0,03 + 0,05= 0,17 ta3= 0,1 Ta= Σti= 0,52 min

·= 0,039 min tdt= 

  td0=  = 0,024 min

(  )·, Ton=   = 0,079 min -

timpul normal pentru operaţie

 Tn= ΣTb + ΣTa + Σtdt + Σtd0 + Σton + t pd + î

î = 11  n= 100 buc Tn= 5,73 min

32


Op. 30

faze

strunjire frontală strunjirea alezajului Ø32,2 strunjire diametrală Ø101,5

Faza 1

strunjire frontală T b=

 ·

n= 230

l= 54 mm



S= 0,406



S= 0,12



l1= 2 mm l2= 1 mm T b= 0,61 min T p · d= 0,20 min ta1= 0,05 min ta2= 0,22 min ta3= 0,18 min Ta= Σti= 0,46 min

·= 0,0122 min tdt=    td0=  = 0,01 min

(  )·, Ton=   = 0,033 min Faza 2 T b=

strunjirea alezajului

  ·

n= 500



l= 41,5 mm l1= 2 mm l2= 1,5 mm T b= 0,75 min

33


Timp auxiliar ta1= 1,78 min ta2= 0,19 min ta3= 0,16 min Ta= Σti= 2,13 min

·= 0,015 min tdt=  td0= 0,28 min

(  )·, Ton=   = 0,1 min Faza 3

strunjire diametrală Ø101,5 pe l= 10mm T b=

  ·

n= 185

l= 10 mm



S= 0,32



l1= 2 mm l2= 1,5 mm T b= 0,2 min Timp auxiliar ta1= 1,19 min ta2= 0,26 min ta3= 0,18 min Ta= Σti= 0,63 min

·= 0,004 min tdt= 

  td0=  = 0,0038 min

(  )·, Ton=   = 0,011 min Timp alocat pe operaţie t pî= 10 min t pd= 0,2 Tn= 4,8 min 34


Op. 40

Broşarea canelurii

 

  T b= · V p= 3



l= 421,5 mm l1= 0 mm l2= 6 mm T b= 0,16 min Timp auxiliar ta1= 0,029 min ta2= 0,035 min ta3= 0,07 min Ta= Σti= 0,134 min

·= 0,0032 min tdt= 

(  )·, Ton=   = 0,0134 min T pî= 40 min Timpul normal pe operaţie Tn= 0,98 min Op. 50

Strunjirea de finisare pe strunj semiautomat

Faza 1. Strunjire frontală T b=

  ·

l= 33,25 mm

n= 224



S= 0,313



l1= 0,5 mm l2= 0,5 mm T b= 0,48 min

35


Timp auxiliar ta1= 0,24 min ta2= 0,081 min ta3= 0,11 min Ta= Σti= 0,431 min Strunjire longitudinală T b=

  ·



n= 224

l= 29,15 mm

S= 0,313



l1= 0,8 mm l2= 0 mm T b= 0,4 min Strunjirea canelurii

 

t b=

l=9,8 mm l1=2 mm t b=1,08 mm ta=0,2 mm Strunjire frontală T b=0,42 min Ta=0,15 min Timpul normal pe operatie Tn=9,92 min Op.60 Strunjirea suprafetei inclinată

 

T b=

l=9,67 mm l1=1,1 mm

,

T b=·,=0,32mm

⁄ n=230 ⁄ s=0,16

l2=0 t bd=0,25 min 36


Timp auxiliar ta1=0,13 min ta2=0,14 min ta3=0,18 Ta=Σtau=0,45 min

·2 ⁄100=0,0064 min

tdt=T b

tdo=(T b+Ta)100=0,0077 min ton=(T b+Ta) Strunjire teşire 2x

· 2,5⁄100=0,01925 min

45

T b=0,027 min

tdt=0,006 min

Ta=0,8 min

td0=0,0062 min

Ton=0,017 min Strunjire teşire T b=0,027 min

tdt=0,0026 min

Ta=0,5 min

td0=0,003 min

Ton=0,012 min Strunjire teşire T b=0,027 min

tdt=0,001 min

Ta=0,7 min

td0=0,007 m

Ton=0,013 min

t p1=12 min

Timpul normal pe operatie Tn=2,55 min

37


Op. 70 Rectificarea suprafetei frontale T

 =0,78 min

ta1= 0,45 min ta2= 0,04 min ta3= 0,03 min ta4= 0,21 min ta5= 0,03 min Ta=Σta=0,75 min tdt=0,052 min ton=(T b+Ta)

· 3⁄100=0,025 min

T pî=17 min

T pd=0,63min

Timpul normal pe operatie Tn=2,4 min

Op. 80 Rectificarea suprafeţei frontale pe MU rectificat plan Se modifică odată 8 piese

 ·  ·k · 

T b=  · T b=9,4 min

Ta=ta1+ta2+ta3+ta4+ta5+ta6 Ta=0,98 min Ton=(Ta+T b)

·3 ⁄100=0,31 min

T pî=13 min Td=Tdz+Td0=1,4 min T pd=0,1 Timpul normal pe operatie Tn=12,32 min

38


Op. 90 Calibrarea canelurii interioare T b=0,10 min Ta=0,20 min tdt=0,002 min ton=0,0091min T pî=23min t pd=0,18 min Timpul normal pe operatie Tn= 0,721 min

Op. 100 Mortezarea danturii

 

⁄

T b=  z+

n=230

t b=29,3 min

m=4,5 mm

t pd=1,5 min

Sr=0,04

Ta=2,51 min

h=6,1 mm

Tdt=(Ta+T b)

⁄

·2 ⁄100=0,58 min

td0=0,29 min ton=1,05 min t pî=25 min td=0,81 min Normă tehnică de timp pe operaţie Tn=36,2 min

39


Op. 110 Raionare dantură Timpul operativ T op Top=6 min t pd=0,5 min Top=6,5 min Td+Ton=0,26 min T pî=13 min Timp normal pe operatie Tn=6,8 min Op. 120 Raionare dantură interioară Timp operativ Topi=0,11 min

z=26

t pd=0,8 min Top=26·0,11+0,8=3,66 Top=3,66 min Timpul normal pe operaţie Tn=4,2 min Op. 130 Şeveruire t b=2,5 min t pd=0,9 min Td=0,08 min ton=0,05 min T pî=16 min Timpul normal pe operaţie Tn=3,69 min

40


Op. 140 Ajustare manuala Tn = 8 mm Op. 150 Rectificarea canelurii t b=1,15 min t pd=0,16 min t pî=8 min ta=0,9 min tdt=0,02 min ton=0,07 min Timpul norma pe operaţie Tn=T b+Ta+T pd+Tdt+Ton+T pî/n

n=100buc

Tn=2,39 min

41


42

CAP 1.Proiectarea Procesului Tehnologic de Prelucrare

Recommend Documents