CONTEXTO OPERACIONAL TMDB 2013.pdf

CONTEXTO OPERACIONAL DE LOS PROCESOS DE MANEJO DE ACEITE EN LA TERMINAL MARITIMA DOS BOCAS SUBDIRECCION DISTRIBUCION Y COMERCIALIZACION GERENCIA TRANSPORTE Y DISTRIBUCION DE HIDROCARBUROS, MSO

CONTEXTO OPERACIONAL DE LOS PROCESOS DE MANEJO DE ACEITE EN LA TERMINAL MARITIMA DOS BOCAS.

Agosto 2013.


CONTENIDO: I.- Introducción general. * Nombre de la Instalación * Antecedentes * Propósito general * Localización geográfica * Condiciones del entorno II.- Censo de Equipos. III.- Descripción del proceso IV.- Caracterización de insumos y productos V.- Redundancias VI.- Calidad y disponibilidad de insumos y productos VII. - Manejo de resíduos peligrosos VIII. - Alarmas y dispositivos de protección (seguridad) IX. - Ambiente de Operacion X. –Ventanas Operativas y Monitoreo de variables XI.- Registros XI.I Parâmetros de Operacion críticos


El presente contexto operacional de los procesos de manejo de aceite de la Terminal Marítima Dos Bocas corresponde a la atención del elemento “Confiabilidad de los Procesos” del Sistema de Confiabilidad de las Operaciones (SCO) y su propósito general es contar con un documento rector que defina claramente la filosofía de operación de los procesos de la instalación así como sus variables correspondientes que permita a los trabajadores operar y mantener los equipos dentro de los parámetros permitidos y lograr el control óptimo del manejo de aceite para entregar nuestros productos con la calidad requerida por nuestros clientes internos y externos. Tiene como punto de partida el Plan Nacional de Desarrollo 2007-2012 de PEMEX Exploración y Producción donde se manifiesta el compromiso de operar y mantener con instalaciones de alto nivel de rendimiento para elevar la eficiencia y productividad en los diferentes procesos de la cadena productiva y darle seguridad y salud a nuestro personal, seguridad a las instalaciones y cuidado del medio ambiente. También nos permitirá anticipar, prevenir y mejorar, con base en fundamentos técnicos los tipos de fallas de nuestros equipos o desviaciones de variables en los procesos logrando así la mejora continua que busca el sistema. El Sistema de Confiabilidad operacional se basa en lo siguiente:

Política: Alcanzar estándares sobresalientes de desempeño en Confiabilidad Operativa, elevando



la eficiencia de los distintos segmentos en la cadena productiva.

Misión: Implantar el Modelo de SCO en todas las instalaciones de PEP, con la finalidad de



incrementar la confiabilidad, disponibilidad, rentabilidad y seguridad en nuestras instalaciones y ductos.

Visión: 

Ser una Empresa líder y sustentable con altos estándares de desempeño en la operación, mantenimiento y seguridad en nuestras instalaciones.

Objetivo: 

Obtener cero fallas en nuestros sistemas productivos, aplicando el proceso de

mejoramiento continuo y sistemático a través del SCO.


I.- Introducción general. * Nombre de la Ins talación: Terminal Marítima Dos Bocas Sector Aceite Los objetivos principales de la Terminal Marítima Dos Bocas son: Recibo, acondicionamiento, almacenamiento, distribución y comercialización de hidrocarburos provenientes de los campos marinos de la sonda de Campeche y campos terrestres de Tabasco.

* Antecedentes: El desarrollo petrolero del Golfo de Campeche y la potencialidad productiva de hidrocarburos en el área mesozoica de Chiapas y Tabasco, determinaron la necesidad de construir una gran terminal marítima petrolera, destinada a sustentar las actividades de exploración, perforación y explotación de los yacimientos petrolíferos, así como las asociadas con las operaciones de procesamiento, manejo y exportación de aceite crudo y diversos productos petroquímicos básicos. Los principales aspectos que llevaron a seleccionar “Dos Bocas” con relación a otros lugares estudiados, fueron los siguientes: Zona de influencia de los campos y plataformas petroleras marinas y terrestres. Mareas, batimetría y corrientes submarinas. Características geológicas. Infraestructura actual y potencial de las vías de comunicación. Disponibilidad de área y factibilidad de ampliaciones.


El proyecto integral comprendió los conceptos de planeación, diseño y construcción, concernientes a todas las instalaciones que posibilitarían el cumplimiento de los objetivos fundamentales de nuestra Terminal Marítima Petrolera, los cuales son: Procesamiento, manejo y exportación de petróleo crudo y recuperación de gas asociado. Suministro de insumos y servicios para el apoyo de las operaciones de exploración, perforación y explotación de los yacimientos petrolíferos de la plataforma continental del Golfo de Campeche. Las características del aceite crudo que se precisan para su almacenamiento, exportación y abastecimiento a refinerías, determinan la implementación de diversas operaciones unitarias, tendientes a la estabilización y a la disminución de las impurezas que dichos crudos contienen.

Debido a los altos costos que implica la instalación de plantas de proceso de gran capacidad sobre plataformas marinas, el tratamiento al que en estos se someta el aceite crudo, ha de simplificarse al máximo, para luego conducirse hacia unidades de procesamiento en tierra.

La Terminal Marítima de Dos Bocas inicio operaciones a partir del 14 de marzo de 1980 con la puesta en operación de los sistemas de Generación de energía eléctrica (Turbogeneradores) y el de Rebombeo de aceite crudo tipo Maya en la Casa de Bombas 4T (CB4T) al Altiplano Mexicano. Quince meses después se iniciaron las actividades de Estabilizado, Almacenamiento y Exportación de aceite crudo, que en conjunto con los posteriores procesos de Deshidratación del aceite crudo ligero y Tratamiento de Efluentes así como recientemente elproceso de deshidratación del aceite crudo pesado son en la actualidad las funciones básicas de la Gerencia de Transporte y Distribución de Hidrocarburos Marina Suroeste (GTDH-MSO) en la Terminal Marítima Dos Bocas (TMDB).


A continuación se muestran gráficos históricos del comportamiento de la producción de aceite crudo manejado y distribuido en la TMDB Sector aceite. Producción de aceite crudo recibida en la TMDB (promedio/mbd). 2000

1800

1600

1400

1200 PESADO LIGERO

1000

R.SUR TOTAL

800

600

400

200

0 1 98 0 1 99 9 2 00 0 2 00 1 2 00 2 2 00 3 2 00 4 2 00 5 2 00 6 2 00 7 2 00 8 2 00 9 2 01 0 2 01 1 2 01 2

1980 P ES A D O LI GERO

1999 2000 2001 2002 2003

2004 2005 2006 2007 2008

483

790

932 1069 1185 1331 1 198

0

721

651

41

63

R. S UR

0

TOTAL

483

586 65

473 60

422 55

415 86

1552 1646 1720 17 18 1808

80 1699

1 422 58

942 499 49

766

741

2009 740

478

362

285

43

31

27

503 1 499 1293 1146

2010 2011 2012 682

343 22

637 347

613 352

28

1056 1052 10 06

993


Producción de aceite crudo enviado a Refinación (promedio/mbd).

800

700

600

500

MAYA

400

ISTMO

300

200

100

0 1 98 0 19 99 20 00 20 01 20 02 20 03 2 00 4 20 05 20 06 20 07 20 08 2 0 09 2 01 0 20 11 20 12

MAYA ISTMO TOTAL

1980 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 483 518 523 516 573 627 724 665 533 508 517 481 412 379 434 490

496

460 465

443

483 1174 1197 1189 1191 1221 1293 1213 1160 1075 1007

0

656

674

673

618

594

569

548

627

567

977

872

877

844


Producción de aceite crudo enviado a Buquetanques de Exportación. ISTMO

MAYA

OLMECA

1981

9,847,017

30,506,848

0

EXPORTACION 40,353,865

BUQUETANQUES

1982

72,669,717

22,368,133

0

95,037,850

91

1983

62,937,703

52,628,375

0

115,566,078

106

1984

55,138,061

72,550,386

0

127,688,447

129

1985

53,917,666

63,498,627

0

117,416,293

112

1986

55,593,466

74,569,084

0

130,162,550

126

1987

57,940,145

71,886,280

0

129,826,425

152

1988

72,153,703

59,785,675

448,899

132,388,277

158

1989

52,743,565

51,819,697

1,561,307

106,124,569

145

1990

49,250,127

70,109,176

0

119,359,303

165

1991

64,826,899

79,769,686

0

144,596,585

215

1992

64,870,126

92,039,387

0

156,909,513

230

1993

63,893,947

77,293,816

0

141,187,763

190

1994

38,954,835

74,850,534

0

113,805,369

193

1995

33,680,754

57,287,073

25,175,659

116,143,486

210

1996

40,867,258

85,354,369

37,351,245

163,572,872

287

1997

55,469,538

92,335,689

35,449,416

183,254,643

318

1998

30,536,459

58,153,705

17,680,172

106,370,336

185

1999

58,822,446

70,458,239

8,346,640

137,627,325

252

2000 2001

33,478,302 25,494,933

108,563,565 150,372,301

14,823,736 15,394,669

156,865,603 191,261,903

303 364

2002

13,838,064

170,339,768

6,950,414

191,128,246

356

2003

4,807,144

195,368,071

2,415,970

202,591,185

374

2004

8,886,429

149,787,358

3,066,573

161,740,360

303

2005

21,834,168

122,603,139

432,926

144,870,233

261

2006

19,981,107

102,279,715

0

122,260,822

216

2007

15,073,234

62,101,982

0

77,175,216

145

2008

8,455,791

41,531,354

0

49,987,145

92

2009

5,164,782

30,530,868

0

35,695,650

62

2010

15,084,023

49,979,371

0

65,063,394

132

2011

14,162,287

44,645,364

0

58,807,651

105

2012

20,475,747

17,071,056

0

37,546,803

60

TOTALES

1,200,849,443

2,502,438,691

169,097,626

3,872,385,760

6,092

55


Calidad de llegada de línea 1 Crudo Maya

Calidad de llegada L1 6000

20 18

5000

16 14

4000

12

B M3000 L

10 8

2000

6

LMB AGUA

4

1000

2 0

0 20 06

2 0 07

20 08

20 09

20 10

2 01 1

20 12

Promedio por año

Calidad de llegada de línea 2 Crudo Maya


25

7000 20 6000 5000

15

B M4000 L

LMB 10

3000 2000

5 1000

0

20 0 6

20 07

20 0 8

2 00 9

2 0 10

PROMEDIO POR AÑO

2 01 1

2 0 12

0

AGUA


Calidad de llegada de Crudo ligero L-3


18

8000

16 14

B M L

12

6000

10 8

4000

6 4

2000

LMB AGUA

2 0

0 20 0 6

20 07

20 0 8

20 09

20 1 0

20 11

2 01 2

PROMEDIO POR AÑO

Calidad de llegada Crudo ligero Puerto Ceiba

Calidad de llegada Pto. Ceiba 60000

60

50000

50

40000

40

B M30000 L

30

20000

20

10000

10

0

0 20 06

2 0 07

20 0 8

20 0 9

20 10

PROMEDIO POR AÑO

20 11

20 12

O 2 H %

LMB AGUA


Calidad de Envió a Nuevo Teapa L-1

Calidad de envio a Nvo. Teapa L1 200

1.2

180 1

160 140

O 2 H %

0.8

120 B M100 L

0.6

LMB

80 0.4

60 40

AGUA

0.2

20 0

0 20 0 6

20 07

20 08

2 0 09

20 1 0

20 11

20 12

PROMEDIO POR AÑO

Calidad de Envió a Nuevo Teapa L-2

Calidad de envio a Nvo. Teapa L2 70

1.2

60

1

50

O 2 H %

0.8

40

B M L

0.6

30 0.4

20

0.2

10 0

0 2 0 06

20 07

20 08

20 09

20 10

PROMEDIO POR AÑO

20 11

20 12

LMB AGUA


* Propósito general: La Terminal Marítima Dos Bocas en su sector de manejo de aceite tiene como propósito recibir, acondicionar, almacenar, distribuir y comercializar el aceite crudo tipo ligero y pesado provenientes de los campos marinos de la sonda de Campeche y campos terrestres de Tabasco, cumpliendo con los parámetros contractuales de compra venta con nuestros clientes.

Ubicación geográfica. La Terminal Marítima de Dos Bocas se encuentra ubicada en la costa Norte del estado de Tabasco, en la jurisdicción del municipio de Paraíso a 130 Km. del área de plataformas y 160 Km. de Ciudad del Carmen, Campeche. Límites geográficos: Al norte, el litoral del golfo de México, al surel cauce del río seco, aloriente la laguna de mecoacán y al poniente, el poblado ellimón. Fue construida a finales de 1979 y tiene una superficie de 1,143 Hectáreas con 2,091 m. de muelle, los cuales cubren un canal de acceso a embarcaciones hasta de 5.5 m de calado.


* Condiciones del entorno. El clima del norte de Tabasco y específicamente de la instalación Terminal Marítima Dos Bocas, es cálido húmedo; se caracteriza por tener temperaturas elevadas bastante constantes y uniformes, cuya media al año es mayor de 26C. La temperatura anual es del tipo Ganges, donde la máxima se registra en mayo, antes de la estación lluviosa y del solsticio de verano, con un valor medio superior a los 29C, en tanto que la media más baja, mayor de 21C se presenta en enero. La precipitación total anual en la costa es mayor de 1,500 mm, éste se incrementa gradualmente conforme se avanza hacia el sur. La precipitación es estacional, el periodo de lluvias abarca de junio a octubre, dentro de éste se presentan dos máximas, la primera en junio y la otra en octubre, con un promedio de 380 mm. En agosto decrece ligeramente la lluvia, lo cual se conoce como


“sequía de medio verano”. La temporada de estiaje máximo ocurre entre marzo y abril, siendo el volumen medio de precipitación es de 40 mm en esta zona. Los datos climatológicos son tomados de la Síntesis Geográfica del Estado de Tabasco (INEGI, 1995) y pueden resumirse como sigue: Temperatura máxima:

41.5C (junio)

Temperatura media:

26.6C (octubre)

Temperatura mínima:

10.0C (enero)

Precipitación anual:

526.4 mm

Precipitación máxima en 1 día:

147.0 mm (octubre)

Evaporación anual:

1156.0 mm

Humedad relativa:

80%

Dirección de vientos reinantes

NE-SW, E-W, SE-NW

Velocidad media

20.7 Km/hr

Velocidad máxima

29.2 Km/hr

Dirección de vientos dominantes

NE-SW

Velocidad media

105.5 Km/hr

Velocidad máxima

240 Km/hr

Los vientos más fuertes que se registran son a consecuencia de los frentes fríos o ¨Nortes¨ que azotan el Golfo de México, a las tormentas tropicales y a los huracanes que se forman o penetran en el mismo desde el mar Caribe. La Sonda de Campeche es una de las cuatro zonas existentes donde se presentan huracanes provenientes del Atlántico e inician su actividad en junio, formando sistemas lluviosos que se intensifican y forman tormentas y ciclones que suelen dirigirse hacia el Noreste. El huracán es uno de los fenómenos climatológicos más violentos, ya que llega a alcanzar velocidades de hasta 350 km/h. Definitivamente, las condiciones ambientales deben considerarse en la Planeación y Programación tanto operativa como de mantenimiento.


II.-Censo de equipos. Cantidad 1

No.

Instalación Área de recepción de aceite (Trampas de diablos Norte)

INSTALACION

DESCRIPCIÓN DEL EQUIPO

No. DE TAG.

Línea 1:llegada de Crudo Maya( Akal-C)

S/TAG

1

Trampa Norte

2

Trampa Norte

Línea 2:llegada de Crudo Maya(Akal-J)

S/TAG

3

Trampa Norte

Línea 3:llegada de Crudo Istmo(Pol-a)

S/TAG

Trampa Norte

Línea 4: llegada de Crudo Istmo(enlacelitoral)

S/TAG

CARACTERÍSTICAS (D X L)

Línea de 36”

Línea de 36”

CONDICIONES DE OPERACIÓN

Flujo:500-700 mbd Presión de operacion:2.5-3.0 kg/cm2

Flujo :300-650 mbd Presión de operacion:4-6 kg/cm2

CRITICIDAD

ALTA

ALTA

Flujo :450-520 mbd

4

Línea de 36”

Línea de 36”

Presión de operacion:3.0-5.5 kg/cm2

Flujo :100 mbd Presión de operación: 26-33 kg/cm2

ALTA

ALTA


1

No.

1

Batería de separación.

INSTALACION

Batería antigua

DESCRIPCIÓN DEL EQUIPO Rectificador

No. DE TAG.

FA-104

Rectificador


CRITICIDAD

Presión de separacion:18 kg/cm2 temperatura:68 ºc

ALTA

FA-105

Tipo: vertical 47” x dimensiones: 20’ Capacidad: 30 mmpcd.

Presión de separacion:18 kg/cm2 Temperatura:68 ºc

ALTA

Presión de separacion:17.0 a 18.5 kg/cm2 Nivel:40% a 55 % Temperatura:30 ºc

ALTA

Batería antigua 2

CARACTERÍSTICAS (D X L) Tipo: horizontal dimensiones: 67” x 10’ Capacidad: 30 mmpcd

3

Batería actual

Separador Trifásico

FA-100

Tipo: horizontal dimensiones:689 1/2” x 168” Capacidad: 260 mbd

4

Batería actual

Rectificador

FA-102

Tipo: vertical dimensiones:202” x 84” Capacidad: 264 mmpcd

Presión de separacion:17.5 kg/cm2 Temperatura:30 ºc

ALTA

5

Batería actual

Separador Trifásico

FA-101

Tipo: horizontal dimensiones:492 1/2” x 132” Capacidad: 165 mbd

Presión de separacion:17.5 a 18.5 kg/cm2 Nivel:35% a 60 % Temperatura:85 ºc

ALTA

6

Batería actual

Rectificador

FA-103

Presión de separacion:18 kg/cm2 Temperatura:85 ºc

ALTA

Presión:1.5 kg/cm2

ALTA

Presión:4.5 kg/cm2

ALTA

Atmosférico

ALTA

7

8

9

Batería actual

Batería actual

Batería actual

Tanque Cachador

FA-700

Trampa Neumática

FA-701

Quemador

CB-700

Tipo: vertical dimensiones:173 5/8” x 54” Capacidad: 100 mmpcd Tipo: horizontal dimensiones:133” x 38’ Capacidad: 663 mbd Tipo: horizontal dimensiones:133” x 38’ Capacidad: 663 mbd Tipo: vertical dimensiones:36” x 165’ Capacidad: 370 mmpcd


1

No.

Sistema de Calentamiento de aceite ligero.

INSTALACION

Calentamiento de crudo ligero 1


Horno de calentamiento de aceite térmico a fuego directo (3)

No. DE TAG.

CF-01 A/B/C


CONDICIONES DE OPERACIÓN Aceite de calentamiento: dowtherm g Presión entrada/salida aceite de

Tipo: cilíndrico vertical de convección y chimenea.

calentamiento:153.9/1 28.9 psia Temperatura entrada/salida aceite de calentamiento:34.3/16 6.7 º c Flujo de aceite de calentamiento:212,58 4 kg/hr Capacidad:50 mmbtu/hr Temperatura operación lado frio: entrada:30º c salida:56 º c Temperatura operación lado caliente: entrada:250º c salida:82º c

Marca: Foster wheeler

2

3

Calentamiento de crudo ligero

Calentamiento de

Calentador de crudo por aceite térmico (6)

Tanque de expansión (3)

CH A/B/C/D/E/F

TH -01A/B/C

crudo ligero Bombas de transferencia (6)

BA-06A/B/C/D/E/F

4


5


Tanque de almacenamiento de aceite térmico(3)

TV-01/A/B/C

6


Bombas de reposición de aceite de calentamiento (6)

BA-07 A/B/C/D/E/F

Tipo: placas paralelas dimensiones:( mm ) 940 x 1148 x 3260

CRITICIDAD

ALTA

ALTA

Marca: Foster wheeler Dimensiones(mm)

Presión de operación:0.8 kg/cm2

ALTA

1840 x 6250 Marca :worthington modelo:4x6x9.25 rpp-8

Capacidad:1090 gpm Presión de descarga:167.7 psia

BAJA

Dimensiones (mm) 6096 x 5480 Material: a-283-c

Marca :worthington modelo:1.5x2x8h sce

Capacidad:160.7 m3

Capacidad:123 gpm presión de descarga:82.46 psia

BAJA

BAJA


1

No.

Sistema de Calentamiento de aceite maya.

INSTALACION


No. DE TAG.



CRITICIDAD

Modelo 14FRBH244

1

2

3

4

Casa de bombas 1

Dique TV-2003

Bombas de crudo

Economizador crudo

GA-3100 A/B/C

de

EA-3100 A/B/C/D T1/T2

Tamaño 14 x 16 x 24.11 Potencia motor 600 HP Revoluciones motor 1200 RPM Acoplador de velocidad: tipo SVTL

1480 mm x 4050 mm

Dique TV-2003

Calentador de crudo

EA-3101 A/B/R T1/T2

990 mm x 6400 mm

Dique TV-2003

Calentador de agua fresca

EA-3102

489 mm x 2743 mm

CAP. NOM BOMBA 330 MBD ∆P = 5.1 kg/cm2

Q diseño=170,195 BD Lado Envolvente y Lado Tubos Presión de Diseño=8 Kg/cm2 Presión de Prueba=10.4 Kg/cm2 Temperatura de Diseño Lado Envolvente=68 ° C Temperatura de Diseño Lado Tubos=88 ° C Q diseño=170,938 BD Lado Envolvente y Lado Tubos Presión Kg/cm2 de Diseño=8 Presión de Prueba=10.4 Kg/cm2 Temperatura de Diseño Lado Envolvente=88 ° C Temperatura de Diseño Lado Tubos=228 ° C Q diseño=9712 BD Presión de Diseño Lado Envolvente=8 Kg/cm2 Presión de Diseño Lado Tubos=5.1 Kg/cm2 Presión de Prueba Lado Envolvente=10.4 Kg/cm2 Presión de Prueba Lado Tubos=6.6 Kg/cm2 Temperatura de Diseño Envolvente=228 °Lado C Temperatura de Diseño Lado Tubos=88 ° C

Si

NO

Si

Si


5

Dique TV-2003

6

Dique TV-2003

7

Dique TV-2003

8

Dique TV-2003

9

Tanque separador bifásico elevado

Tanque Rectificador de Gas Recuperado

Soplador de recuperado

FA-3011

GB-3100 A/B/R

Potencia del motor 200 HP

Cárcamo de drenajes aceitosos abiertos

FE-1650

1500 mm X 4000 mm

Dique TV-2003

Bomba de Aceite Recuperado

GA-1650

10

Dique TV-2003

Bomba de Recuperada

GA-1651

11

Dique TV-2003

Cárcamo de aceite recuperado de drenajes cerrados

FE-1600

1828 mm X 4572 mm

12

Dique TV-2003

Bomba de aceite recuperado del cárcamo de drenajes cerrados.

GA-1600

POTENCIA DEL MOTOR=14.91 KW

13

Área 700

BA-700 B/C/D

2.89 Mts(2) x 15.51 Mts.

Tamaño y Tipo 10 HP X 23 A Potencia Motor: 500 HP

Recuperador calor

gas

FA-3010

Diámetro interior 4267 mm Longitud TT 14021 mm. Cap. 220 m3 Material SA-516-70 Diámetro interior 1219 mm Longitud TT 3048 mm. Cap. 4 m3 Material SA-516-70

Agua

de

14

Área 700

Bombas de aceite de calentamiento.

GA-700 A/B/R

15

Área 700

Filtros de aceite de calentamiento

FG-700 A/R

Área 700

Tanque de Almacenamiento de Aceite de Calentamiento

Tamaño y Tipo 1.5 x 1 x 8 ESP2 Potencia Motor: 15 HP Tamaño y Tipo 1.5 x 1 x 8 ESP2 Potencia Motor: 10 HP

305 mm x 821 mm Material=SA-106B

P. Operación=0.1 Kg/cm2 P. Diseño=2.0 Kg/cm2 T. Diseño=75 ° C

Si

P. Operación=0.1 Kg/cm2 P. Diseño=2.0 Kg/cm2 T. Diseño=75 ° C

SI

Q normal=2.5 MMPCD Succión=1.03 Kg/cm2 abs Succión=60 °C Pdescarga=0.70 Kg/cm2 man Tdescarga=109 ° C

Si

ATMOSFERICO

SI

Q Normal=115 LPM ∆P = 5.0 kg/cm2

SI

Q Normal=115 LPM ∆P = 5.0 kg/cm2

NO

ATMOSFERICO

SI

Q=312 LPM ∆P=4.95 KG/CM2 La capacidad de diseño de cada recuperador es de 100 MMBTU/Hr. Caudal normal 1117 m3/hr. Presión de succión=1.4 Kg/cm2 Presión de Descarga=9.66 Kg/cm2 Q=22 m3/hr Temperatura de Diseño=200 °C Presión de Diseño=10.55 Kg/cm2 Diferencial de Presión Limpia=

SI

Si

Si

SI

0.17 Kg/cm2 16

FB-700

Capacidad=480 m3 9144 mm x 7313 mm Material=SA-283-C

Presión de Diseño= 1 ½ “ H20 Temperatura de diseño=200 ° C

SI


17

Área 700

Bomba de reposición de Aceite de calentamiento

18

Área 700

Bomba Enfriamiento

de

19

Área 700

Tanque de expansión de aceite de calentamiento

20

Área 700

Enfriadores Aceite Térmico

de

Separador humedad

de

21

Paquete nitrógeno

de

22

Paquete nitrógeno

de

23

Paquete nitrógeno

de

24

Paquete nitrógeno

de

25

Paquete nitrógeno

de

26

Paquete nitrógeno

de

27

Paquete nitrógeno

de

28

Paquete nitrógeno

de

Tamaño y Tipo 1 HP X 7 A Potencia del Motor=7.5 HP

Caudal normal y diseño 21 m3/hr. Presión de succión=0.45 Kg/cm2 Presión de Descarga=3.25 Kg/cm2

NO

GA-702 A/R

Tamaño y Tipo 10 X 10 X 16-1 OHH Potencia del Motor=50 HP

Q=467 m3/hr Diferencial de Presión=2.2 Kg/cm2

NO

FA-700

Capacidad=354 m3 Diámetro interior 4877 mm Longitud TT 17538 mm. Material SA-516-70

GA-701 A

EA-700/701

2.229 X 4.3433

Presión de Operación=0.1 Kg/cm2 Temperatura de Diseño=200 °C Presión de Diseño=3.1 Kg/cm2

Q=471.5 M3/hr/107.12 m3/hr P Diseño=16kg/cm2 POperacion=7 kg/cm2 T Diseño máx./min 65°C/10°C T Operación=10-43 °C P Diseño=16kg/cm2 POperacion=7 kg/cm2 T Diseño máx./min 65°C/10°C T Operación=10-43 °C Material:Aluminio P Diseño=16kg/cm2 POperacion=7 kg/cm2 T Diseño máx./min 65°C/10°C T Operación=10-43 °C Material: Aluminio

Si

Si

MS-10

Código de diseño: ce

Filtro coalecedor

F-11


Filtro coalecedor

F-12


EH-14

Código de diseño: NEC

P Diseño=16kg/cm2 POperacion=7 kg/cm2 Material: Inconel

NO

Filtro de carbón

F-16

Código de diseño: asme secc. vii div. i

P Diseño=16kg/cm2 POperacion=7 kg/cm2 Material: Acero al carbón

NO

Filtro de 0.01 micrón

F-18


Material: Aluminio

NO

-

NO

Calentador eléctrico

Módulo membrana

Tanque vertical

de

MM-19 A/B/C

F-17

-

Código de diseño: asme fluido: nitrógeno

Capacidad:240 GAL

NO

NO

NO

NO


1

No.

1

2

3

Plataforma de estabilizado.

INSTALACION

Estabilizado

Estabilizado

Estabilizado


No. DE TAG.

Separador bifásico (8)

FA-3102 3/4/5/6/7/8/9

Separador bifásico

FA-3101

Tanque condensado. chico

FB-6102

CARACTERÍSTICAS (D X L) Tipo: horizontal Dimensiones:156" x 60' Capacidad:300 mbd;5 mmpcd Presión de diseño:2.5 kg/cm2 Tipo: horizontal dimensiones:107" x 60' Capacidad:200 mbd 4 mmpcd Presión de diseño:2.5 kg/cm2 Tipo: horizontal Dimensiones:112" x 30' Capacidad:292 mbd Tipo: horizontal Dimensiones:157" x 132' Capacidad:1169 mbd


CRITICIDAD

Presión de separación: 1.5-2.5 psi temperatura:35-38 ºc

ALTA

Presión de separación: 2-3 psi Temperatura:35-38 ºc

ALTA

Presión de operación: 0.4 kg/cm2

MEDIA


MEDIA

4

Estabilizado

Tanque condensado. grande

FB-6103

5

Estabilizado

Tanque cachador

FA-6145

Tipo: horizontal Dimensiones:106" x 20.8' Capacidad:866 mbd


MEDIA

6

Estabilizado

Tanque de sello

FB-6101

Tipo: horizontal Dimensiones:146" x 37.6' Capacidad:643 mbd


ALTA

Tanque cachador

FA-800

Tipo: horizontal Dimensiones:133" x 38' Capacidad:109 mbd


MEDIA

CB-800

Dimensiones: 36” X 218’

Capacidad:90 MMPCD

7

8

Estabilizado

Estabilizado

Quemador

ALTA


2

No.

1

2

3

4

Casas de bombas de combustión interna CB5T y 5E.

INSTALACION

7

8

No. DE TAG.

CARACTERÍSTICAS (D X L) Marca: Detroit diesel Allison serie 149 ddec iii Tipo:2 tiempos Potencia:1600 hp Reductor mca: falk modelo: red 25x6.5z2s Marca: Detroit diesel Allison serie mtu 4000 tipo:4 tiempos potencia:1700 hp reductor marca: falk modelo: red 25x6.5z2s

Motor de combustión

MBCICR01/02/03/05/06/

interna(6)

07

Motor de combustión interna(2)

MBCICR-04/08

Casa de bombas 5t

Bomba centrifuga horizontal(8)

GA3101/2/3/4/5/6/7 /8

Casa de bombas 5t

Tanque de diesel

S/TAG

4.05 MTS. MTS

S/TAG

1.2 MTS X 3. 06 MTS

Casa de bombas 5t

Casa de bombas 5t

Tanques de

5

6


Casa de bombas 5t

diesel(4)

Casa de bombas 5t

Rectificador de aire

Casa de bombas 5t

Casa de bombas 5t

Compresor de aire

Compresor de aire(4)

Marca: de laval tipo:2 pasos tamaño:14x16x24 7/8

X


CRITICIDAD

Revoluciones:1800 rpm

ALTA


ALTA

Capacidad nominal:300 mbd Presión de succion:8.5-21 psi presión de descarga:43-114 psi

ALTA

5.90 Capacidad nominal:70,000 lts

Capacidad nominal:

ALTA

ALTA

3 500 lts FA-6515

S/TAG

S/TAG

0.87 MTS X 2.55 MTS

Motor: combustión interna Marca: Detroit diesel Allison

Motor: eléctrico Marca :atlas copco

Capacidad:1.5 m3

Potencia:60 hp

ALTA

ALTA

Capacidad:150 psi

Potencia:45 hp

ALTA

Capacidad:150 psi

9

Casa de bombas 5t

Compresor de aire

S/TAG

Motor : combustión interna Marca: atlas copco

Potencia:75 hp Capacidad:150 psi

ALTA


No.

INSTALACION

1

Casa de bombas 5E

2

Casa de bombas 5E

3

4

5


No. DE TAG.

Motor de combustión interna

S/TAG

Motor de combustión interna(2)

S/TAG

CARACTERÍSTICAS (D X L) Marca: Detroit diesel Allison Serie 149 ddec iii Tipo:2 tiempos Potencia:1600 hp Reductor mca: falk Modelo: red 25x6.5z2-s Marca Detroit diesel Allison Serie mtu 4000 Tipo:4 tiempos Potencia:1700 hp Reductor marca: falk Modelo: red 25x6.5z2-s

Casa de bombas 5E


3109/1 0/11

Marca: de laval Tipo:2 pasos Tamaño:14x16x24 7/8

Casa de bombas 5E

Motor eléctrico de bombas(3)

S/TAG

Marca: megatek Tipo: inducción Potencia:700 hp

S/TAG

Marca: guinar pumps tipo:1 paso

Casa de bombas 5E


Hitachi


CRITICIDAD


ALTA


ALTA

Capacidad nominal:300 mbd Presión de succion:8.5-21 psi presión de descarga:43-114 psi

ALTA

Revoluciones:1765 rpm Amperaje:58-88 amp

ALTA

Capacidad nominal: 120 mbd Presión de succion:7-14 psi Presión de descarga:241-298 psi

ALTA


1

Sistema de bombeo de anillo líquido (vacío)

No.

1

INSTALACION

Sistema de vacío


No. DE TAG.

Bomba de anillo de sello líquido (4)

GA-101 A/B/C/D


Modelo:904 s/t


CRITICIDAD

Presión succión: 0-1 psig Temperatura succion:52 º c Presión de descarga: 15-16 psig Temperatura de descarga:60 º c Capacidad: 6.25-12.81 mmpcsd

ALTA

2

Sistema de vacío

Motor de bomba de anillo de sello líquido (4)

GAM101A/B/ C/D

Motor eléctrico: marca: weg potencia:900 hp


ALTA

3

Sistema de vacío

Reductor de velocidad(4)

PSL210A/B/ C/D

Marca: Lufkin modelo: m2011chs serie.119439 thru 119442


ALTA

4

Sistema de vacío

Bomba de recirculación(8)

GA202A/AR ,B/BR/C/ CR/D/D R GAM202 A/AR,B/ BR,C/CR /D/DR GA203A/AR ,B/BR,C/ CR,D/D R GAM203A/AR ,B/BR,C/ CR,D/D R

Marca: Sulzer México Modelo: 5-2 ohh centrifuga, tipo simple

Capacidad:200 gpm Presión de succion:13 psig Presion de descarga:42 psig

ALTA


ALTA

5

6

Sistema de vacío

Sistema de vacío

9

10

Bomba para descarga de hidrocarburos(8)

Sistema de vacío

Motor de bomba para descarga de hidrocarburos(8)

Sistema de vacío

Separador trifásico(4)

Sistema de vacío

Enfriador de líquido de sello(4)

EC/202A /B/C/D

Enfriador de gas (4)

EC-101U1/U2/U 3/ U4

7

8

Motor de bomba de recirculación(8)

Sistema de vacío

FA202A/B/ C/D

pumas voluta

Marca: Us motors Tipo: inducción, jaula ardilla Potencia:10 hp

de

Marca: Modelo:pulsafeeder 8480-s-e Tipo: rotatoria de desplazamiento positivo Marca: baldor electric co. Tipo: eléctrico horizontal Potencia 5 hp Dimensiones(mm) 2115 x 5639 Tipo: horizontal Tipo: tiro forzado Marca motor eléctrico(8): Us motors Potencia del motor:10 hp Tipo: tiro forzado Marca motor eléctrico(4):siemens amarillo gear Potencia:75 hp

Capacidad:529 gpm Presión de succion:13 psig Presión de descarga:170 psig Revoluciones:1750 rpm

ALTA

ALTA

Capacidad nominal:22.4 m3 Nivel de operación:6575 %

MEDIA

Capacidad :45,400 kg/hr Temperatura de entrada:60 º c temperatura de salida:48 º c

MEDIA

Capacidad:1000 kg/hr Temperatura de entrada del gas:60 º c Temperatura del gas:52 º c de salida

MEDIA


1

Casa de bombas de motor eléctrico CB1 INSTALACION

No.

1

Casa de bombas 1

2 Casa de bombas 1

1


Motor eléctrico

Bomba vertical

centrifuga

No. DE TAG. MBECR01/02/03/ 04/05/06/ 07/08

MBECR01/02/03/ 04/05/06/ 07/08

CARACTERÍSTICAS (D X L) Marca: Megatek Hitachi Tipo: vtela Potencia:1750 hp

Marca: Byron Jackson Tipo: 5 pasos Tamaño:20x28x36


Revoluciones:1180 rpm Capacidad nominal:240 mbd Presión succion:0.3-2.0 kg/cm2 Presión descarga:2.0-21 kg/cm2

CRITICIDAD

ALTA

de ALTA de

Casa de bombas de motor eléctrico CB2

No.

1

2

INSTALACION

Casa de bombas 2

Casa de bombas 2


No. DE TAG.

Motor eléctrico

MBCV01/02/03 /04/05/0 6/07/08

Bomba centrifuga vertical

MBCV01/02/03 /04/05/0 6/07/08



Marca: megatek hitachi Tipo: vtela Potencia:2500 hp

Revoluciones: 1185 rpm

Marca: Byron Jackson Tipo: 6 pasos vtm Tamaño:20x28x36

Capacidad nominal:240 mbd Presión de succion:0.3-2.0 kg/cm2 Presión de descarga:2.0-21 kg/cm2 a boyas Presión de descarga a tanques:2.0-13 kg/cm2

CRITICIDAD

ALTA

ALTA


1

Sistema de vasijas electrostáticas

No.

1

2

3

4

INSTALACION


Vasijas electrostáticas

Vasijas electrostáticas(2)


Transformadores


Motobomba de remoción de sólidos


Motobomba de lavado de crudo

No. DE TAG.


FA3151A FA3151B

Tipo: horizontal Dimensiones:168” x 66’

TR-1 TR-2 TR-3

Tipo de servicio: distribución Marca: Neeltron inc

Potencia:75 kva Voltaje:480 v

Motor: Us weg Potencia: 5 hp Bomba: centrifuga Marca. Bimsa Capacidad:204.75 gpm

Presión de decarga:13.5 kg/cm2

MEDIA

Presión de decarga:13.5 kg/cm2

MEDIA

GA-3151 A/B/R

GA-3152 A/B/R

Capacidad:1902,7 bls

Motor: us weg Potencia:125 hp Bomba: centrifuga Marca. Bimsa Capacidad:816.8 gpm


CRITICIDAD

Presión de operación:6-8 kg/cm2

ALTA

ALTA


3

Sistema de Deshidratación y desalado para aceite pesado (Gun Barrel)

No.

INSTALACION

Deshidratación 1

2

3

de

aceite crudo pesado

Desalado de crudo pesado

Desalado de

aceite

aceite

DESCRIPCION DEL

No.

EQUIPO

TAG

DE

Tanque deshidratador

Tanque desalador

Tanque desalador

TV-5007

TV-5005

TV-5006

crudo pesado

CARACTERISTICAS

CONDICIONES

(D X L)

OPERACION

85.34 m x 14.63 m tipo: vertical

Flujo mínimo: 300 MBD

cúpula: flotante

Flujo máximo: 750 MBD

85.34 M X 14.63 M Tipo: vertical Cúpula: flotante

Flujo mínimo: 300 MBD Flujo normal: 600 MDB


DE

Flujo normal: 600 MDB

CRITICIDAD

ALTA

ALTA

Flujo máximo: 750 MBD Flujo mínimo: 300 MBD

ALTA

Flujo normal: 600 MDB Flujo máximo: 750 MBD

4

5

Lado oeste dique TV-

Patín de mezclado

5007.

TV-5007

Lado sur dique TV-

Filtro de crudo

5005

6

-

FL-5005 A/B

Lado sur dique TV-

Mezclador de agua

HV-5005

5005

crudo

A/B

Dique TV-2003

recirculación.

GA-3101 A/B/C/D

8

Dique Tv-2003

9

Dique TV-2003

Dique TV-2003

Largo=7728 m Ancho=3613 m Altura=5600 m


Diámetro=0.610 m Largo=1.745 m


Motor :eléctrico hp=60 voltaje=480 Bomba centrifuga Tamaño y modelo: 6 x 8 x 14 a-1 ohh

Flujo= 30 MBD ∆P=5 G/CM2 NPSHR=AMPLIO NPSHD=3.24 m

Motor: eléctrico hp-50 voltaje=480 Bomba centrifuga Tamaño y modelo: 4 x 6 x 14b-1 ohh

Segunda bomba de

GA-3102

recirculación

A/B/C/D

Paquete de filtración

FG-3101


FG-3102


de agua congénita 10

Paquete de filtración de agua congénita

Flujo mínimo: 300 MBD Flujo normal: 600 MDB

ALTA

Flujo máximo: 750 MBD

Primer bomba de 7

-

Flujo= 20 MBD Pdescarga=5 G/CM2 NPSHR=amplio NPSHD=2.28 m FLUJO=100 MBD ∆P=0.21 KG/CM2

FLUJO=66 MBD ∆P=0.21 KG/CM2

ALTA ALTA

ALTA

ALTA ALTA

ALTA


13 No.

1

2

3

Tanques de almacenamiento capacidad 500 mbls DESCRIPCIÓN DEL EQUIPO

No. DE TAG.


Tanque de almacenamiento de crudo istmo

TV-5002 TV-5003


Almacenamiento de crudo

Tanque de almacenamiento de crudo maya

TV-5004 TV-5010 TV-5011 TV-5012 TV-5013 TV-5015


Nivel de llenado:13.014.0 mts Capacidad total:4500 mbls Atmosférico


Tanque de almacenamiento de crudo maya

TV-5001 TV-5008 TV-5009 TV-5014 TV-5016


MANTENIMIENTO

INSTALACION



CRITICIDAD

Nivel de llenado:13.0 mts Capacidad total:500 mbls Atmosférico

ALTA

ALTA

ALTA


4

No.

1

2

3

1

Tanques Deshidratadores para aceite ligero y pesado capacidad 200 mbls

INSTALACION


No. DE TAG.


Deshidratación de

Tanque deshidratador de

TV-2002 TV-2004

aceite crudo ligero

crudo ligero

54.83 X 14.63 M Tipo: vertical Cúpula: flotante

Deshidratación de aceite crudo pesado

Tanque deshidratador de crudo maya

Deshidratación de aceite crudo ligero

Tanque deshidratador de crudo ligero

TV-2005

TV-2006


Nivel de operación:12.013.0 mts

CRITICIDAD

ALTA

Atmosférico Nivel de operación:12.013.0 mts

ALTA

Atmosférico

MANTENIMIENTO

ALTA


CRITICIDAD

Casa de Bombas de motor eléctrico CB4T

No.

INSTALACION


No. DE TAG.

1

Casa de bombas 4t

Motor eléctrico

MBCH01/02/03/04/ 05/06/07/08/ 09/10/11/12/ 13/14

Bomba centrifuga horizontal

MBCH01/02/03/04/ 05/06/07/08/ 09/10/11/12/ 13/14

2



Casa de bombas 4t


Marca: Hitachi ltd Tipo: vtela Potencia:2500 hp


Marca: Bhimgham Tipo: 4 pasos msd-d Tamaño:20x28x36

Capacidad nominal:100 mbd Presión de succion:1.85.8 kg/cm2 Presión de descarga l1 10.0-55.0 kg/cm2 Presión de descarga l2: 7.0-4.0 kg/cm2

ALTA

ALTA


1 No.

1

Planta de tratamiento de efluentes. INSTALACION

Efluentes


Cárcamos

No. DE TAG.

AYB

reguladores (2)

2

3

Efluentes

Efluentes


Dimensiones: Largo:45.65 mts Ancho:136.7 mts Capacidad:75000 c/u Material: concreto

Bombas elevadoras (2)

A-1, A-2 B-1, B-2

Separadores API (2)

API 01 A/B

Bomba: spaans Tipo: tornillo Motor: brown bavery Potencia:30 hp

Dimensiones: Largo:36.5 mts Ancho:14.5 mts Alto: 2.3 mts Material: concreto

Dimensiones: Largo:91.25 mts 4

5

6

Efluentes

Fosa de igualación

Efluentes

Cárcamo de aceite recuperado

Efluentes

Bomba del cárcamo de aceite recuperado

FIG-01

TC-205

02C

Ancho:46 mts Alto:3.1 mts Material: concreto

Dimensiones: Largo:18.50 mts Ancho:15.45 mts Alto:6.3 mts Material: concreto

Bomba: centrifuga Marca.:Worthington Gasto:500 gpm Motor: us de México Potencia:30 hp


Rango bls

de

operación:

CRITICIDAD

ALTA

2.3-3.5 mts.

Capacidad:123,513 bpd

Capacidad:200 mbd

ALTA

ALTA

Capacidad:50 000 bls Nivel de2.48-2.79 operación: mts

ALTA

Capacidad:6000 bls Nivel de operación: 2 - 4.5 mts

ALTA

Existen 4 posiciones en total y solo en una se encuentra instalada un equipo, que actualmente se encuentra fuera de servicio.

BAJA


No.

INSTALACION


No. DE TAG.

7

Efluentes

Tanques de aceite recuperado(3)

TV201/202/ 203

Dimensiones: Diametro:18.288 mts Altura: 12.192 mts

Bombas de trasiego(3)

15 A/B/C

Bomba: centrifuga Marca Ingersoll rand Gasto:300 gpm Motor: eléctrico

8

Efluentes

9

Efluentes

Cárcamo de bombeo al mar

10

Efluentes

Bombas de cárcamo de bombeo al mar

11

Efluentes

Bombas de cárcamo de bombeo al mar

BA-400 A/B

12

Efluentes

Máquina de flotación

MF-01 A

TC-207

BA-16 A BA-16 B


Marca General Potencia: 50 hpElectric Dimensiones: Largo:28 mts Ancho:13 mts Alto:9.25 mts Material: oncreto Bomba: centrifuga Marca: Worthinton Motor: inducción Marca. louis allis Potencia:350 hp Bomba: centrifuga Marca. wdm pums Motor: eléctrico Marca.U S motors Potencia: 100 hp Dimensiones: Largo:16.21 mts Ancho:3.65 mts Alto:3.26 mts Gasto:3000 gpm


CRITICIDAD

Capacidad 60000 bls Nivel de operación:11.0 mts

ALTA

Fuera de servicio

BAJA

Capacidad:11,000 bls Nivel de operación: 4.62-8.32 mts

ALTA

Gasto:127,631 bpd Presión de descarga: 5 kg/cm2

ALTA

Gasto:20 bpd Presión de descarga: 5 kg/cm2

ALTA

Fuera de servicio

BAJA


1

Sistema de inyección de aguas congénitas (Crudo Ligero)


No. DE TAG.

Celdas de flotación (2)

FA200A/B

Tipo: horizontal Dimensiones:96” x 27’ Capacidad: 80 mbd

Bombas de transferencia (4)

GA2001A/B /C/D

Bomba: centrifuga Flujo:20 mbd Motor: us motors Potencia:125 hp

Presión de descarga:14.8 kg/cm2

ALTA

Aguas congénitas

Paquete de filtros

PA2000C

Fabricante: alpco diámetro de particula:3-20 micras

Flujo:100 mbd

ALTA

Aguas congénitas

Bombas reforzadoras (3)

FA2002A/B /C

Bomba: National oil well modelo:630q8l Flujo: 20 mbd Motor: us motors Potencia:700 hp

Presión de descarga:5060 kg/cm2

ALTA

No.

INSTALACION

1

Aguas congénitas

2 Aguas congénitas

3

4

5

Aguas congénitas

Pozos de inyección (6)

POZOS DB1/2/3/4/5 /6


Pozos de agua congénita


Atmosférica

DB-1:P=45 V=10 MBD DB-2:P=45 V=20 MBD

KG/CM2;

DB-3:P=70 V=13 MBD DB-4:P=80 V=20 MBD DB-5:P=75 V=13 MBD DB-6:P=70 V=13 MBD

KG/CM2; KG/CM2;

CRITICIDAD

ALTA

KG/CM2;

KG/CM2; KG/CM2;

ALTA


Sistema de inyección de aguas congénitas (Crudo Pesado) CARACTER STICA S (D X L)

INSTALACION


No. DE TAG.

Planta de inyección de agua congénita de Crudo Maya

Separador de placas corrugadas(2)

FA-100 A/B

2

Planta inyección de agua decongénita de Crudo Maya

Bombas de aceitosos(2)

GA-106 A/B

-

3


Separador de celdas de flotación(2)

FA-101 A/B

DIMENSIONES: D.I=2286 mm LTT=10160 mm

4


Bomba recirculación operación(2)

de de

5


Bomba recirculación relevo(2)

de de


Filtro de cascara de nuez(2)

7


Decantador centrifugo(tricanter)

8


Bomba de agua para remoción de sólidos(2)


Bomba transferencia operación(2)

de

9


Bomba transferencia relevo(2)

de

10

11


Tanque acumulador de aceite

No.

1.

6

lodos

GA-100 A/B

GA-100 AR GA-100 BR

FG-100 A/B

DE-100

GA-117 A/B

DIMENSIONES: D.I 3658 mm LTT 7722 mm

Tdis.mínimo=20 °C Tdis.máximo=100 °C Top=50 ° C Pdis=3.5 kg/cm2 Pop=1.5 kg/cm2 Qdiseño=151.4 lpm ∆P=0.5 kg/cm2

-

-


DIMENSIONES: Largo=2980 mm Ancho= 1000 mm Alto=1200 mm

-

GA-101 A/B

-

GA-101 AR GA-101 BR

-

FA-103



CRITICIDAD

ALTA

ALTA

Tdis.mínimo=0 °C Tdis.máximo=100 °C Top=50 ° C Pdis=3.5 kg/cm2 Pop=1.3 kg/cm2

ALTA

Qdiseño=475 gpm ∆P=280 ft

ALTA

Qdiseño=475 gpm ∆P=280 ft Tdis.mínimo=0 °C Tdis.máximo=100 °C Top=50 ° C Pdis=10 kg/cm2 Popmax.=6.8 kg/cm2 Popmin=5.5 kg/cm2

ALTA

ALTA

Capacidad=7500 kg/hr

ALTA

Qdiseño=70 gpm ∆P=3.5 kg/cm2

ALTA

Qdiseño=5512 lpm ∆P=7.4 kg/cm2

Qdiseño=5512 lpm ∆P=7.4 kg/cm2

Tdiseño=60 °C ° C Toperacion=50 Pdiseño=2.4 kg/cm2 Poperacion.=0.4 kg/cm2 Capacidad=3325 lts

ALTA

ALTA

ALTA


12


Bomba de aceite recuperado operación

GA-102

13


Bomba de aceite recuperado relevo

GA-102 R

14


Tanque acumulador de agua tratada

FA-102

15


Bombas de Inyección a Pozos(6)

GA-103 A/B/C/D/E/R

16


Tolva de aceitosos agitador

17


18

-


Tipo reciprocante

Qdiseño=227.1 lpm ∆P=7.45 kg/cm2

ALTA


ALTA

Tdiseño=65 °C Toperacion=40 ° C Pdiseño=6kg/cm2 Poperacion.=2 kg/cm2 Capacidad=235450 lts Qdiseño=2205 lpm ∆P=106 kg/cm2 Tdiseño=60 °C Toperacion=40 ° C Pdiseño=ATM Poperacion.=ATM Capacidad=12300 lts

ALTA

ALTA

FB-100

DIMENSIONES: D.I 2433 mm LTOT 3111 mm

Bomba de lodos a decantador operación

GA-107

-

Qdiseño=143.5 lpm ∆P=3 kg/cm2

ALTA


Bomba de lodos a decantador relevo

GA-107 R

-

Qdiseño=143.5 lpm ∆P=3 kg/cm2

ALTA

19


Tanque de decantado

FA-104

20


Bomba de aceite decantado operación

GA-105

21


Bomba de aceite decantado relevo

GA-105R

22


Transportador rodillos

de

23


Tanque de decantada

agua

24


Bomba de agua decantada operación

GA-104

-


ALTA

25


Bomba de agua decantada relevo

GA-104 R

-


ALTA

lodos con

aceite

Ancho=1500 mm Largo=1500 mm

FA-105


Tdiseño=65 °C Toperacion=50 ° C Pdiseño=2 kg/cm2 Poperacion.= 0.1 kg/cm2 Capacidad=3325 lts

ALTA

ALTA


ALTA

-


ALTA

-

-

ALTA

-


Tdiseño=60 °C Pdiseño=2 kg/cm2 Poperacion.=ATM Capacidad=3325 lts

ALTA


Sistemas de medición para aceite crudo de transferencia (100, 200, 300, 500, 600, 700, 800 A, 800 B, 900)

1

Edificio de Medición de Exportación Sistema de Medición 100

2

Edificio de Medición de Exportación Sistema de Medición 200

3

4

5

6

7

8

9

10

Utilizado para medir el crudo enviado a boyas para carga de Buquetanques de exportación, ubicado frente a trampa de diablos norte Utilizado para medir el crudo enviado a boyas para carga de buque tanques de exportación, ubicado frente a trampa de diablos norte

SM-100

SM-200

Edificio de medición de transferencia de custodia sistema de medición 300

Utilizado para medir el crudo recibido de la planta deshidratadora el golpe ubicado en zona de disparos

SM-300

Edificio de medición de exportación sistema de medición 500

Utilizado para medir el crudo maya que se mezcla con el crudo istmo ubicado en puente sur

SM-500


Utilizado para medir el crudo maya que se mezcla con el crudo istmo ubicado frente a CB 4T

SM-600


Utilizado para medir el crudo olmeca recibido de c.b. de cunduacán

SM-700

Edificio de medición de transferencia de custodia sistema de medición 800 a

Utilizado para medir el crudo maya enviado a estación palomas

SM-800A

Edificio de medición de transferencia de custodia sistema de medición 800 b

Utilizado para medir el crudo istmo enviado a estación palomas

SM-800B

Edificio de CB5E

Utilizado para medir el crudo ligero recibido ya sea de puerto ceibayaxche o de litoral por l4

SM-900A

Edificio de CB5E

Utilizado para medir el crudo ligero recibido ya sea de puerto ceibayaxche o de litoral por l4

SM-900B

Presión diseño 300 psi 11 trenes de 8” ø cap. min.: 1,500 bph cap. max.: 7,500 bph medidor: turbina probador bidireccional de 24” ø Presión diseño 300 psi 06 trenes de 12” ø cap. min.: 3,500 bph cap. max.: 17,100 bph medidor: turbina probador unidireccional de 24” ø Presión diseño 150 psi 01 tren de 4” ø cap. min.: n/a cap. max.: 1,710 bph medidor: másico medidor maestro de 4” ø Presión diseño 150 psi 04 trenes de 8” ø cap. min.: 900 bph cap. max.: 2,285 bph medidor: desplazamiento positivo probador bidireccional 12” ø Presión diseño 600 psi 04 trenes de 8” ø cap. min.: 900 bph cap. max.: 2,285 bph medidor: desplazamiento positivo probador bidireccional 12” ø Presión diseño 03 trenes de 8”150 ø psi cap. min.: 900 bph cap. max.: 2,285 bph medidor: desplazamiento positivo probador bidireccional 12” Ø Presión diseño 600 psi 04 trenes de 12” ø cap. min.: 3,500 bph cap. max.: 17,100 bph medidor: turbina probador bidireccional 30” ø Presión diseño 600 psi 06 trenes de 12” ø cap. min.: 3,500 bph cap. max.: 17,100 bph medidor: turbina probador unidireccional de 30” ø Presión diseño 150 psi 02 trenes de 8” ø cap. min.: 900 bph cap. max.: 2,285 bph medidor: desplazamiento positivo probador bidireccional 12” ø Presión diseño 150 psi 03 trenes de 6” ø cap. min.: 918 bph cap. max.: 3,125 bph medidor:Coriolis probador bidireccional 12” ø

FLUJO: 5,800 BPH TEMPERATURA: 97.2 °F PRESION:213 PSI

NO

FLUJO: 12,200 BPH TEMPERATURA: 102 °F PRESION:220 PSI

NO

Flujo: 417 bph Temperatura: 86.4 °f Presion:28.4 psi

NO

Flujo: 1,400 bph Temperatura: 106.5 °f Presion:85.2 psi

NO

Flujo: 1,400 bph Temperatura: 104 °f Presion:92.3 psi

NO

Disponible

NO

Flujo: 11,300 bph Temperatura: 108 °f Presion:418 psi

NO

Flujo: 11,300 bph Temperatura: 115 °f Presion:366 psi

NO

Flujo: 1,600 bph Temperatura: 74.73 °f Presion:29 psi

NO

Flujo: 1,600 bph Temperatura: 74.73 °f Presion:29 psi

NO


Área de envío de aceite ligero y pesado ( Trampas de diablos sur)

No.

1.


No. DE TAG.

Línea 1: salida de crudo maya a Nuevo Teapa

S/TAG

Trampa sur

Línea 2: salida de crudo istmo a Nuevo Teapa

S/TAG

Trampa sur

Línea 3: salida de crudo maya a Nuevo Teapa

S/TAG

Trampa sur

Línea de llegada de crudo de Puerto Ceiba

S/TAG

Línea de 16”

Trampa sur

Línea de llegada de crudo de Puerto Ceiba

S/TAG

Línea de 24”

Línea de llegada de crudo de Cunduacán(olmeca)

S/TAG

Línea de 16”

Trampa sur

Línea de llegada de crudo de Castarrical(el golpe)

S/TAG

Línea de 16”

Volumen:10 mbd Presión de operación: 02 kg/cm2

MEDIA

Trampa sur

Línea de llegada de diesel (dieselducto)

S/TAG

Línea de 16”

Volumen:24-48 mb Presión de operación: 3.5-8 kg/cm2

ALTA

Trampa sur

Línea de salida de gas a Cunduacán

S/TAG

Línea de 36”

Volumen:260 mmpcd Presión de operación: 17.5 kg/cm2

ALTA

INSTALACION

Trampa sur

2.

3.

4.

5.

6.

7.

8.

9.

Trampa sur

CARACTERÍSTICAS (D X L) Línea de 36”

Línea de 36”

Línea de 36”


CRITICIDAD

Volumen 750 mbd Presión de descarga:55 kg/cm2

ALTA


ALTA


Fuera de Servicio

ALTA

BAJA

Volumen:95 mbd Presion:24 kg/cm2

Fuera de operación

ALTA

BAJA


1 No.

INSTALACION

Planta de generación y distribución de energía eléctrica DESCRIPCIÓN DEL EQUIPO

No. DE TAG.

CARACTERÍSTICAS Generador: Marca :Hitachi Tipo: efzb la Potencia : 30,313 kva Frecuencia:60 hertz Fases:3 Corriente de excitación:276 amp Voltaje de excitación: 285 volts Fecha de inicio de operación:12/03/1980

1

Planta eléctrica

Turbogenerador 1

TG-1

Generador: Marca: Hitachi Tipo: efzb la Potencia : 30,313 kva Frecuencia:60 hertz Fases:3 Corriente de excitación:276 amp Voltaje de excitación: 285 volts Fecha de inicio de operación:16/04/1980 Planta eléctrica

Turbogenerador 2

CRITICIDAD

Velocidad:3600 rpm Voltaje:13,800 volts Corriente:1268 amp Funcionamiento: continuo

ALTA Engranajes reductores de velocidad: Marca: Hitachi Tipo: gnx60c Capacidad:28 mw Turbinas: Marca :Hitachi Tipo: pg5341 Modelo: ms-5001 Etapas del compresor:17 Etapas de la turbina:2

2


Velocidad:5100 rpm Temperatura del aire de Admision:15 º c Temperatura gases de escape:486 º c Velocidad:3600 rpm Voltaje:13,800 volts Corriente:1268amp Funcionamiento: continuo

TG-2


Velocidad:5100 rpm Temperatura del aire de Admision:15º c Temperatura gases de escape:486 º c


Generador: Marca: Hitachi Tipo: efzb la Potencia : 30,313 kva Frecuencia:60 hertz Fases:3 Corriente de excitación:276 amperes Voltaje de excitación: 285 volts Fecha de inicio de operación:04/08/1981 3

Planta eléctrica

Turbogenerador 3

TG-3

Velocidad:5100 rpm Temperatura del aire de admisión: 15 º c Temperatura gases de escape:486 º c

Generador: Marca: aeg-kanis Tipo su1090l2/2 ed Potencia : 33,000 kva Frecuencia:60 hertz Fases:3 Fecha de inicio operación:20/06/1984 Planta eléctrica

Turbogenerador 4

TG-4

Servicios auxiliares

Planta de emergencia

S/TAG

Velocidad:3600 rpm Voltaje:13,800 volts Corriente:1381 amperes Funcionamiento: continuo de

Engranajes reductores de velocidad: Marca: bhs-werk sonthofen Tipo: tgs63 Capacidad:31 mw Turbinas: Marca: aeg-kanis Tipo: 7l5a1pp300-5 Etapas del compresor:17 Etapas de la turbina:2

5


4

Velocidad:3600 rpm Voltaje:13,800 volts Corriente:1268 amperes Funcionamiento: continuo

Marca: igsa Potencia:387 kva Frecuencia:60 hertz

ALTA

Velocidad:5100 rpm Velocidad:1800 rpm Voltaje:487 volts Corriente:10.8 amperes Funcionamiento: emergencia

ALTA


6


7


8


9


10


11


12


13


14


15

820-TRD-01 A/B

500/560 KVA 250 MVACC Z=5.75 % S. E NO. 5

820-TRD-01C

500/560 KVA 250 MVACC Z=5.75 % S. E NO. 5

Transformador para alumbrado

820-TRD-01D


Transformador distribución

de


de

55/65 º c 4160/480 Volts

ALTA

55/65 º C 13800/480 Volts

ALTA

TIPO SECO INTERIOR TGS

480/220/127 Volts

ALTA

820-TRD-01E

45 KVA TIPO SECO S. E NO.5

480/220/127 Volts

ALTA


820-TRD-01F

30 KVA TIPO SECO

480/220/127 Volts

ALTA


820-TRD-01G

480/220/127 Volts

ALTA


820-TRD-01H

480/220/127 Volts

ALTA

55/65Volts ºC 13800/4160

ALTA

55/65 º C 4160/480 Volts

ALTA

75 KVA

45 KVA TIPO SECO INT. TORRE ENFRIAMIENTO TIPO: SECO S. E C.F.E

DE

10/12/14 MVA Transformador potencia

de

820-TRP-01 A/B

Transformador potencia

de

820-TRP01C/D



de

820-TRP01E/F

16



de

820-TRP-01 G/H

17



de

820-TRP-01 I

18



de

820-TRP01J/K/L

250 MVACC Z=6.5% OA/FA S. E NO. 5 1250/1400 KVA 250 MVACC Z=7 % OA 750/840 KVA 250 MVACC Z=5.75 % OA TGS

55/65 º C 4160/480 Volts

ALTA

1250/1400 KVA 250 MVACC Z=7 % OA

55/65 º C 4160/480 Volts

ALTA

2000/2240 KVA 750 MVACC Z=5.75 % OA 15/18/21MVA 750 MVACC OA/FA

55/65 º C 13800/4160 Volts

55/65 º C 115000/13800 V

ALTA

ALTA


19

20

21


de

820-TRP01M/N



de

820-TRP01P/Q

de

820-TRP-01R


Servicios

Transformador

auxiliares

potencia

22



de

820-TRP-01S

23


Transformador corriente

de

820-TC01A/B/C/D/E/F/ G/H/I/J/K/L/M

24


25

Turbogeneradores

26

Subestación

Transformador de potencial primario


de

Transformador

eléctrica 115 kv, CFE Transformador seco

820-TP-01A

820-TRD01E/F TR-1

10/12/14 MVA 1000 MVACC OA/FA 1500 KVA 1000 MVACC Z=7 % OA 750 KVA 1000 MVACC Z=7 % OA SE CFE 750 KVA 1000 MVACC Z=7 % OA SE CFE RELACION MULTIPLE 600 5A 115 KV 5000 MVACC

55/65 º C 13800/4160 Volts

55/65 º C 4160/480 Volts

ALTA

55/65 º C

ALTA

4160/480 Volts 55/65 º C 4160/480 Volts

41700/33300/25000

TR-2

KVA

A/B

75 KVA

ALTA

ALTA

115 KV DOBLE SECUNDARIO 115 Y 67 V 5000 MVACC

750/840 KVA TGS

ALTA

ALTA

4160/480 Volts

ALTA

115000/13800 Volts

ALTA

13800/220 Volts

ALTA

27

Subestación eléctrica 115 kv, CFE

28

Subestación eléctrica 115 kv, CFE

Transformador

S/TAG

112.5 KVA

480/220 Volts

ALTA

29

Casa de bombas 4T

Transformador de potencia

TRP-01A TRP-01B

150 KVA

13800/220 Volts

ALTA

30

Casa de bombas no. 2

Transformador de distribución

810-TRD-01A

150 KVA 13800/480 Volts

ALTA

31


Transformador

810-TR-01A

480/220 Volts

ALTA

32

S.E. vasijas electrostáticas

13800/4160 Volts

ALTA

TR-01-DEC Transformador

112.5 KVA

1500/1680/1932 KVA


33


Transformador

34


Transformador

TR-03-DEC

35



810-TRP-01A 810-TRP-01B

36



37


Transformador

38

Casa de bombas no. 5t

39

40

Subestación eléctrica. laboratorio Subestación eléctrica Paquete medición

4160/480 Volts

ALTA

480/220 Volts

ALTA

10000/12500 KVA

13800/4160 Volts

ALTA

810-TRD-01E 810-TRD-01F

1000/1120 KVA

4160/480 Volts

ALTA

810-TR-01A

112.5 KVA

480/220 Volts

ALTA

TR-01A TR-01B

75 KVA

480/220 Volts

ALTA

480/220 Volts

ALTA

TR-01

150/168 KVA

TR-1 TR-2 TR-3

45 KVA

Transformador

Transformador

Transformador

TR-02-DEC

1500/1680/1932 KVA 30 KVA

480/220 Volts

ALTA

13800/4160 Volts

ALTA

4160/480 Volts

ALTA

41

Subestación eléctrica compresión


812-TRP-01 812-TRP-02

5000/5600 KVA

42

Subestación eléctrica compresión Subestación eléctrica compresión


812-TRD-01 812-TRD-02

750 KVA


TRP-1B

112.5 KVA

480/220 Volts

ALTA

TR-P1 TR-P2

15000/22400 KVA

13800/4160 Volts

ALTA

1000/1120/1288 KVA

4160/480 Volts

ALTA

75 KVA

480/220 Volts

ALTA

750 KVA

4160/480 Volts

ALTA

112.5 KVA

480/220 Volts

ALTA

13800/4160 Volts

ALTA

43 44

S.E sistema de calentamiento

Transformador

45


Transformador

46


Transformador

47

Casa de bombas no. 5E

Transformador

48

Casa de bombas no. 5E

Transformador

49

Subestación eléctrica no.5


TR-BT1 TR-BT2 TR-BT3 TR-BT4 TR-A

TR-02-SE-5E

TR-03

820-TRP-01A 820-TRP- 01B

10000/12500 KVA


50



51

Subestación eléctrica no.5 Subestación eléctrica servicios auxiliares. Subestación eléctrica servicios

Transformador

52 53 54

auxiliares. Subestación eléctrica no.9

55

Transformador de potencia Transformador

820- TRD-01A 820- TRD-01B

4160/480 Volts

ALTA

150 KVA

480/220 Volts

ALTA

820-TRP-01C 820-TRP-01D

12500 KVA

4160/480 Volts

ALTA

820-TRG-01F

45 KVA

480/220 Volts

ALTA

500 KVA

4160/480 Volts

ALTA

480/220 Volts

ALTA

S/TAG

750/840 KVA


TRD-01A TRD-01B

S.E no.9

Transformador

TR-03 TR-04

75/84 KVA

56


Transformador seco

S/TAG

15 KVA

480/220/127 Volts

ALTA

57

Subestación eléctrica no.9a


1000 KVA

4160/480 Volts

ALTA

58

Subestación eléctrica no.9a

Transformador

S/TAG

30 KVA

480/220 Volts

ALTA

59

Subestación eléctrica no.9a-1

Transformador

TR-01

750/840 KVA

4160/480 Volts

ALTA

60


Transformador

TR-02

15 KVA

480/220 Volts

ALTA

61


Transformador

TR-03

3 KVA

480/220 Volts

ALTA

62

Subestación eléctrica archivo general.

480/220 Volts

ALTA

Transformador

TR-01

112.5 KVA

Transformador

TR-1

112.5 KVA

480/220 Volts

ALTA

750/862 KVA

4160/480 Volts

ALTA

225 KVA

480/220 Volts

ALTA

480/220 Volts

ALTA

63

64 65 66

S. E. oficinas ingeniería. de proyectos Subestación eléctrica GMIGSIPAC. Subestación eléctrica GMIGSIPAC. Subestación eléctrica GMIGSIPAC


830-TRP-01A 830-TRP-01B

820-TRP-01A

Transformador

TR-1

Transformador

TR-2

112.5 KVA


Planta de Servicios Auxiliares diesel, agua, aire. No.

1

2

3

INSTALACION



Centrifugadora de diesel





No. DE TAG.

01A

01-B

01-C

CARACTERÍSTICAS Marca: veronessi Modelo: ma-1300 No. de serie: kf6264-b Velocidad del tambor: 7050 rpm Motor: Velocidad:1740 rpm Potencia:15 hp Voltaje:480 volts Marca: Veronessi-separoti Velocidad del tambor: 6700 rpm Motor: Modelo: a-13678 Velocidad:1775 rpm Potencia:15 hp Voltaje:480/220 volts Marca: Veronessiseparoti Modelo: ma-1300 Velocidad del tambor: 7050 rpm Motor: Velocidad:1740 rpm Potencia:15 hp Voltaje:480 volts


CRITICI -DAD

Flujo máximo: 18000 lts/hr

ALTA


ALTA


ALTA


ALTA

Marca: Veronessi-separoti Modelo: pg-720 Velocidad del tambor: 6700 rpm 4

5

6







01-D

01-F

01-G

Motor: Modelo: a-13678 Velocidad:1775 rpm Potencia:15 hp Voltaje:480/220 volts Marca: Sharples stack Modelo: dh-3g Velocidad del tambor:5300 rpm Motor: 480 volts Marca: Veronessiseparmex Modelo: pg-720 Motor: Modelo: a-14282 Velocidad:1775 rpm Potencia:15 hp Voltaje:480/220 volts

Marca del motor: Siemens Velocidad: 1786 rpm 7


Compresor de aire

820-BHJ-01A

Potencia:500 hp Tension:4160 volts Marca del Atlas Copco

compresor:



ALTA

ALTA

Presión de diseño: 10 kg/cm2 Presión de operación: 7 kg/cm2

ALTA


Marca del motor: Siemens Velocidad: 1786 rpm Potencia:500 hp Tension:4160 volts 8


Compresor de aire

820-BHJ-01B

Presión de diseño: 10 kg/cm2 ALTA

Marca del Atlas Copco

compresor:

Presión de operación: 7 kg/cm2

Marca del motor: Siemens 9


Compresor de aire

820-BHJ-01D

Modelo: c-350-350h Velocidad: 1780 rpm Potencia:600 hp Tension:4160 volts Marca del Atlas Copco

10


Bomba del pozo DB A-1

S/TAG

11


Motor de la bomba del pozo DB A-1

S/TAG

12


Bomba del pozo DB A-2

S/TAG

compresor:

Modelo:12cc8 Serie:060203597 Marca: motores us de México Modelo: a-16906 Potencia:125 hp Tension:480 volts Modelo:12fh0 Serie:0602035970

Presión de diseño: 10 kg/cm2

ALTA

Presión de operación: 7 kg/cm2 ALTA Flujo:966 gpm

Velocidad: 1785 rpm Amperaje:141

ALTA

Flujo:718 gpm

ALTA

Velocidad: 1785 rpm Amperaje:141

ALTA

Velocidad:3555 rpm

ALTA

Flujo:110 gpm

ALTA

Marca: motores us de México 13


Motor de la bomba del pozo DB A-2

14


Motor de bomba de diesel

15


Bomba de diesel

S/TAG

820-BJ-10A

820-BJ-10A

16



820-BJ-10B

17


Bomba de diesel

820-BJ-10B

18



820-BJ-10C

Modelo: a-16906 Potencia:125 hp Tension:480 volts Marca: motores de México s. a de. c. v. Potencia:15 hp Tensión: 460 volts Amperaje: 18 amperes. Marca: Sulzer Pump no. de serie: 05041 Marca: motores de México s. a de. c. v. Potencia:15 hp Tensión: 460 volts Amperaje: 18 amperes. Marca: Sulzer pump no. de serie: 05042 Marca: motores de México s. a. de c .v. Potencia:15 hp Tensión: 460 volts Amperaje: 18 amperes.

Velocidad:3555 rpm

ALTA

Flujo:110 gpm

ALTA

Velocidad:3555 rpm

ALTA


19


Bomba de diesel

820-BJ-10C

20


Motor de bomba de agua de potable

820-BJ-05A

21


Bomba de agua potable

820-BJ-05A

24

Marca: motores de México s. a. de c .v. Potencia:20 hp Tension:480/220 volts Amperaje: 25/50 amperes.

Motor de bomba de agua de potable

820-BJ-05B


Bomba de agua potable

820-BJ-05B

Marca: WDM

820-BJ-04 G/H/J

S/ placa de datos


Motobomba de agua del sistema de enfriamiento del bombeo de crudo Motobomba de agua del sistema de enfriamiento del bombeo de crudo


26


27


Bomba de agua de lavado de crudo

820-GA3152A

Tipo: centrifuga Marca. Bimsa

28


Motor de bomba de agua de lavado de crudo

820-GA3152B

Marca: Us weg Potencia:125 hp Tension:480 volts Amperaje: 125 amperes.

29



820-GA3152B


30



820-GA3152C


31



820-GA3152C


820-GA3152A

ALTA

Velocidad:1770 rpm

ALTA

ALTA

Velocidad:1770 rpm

ALTA

ALTA

S/ placa de datos ALTA

Marca motor: Us de México Potencia:150 hp Tension:440 volts Amperaje: 175 amperes.

25


820-BJ-04I

Flujo:110 gpm

Marca: WDM Marca: motores de México s. a. de c .v. Potencia:20 hp Tension:480/220 volts Amperaje: 25/50 amperes.

Servicios auxiliares 22 23

Marca: Sulzer pump No. de serie: 05040


Velocidad del motor: 3565 rpm

Velocidad:3580 rpm

ALTA

MEDIA

Flujo: 816,8 gpm

MEDIA

Velocidad:3580 rpm

MEDIA

Flujo: 816,8 gpm

MEDIA

Velocidad:3580 rpm

MEDIA

Flujo: 816,8 gpm

MEDIA

Velocidad: 3575 rpm

MEDIA

Marca: motores us de 32


Motor dede la las bomba de respaldo bombas Cummings

820-BJ12

México Potencia:125 hp Tension:480 volts Amperaje: 148 amperes


33


Bomba de respaldo de la bomba Cummings

820-BJ12

34


Motor de la bomba de respaldo de las bombas Cummings

820-BJ13

Bomba de respaldo de la

35 Servicios auxiliares

36

37

38

39





820-BJ13

Marca: Westinghouse Potencia:125 hp Tension:480 volts Amperaje: 138 amperes. Marca :WDM

Velocidad: 3564 rpm

MEDIA

Flujo: 500 gpm

ALTA

Velocidad:1750 rpm

ALTA

bomba Cummings Motor de bomba de enfriamiento de compresores de aire

S/TAG

Tipo: tfoa Potencia:5.5 hp Tension:480 volts Amperaje:8.8 amperes

Bomba de enfriamiento de compresores de aire

S/TAG

Marca: Marushichi Tipo: sc50-40

Flujo: 50 gpm

ALTA

Motor de bomba de enfriamiento de compresores de aire

S/TAG

Tipo: tfoa Potencia:5.5 hp Tension:480 volts Amperaje:8.8 amp

Velocidad:1750 rpm

ALTA

Bomba de enfriamiento de compresores de aire

S/TAG

Flujo: 50 gpm

ALTA

A-8

Velocidad:1762 rpm

ALTA

Flujo: 380 gpm

ALTA

Velocidad:1762 rpm

ALTA

Flujo: 380 gpm

ALTA

40


Motor de bombas de recuperación de agua de enfriamiento de cb1 y cb2

41


Bomba de recuperación de agua de enfriamiento de cb1 y cb2

42


Motor de bombas de recuperación de agua de enfriamiento de cb1 y cb2

43


Bomba de recuperación de agua de enfriamiento de cb1 y cb2

A-8

A-9

Marca: MarushichI Tipo: SC50-40 Marca: Iem Tipo: hape Modelo:143424 Potencia:20 hp Tension:220/480 volts

Marca: Chesterton Marca: Iem Tipo: hape Modelo:143424 Potencia:20 hp Tension:220/480 volts

A-9 Marca: Chesterton


2 No.

1

2

INSTALACION

Monoboyas para carga a buque tanques de exportación de aceite DESCRIPCIÓN DEL EQUIPO

No. DE TAG.

Monoboya 1.

Artefacto naval, para carga de buque tanques de exportación de crudo.

S/TAG.

Monoboya 2.

Artefacto naval, para carga de buque tanques de exportación de crudo.

S/TAG.

CARACTERÍSTICAS (D X L) Marca: SBM-IMODCO, Cap: 250,000 ton. de peso muerto Diam.: 12.5 mts. Alt: 4.287 mts. Anclaje: 06 cadenas de 3 7/8” Sistema de amarre, brazos de balance y mpdu Marca: SBM Capacidad: 250,000 ton. de peso muerto Diámetro.: 12.5 mts. Altura: 4.287 mts. Anclaje: 06 cadenas de 3 7/8” Sistema de amarre, brazos de balance y mpdu


CRITIC IDAD

Presión de bombeo: 6.8 kg/cm Flujo: 50000 bls /hrs. l- 48” diámetro

ALTA

Presión de bombeo: 6.8 kg/cm Flujo: l- 48” diámetro., 50000 bls /hrs. l- 36” diámetro., 36000 bls/hrs

ALTA


III.-Descripción del proceso. El manejo de aceite en nuestras áreas de procesos de la Terminal Marítima Dos Bocas, se describen mediante el siguiente diagrama de flujo:


La Terminal Marítima Dos Bocas inicio su construcción a finales de 1979 y tiene una superficie de 1,492* Hectáreas con 2,095 m. de muelle, los cuales cubren un canal de acceso a embarcaciones hasta de 5.5 m (18 pies) de calado. Actualmente en el área de procesos de aceite de la Terminal Marítima Dos Bocas se maneja un promedio de 800 mbls/día de aceite crudo pesado y 410 mbls/día de aceite crudo ligero con 220 mmpcd de gas asociados. Dicha producción proveniente del área de plataformas de las regiones marinas noreste y suroeste y pozos terrestres de la región sur, llegan a través de oleoductos y óleo gasoductos, tres de 36” Ø situadas a 160 Km (L-1, L-2, L-3), una de 36 “Ø proveniente de la plataforma de re-bombeo situada a 80 Km. (L-4) y una de 24” Ø proveniente de los pozos Puerto Ceiba a 10 Km. Dos de estas líneas (L-1, L-2) manejan aceite crudo pesado de 16° API, manteniendo una operación continua, con algunas variaciones de acuerdo a las condiciones operativas del Centro de exportación de Cayo Arcas, del Buque tanque cautivo FSO (takunta´h) y/ó del buque tanque procesador FPSO Yuum Kák Náab. La cuota promedio de producción diaria a través de L-1 y L-2 es de 800 mbls/día, pero sin embargo es posible absorber un total de 920 mbls/día cuando en Cayo Arcas se suspende la exportación. El aceite crudo ligero de 36° API es manejado a través de L-3 con una cuota de producción de hasta 600 mbls/día cuando se suspende el envió de crudo ligero marino hacia las instalaciones de la Región Marina Noreste, así mismo el crudo ligero de 37° API es manejado atraves de la L-4 con una cuota de producción de 65 mbd ypor la línea terrestre de 24” Ø que es una mezcla de la corriente de los pozos terrestres del campo Puerto Ceiba y de la corriente de los pozos marinos del campo yaxche-xanab con una cuota de producción de 160 mbls/día. Con el objeto de hacer la separación gas-aceite crudo de la producción de ligero y pesado,ésta es tratada en el área de estabilización, donde se logra dicho fin, los vapores de gas obtenidos son comprimidos en la estación de compresoras y enviados a la Central Petroquímica de Cactus vía Cunduacán para su procesamiento. La corriente de crudo ligero de L-4 y la corriente de la línea de 24”Øproveniente de la Región Sur es acondicionada en primera etapa mediante la batería de separación a 18 Kg./cm2 y en segunda etapa en el área de estabilización a 3 lbs/pulg2, actualmente con aporte de 140 mmpcd y 17


mmpcd de gas respectivamente. De esta última corriente se derivan 8 mmpcd para ser utilizados en el sistema de endulzamiento de gas para su posterior alimentación al equipo de generación eléctrica, bombeo y compresión. Actualmente para aligerar la corriente de crudo Maya y obtener mejores resultados en el proceso de deshidratación de crudo Maya se inyectan en CB5E el volumen proveniente de la línea No. 4 con ayuda de las bombas eléctricas 1 y 2, un volumen de 65 mbd. El aceite crudo pesado es succionado por las motobombas de Casa de Bombas No. 5T y 5E y enviado a tanques deshidratadores TV-5007 y TV-2005, para posteriormente pasar a los tanques desaladores TV-5005 y TV-5006, finalmente este crudo es enviado hacia tanques de almacenamiento de capacidad 500 mbls cada uno, para su respectivo reposo y drenado, de manera simultánea se envía aceite crudo almacenado mediante las Casas de Bombas 1 y 2 a la succión de la Casa de Bombas 4T para su envío al altiplano y satisfacer la demanda nacional, así mismo la Casa de Bombas 1 y Casa de Bombas 2 se utiliza para satisfacer la demanda de exportación mediante los buques tanques que operan en las monoboyas 1 y 2. La producción de aceite crudo ligero, antes de entrar al proceso de estabilización al 60% de esta producción se le venía adicionando 15° C de calor mediante el sistema calentamiento de crudo ligero, mismo que se encuentra fuera de operación por falta de disponibilidad de intercambiadores de calor, para que después de ser estabilizada, es transferida en su totalidad a los tanques deshidratadores TV-2002 y TV-2004 para su envío a las vasijas electrostáticas, mismas que se encuentran fuera de operación para su rehabilitación, para posteriormente ser enviada a la succión de Casa de Bombas 4T y tanques de almacenamiento de capacidad 500 mbls. Así mismo el TV-2006 se encuentra en proceso de limpieza para proceder a la reparación de los drenajes pluviales e inspección del mismo.

Se cuentan con tres líneas de 36” Ø de salida hacia el altiplano vía Nuevo Teapa, 2 para crudo pesado y 1 para crudo Istmo. El aceite crudo se envía mediante la Casa de Bombas No. 4T la cual maneja en promedio 650 mbls/día decrudo Istmo y 600 mbls/día de crudo maya a 160 km de Dos Bocas. La calidad tipo Istmo se logra con el mezclado de crudo maya (200 mbls/día) con la corriente de ligero marino y la incorporación de crudo Olmeca en la central de rebombeo de Cárdenas (66km de Dos Bocas).


La producción almacenada en tanques, corresponde al aceite crudo de exportación, que es manejado con la Casa de Bombas 1 y 2 hacia dos monoboyas de carga situadas a 21 km de la costa. Previo a su llegada a monoboyas, el aceite crudo es medido mediante dos paquetes certificados (100 y 200), que cuantifican en forma oficial el volumen de cargas entregadas. Así mismo vía terrestre llega una producción de 16 mbls/día de crudo ligero de los pozos Castarrical, misma que actualmente es enviada directamente a tanques de deshidratación de crudo ligero. Con el fin de realizar la separación agua-aceite crudo de la corrientes pluviales aceitosas y congénitas producto de la deshidratación y obtener agua en condiciones de ser vertida a cuerpos receptores, opera una planta de tratamiento de efluentes que en promedio por día maneja 220 mbls/día. Se tiene un sistema de inyección de aguas congénitas con capacidad de 60 mbls/día que se actualmente se encuentrafuera de servicio, en espera rehabilitación por medio del sistema 1. En mayo de 2011, inicio operaciones la planta detratamiento de efluentes de crudomaya, con capacidad de 100 MB, actualmente se encuentra fuera de operación por falla en el sistema de monitoreo y control, así como en el suministro de aire. La demanda de energía eléctrica es satisfecha mediante la autogeneración de 4 equipos propios (turbogeneradores), respaldada en caso de falla por la acometida de la Comisión Federal de Electricidad (CFE), que puede suministrar hasta 32 mega-watts (MW), a partir del primero de abril del presente se inició el convenio para recibir 14 mega-watts por medio del sistema de Porteo de CFE.


La Terminal Marítima Dos Bocas cuenta con los siguientes tipos de Instalaciones en los procesos de manejo de aceite:Área de recepción de aceite (Trampas de diablos Norte)


En ésta área se recibe el aceite crudo procedente de los complejos de producción de acuerdo a la siguiente distribución en la sonda de Campeche:

El área de Trampas de Diablos Norte se encuentra dentro de las instalaciones de la Terminal Marítima Dos Bocas de PEMEX Exploración y Producción; en el municipio de Paraíso Tabasco;y recibe el nombre de Trampas de Diablos Norte ya que se ubica al norte Geográfico de laTerminal.


El aceite crudo que se recibe en el área de Trampas de Diablos Norte proviene de las plataformas marinas: Akal-C, Akal-J, Abkatun-D, Abkatun-A, Pol-A y Enlace Litoral. El área está conformada por un sistema de ductos y válvulas de diferentes diámetros y especificaciones, los cuales permiten en operación normal la llegada del aceite crudo pesado y ligero marino a la Terminal, y también deberá cumplir con la función de recibir los diablos de limpieza y monitoreo que serán enviados desde las plataformas marinas por las líneas 1, 2, 3 y 4, para conocer la integridad de los mismos. Debido al arreglo de válvulas que se tienen en esta área, se permite el manejo y distribución del aceite crudo de acuerdo a las necesidades de operación de la Terminal.

Llegada de Akal-C (L-1). En la línea No. 1 de 36” Ø 600# del área de Trampas de Diablos Norte de la TMDB, se recibe aceite crudo pesado de 15 a 17 ºAPI procedente de la plataforma Akal-C, con un flujo normal de llegada de 600 MBPD a una presión de 2.5 Kg/cm2 y a una temperatura de 40 ºC. En operación normal, el flujo de aceite crudo pesadoes transportado a través de una línea de 36” Ø hacia la plataforma de estabilizado, pero enel caso de presentarse una sobre presión enla línea principal de 36” Ø,se cuenta con dos válvulas de control de 20” Ø y 12” Ø (PCV-1001 y PCV1002) respectivamente, desviando el flujo a la succión de crudo pesado de Casa de Bombas 4T, mediante una línea de36” Ø enterrada. Las válvulas de relevo mencionadas son las siguientes: Una válvula de relevo por alta presión de 1ª instancia que abre de 7 a 8 kg/cm2 hacia la L-1 de 36” Ø (enterrada) succión de aceite crudo pesado de CB4T. Una válvula de relevo por alta presión de 2ª instancia que abre de 8 a 9 kg/cm2 hacia la L-1 de 36” Ø (enterrada) succión de aceite crudo pesado de CB4T. La especificación del oleoducto es API 5L Gr. X 60 con 0.625 ” de espesor de pared. La trampa receptora de diablos no está instalada, solo cuenta con las conexiones apropiadas para instalar una trampa cuandose realice limpieza e inspección de lalínea.


FICHA TECNICA L-1

SUBDIRECCIÒN: S UB. DISTRIBUCIÓN Y

GERENCIA: REGIÓN MARINA NORESTE (GTDH)

COMERCIALIZACIÓN GRUPO PLANIFICADOR: DUCTOS

CENTRO DE COSTE: GERENCIA CTO. RMNE

UNIDAD FEDERATIVA: CAMPECHE

DISEÑO / ORIGEN:

ACTIVO FIJO CORRESPONDIENTE: 600000007

MUNICIPIO: CD. CARMEN CAMPECHE

AKAL-C (ENLACE) DOS BOCAS L-1

CAMPO PETROLERO: AKAL-

TIPO DE ZONA DEL DUCTO:

C

MARINO

LONGITUD: 161.109 KM.

NOMBRE DE LA INSTALACIÒN:

DIAMETRO NOMINAL:

36”

AKAL C (ENLACE)

SERVICIO: OLEODUCTO

TIPO DE DUCTO: TRANSPORTE

FECHA DE CONSTRUCCIÒN: 23/06/1979

COMPAÑÌA CONSTRUCTORA: CCC

COMPAÑÌA DISEÑADORA:

TIPO DE TUBERÌA: ACERO

ESPESOR DE PARED

ESPESOR POR

(NOMINAL): 0.625”

CORROSIÒN: 0.125”

TIPO DE SOLDADURA

TIPO DE SOLDADURA

LONGITUDINAL: DOBLE ARCO

CIRCUNFERENCIAL: SMAW

SUMERGIDO

ELECTRODO REVESTIDO

ESPECIF. TUB.: X60

AL CARBONO ESPESOR LIMITE DE

TIPO DE COSTURA:

RETIRO: 0.500”

LONGITUDINAL

PRESIÒN PRUEBA

VIDA ÙTIL: 20 AÑOS

VIDA REMANENTE: --

2

HIDROSTÀTICA: 101 Kg/cm

PRESIÒN DE DISEÑO:98.12 2

Kg/cm

TEMPERATURA DE DISEÑO: ---

PROFUNDIDAD DUCTO POR SEGMENTO: ---

CABEZAL LLEGADA DE POZOS: ---

CLAVE SAP DEL DDV/DUCTO: D001A

FECHA DE INICIO DE OPERACIÒN:23/06/1979

CONDICIÒN DE OPERACIÒN: OPERANDO

MANTTO. INTEGRAL EXTERNO: SIST. DE TRANSPORTE 1

VOLUMEN GAS POR DÌA:

VOLUMEN LÌQUIDO POR DÌA:

0.00 MMPC

750.00 MBL

CONTINUIDAD DE FLUJO:

TIPO DE HIDROCARBURO:

CONTINUO

MAYA

PRESIÒN MAX. PERM. OPER. ACTUAL:75.000 Kg/cm 2 TEMP. OPER.: 80ªC

VELOCIDAD DE FLUIDO: 126.16 m/s

CONTENIDO DE BIÒXIDO DE CARBONO: 0.0320 MOL% CAMBIO DE SERCICIO Y

CAMBIO DE TRAZO Y FECHA:

FECHA: NO

NO

GRADO API: 22

REGIMEN DE FLUJO: ---

PRESIÒN DE OPERACIÒN: 47.000 Kg/cm 2

PRESIÒN LÌMITE DE OPERACIÒN:-CONTENIDO DE AGUA: 0.20%

CONTENIDO ACID. SULFHIDRICO: 0.0450 MOL%

ALCALINIDAD (CONT. CLORURO): ---

CAMBIO DE CONDICIONES DE OPERACIÒN: ---


EN DDV COMPARTIDO CON P/CDPMOS: NO APLICA

TRAMOS SUSTITUIDOS/LONG. FECHA: NINGUNO

FECHA CORRIDA DE DIABLO

TIPO DE RECUBRIMIENTO

LIMPIEZA: ---

EXTERIOR: FBE

TIPO DE PROTECCIÒN LONG. PROTEGIDA CORRIENTE

LONG. PROTEGIDA CON

ANODOS GALVANICOS

IMPRE.: 0.000 Km

ANODO GALV: 161.880 Km

FECHA INICIO DEL SIST. DE

DOSIFICACIÒN LITROS/DIA:

PI:

12.001

NAº PUNTOS INYECCIÒN

NAº PUNTOS

NAº PUNTOS EVALUACIÒN EN

INHIBIDOR: 0

EVALUACIÒN C/ INHIBI.:0

BLANCO: 1

PROTECCIÒN CATÒDICA:

CATÒDICA: SI

PROTECCIÒN INTERIOR : SI

CANTIDAD DE CRUCES (POR TIPO): 28 (LINEAS

CANTIDAD DE BY PASS: 1

SUBMARINAS) CANTIDAD DE MARCOS

CANTIDAD DE PASOS

EXPANSIÒN: --

AEREOS: 0

RESPONSABLE INYECCIÒN INHIB.: RMNE COORD. TEC. OPERATIVA VEL. CORROSION MAX. MPY/FECHA: 46.97/11.08.2003

CANTIDAD DE

CANTIDAD DE INTERFASES:

INTERCONEXIONES: 3

2

CANTIDAD DE TRAMPAS: 1

CANTIDAD DE VALVULAS: 12

DUCTOS ASCENDENTES: 1

EVALUACIÒN DE

UBICACIÒN VALV. LINEA REGULA: KM 0+000 CRUCES CON DUCTOS: 28

CONFORMIDAD: --

CLASIFICAIÒN

ESTADISTICA DE FUGAS:

FACTIBILIDAD DE INSPECCIÒN

INSPECCIÒN EQUIPO

ESTRATÈGICA: AAA

SIN FUGAS

EI: SI

INSTRUMENTADO: NO

AÑO INSPECC. EQUIPO

CPMPAÑIA INSPECC.

ESTUDIO DE INTEGRIDAD

INTEGRIDAD MECANICA:

INSTR.: ---

EQUIPO INSTR: ---

MECANICA: NO

SEPTIEMBRE 2006-

FECHA/EMISOR

PENSPEN / 23 ESTUDIO DE ANALISIS DE RIESGO: SI RANGO DEL RIESGO

DÓLAR/kn-año: 3001 Y MAYOR

LONGITUD CON RIESGO

LONGITUD CON RIESGO

LONGITUD CON RIESGO

ALTO: 0.040KM

MEDIO: 161.068 KM

BAJO: 0.000KM

INDICADOR DE CONFIABILIDAD: 99.99%

CONFIABILIDAD: PRIORIDAD ALTA

FECHA EMISIÒN CERTIFICACIÒN: ---

NIVEL DE RIESGO DÓLAR/km -año: 1,222.50 adm

POSIC. GEOGRAFICO ADITEP: SI

FECHA EMISIÒN ANALISIS RIESGO: 22/09/2006-PENSPEN PLAN ADMON INTEGRIDAD DUCTOS: --

CERTIFICACIÒN: ---

AÑO IMPLANTACIÒN PAID: 2008


Llegada de Akal-J (L-2). De la plataforma de Akal-J es enviado aceite crudo pesado de 14 a 17 ºAPI, recibido en la línea No. 2 de 36” Ø 600# con un flujo normal de 320 MBPD a una presión de 4.5 Kg/cm2 y una temperatura de llegada de 40 ºC, transportadoen una línea de 36” Ø. La L-2 tiene en operación 33 años aproximadamente y cuenta con una longitud de 161 Kilómetros desde la plataforma rebombeo a la Terminal Marítima Dos Bocas. La línea principal en condiciones normales, transporta el aceite crudo de llegada a través de una línea de 36” Ø hacia la plataforma de estabilizado.Cuenta con 3 derivaciones o ramales con válvulas de relevo en caso de una sobre presión. La derivación de la línea de 24” Ø cuenta con una válvula de control de 12” Ø (PCV-2009) que abre en caso de presentarse una presión de 5.8 a 7.0 Kg/cm2, derivándose el flujo a la línea de 36” Ø que va a la plataforma de estabilizado. Otra línea más de derivación es llamada de primera instancia de24” Ø que cuenta con una válvula de control de 24” Ø ” Ø (PCV-2004) que abre en caso de presentarse una presión de 7.0 a 8.0 Kg/cm2 derivándose el flujo hacia la succión de aceite pesado de la L-1 de36” Ø (enterrada) a CB4T. La válvula de control de 12” Ø (PCV-2007) instalada en una tercera línea de relevo de 24” Ø,abre en caso de presentarse una presión de 8.0 a 9.0 Kg/cm2, derivándose el flujo hacia la succión aceite crudo pesado de la L-1 de36” Ø (enterrada) a CB4T. La Presión de prueba hidrostática de laL-2 fue de 96 Kg/cm2 y la Presión Máxima Permitida de Operación (PMPO) es de 85.40 Kg/cm2. La presión actual de salida de la plataforma rebombeo es de 40 Kg/cm2 a 50 ºC. La especificación del oleoducto es API 5L Gr. X 60 con 0.625 ” de espesor de pared. La trampa existente en L-2, cuenta con todos los dispositivos y accesorios requeridos para una corrida de diablos tales como cubeta receptora, tee especial, válvula de corte, válvula de bola de paso completo y línea de igualación, indicador de presión, indicador de paso de diablo.


FICHA TECNICA L-2 SUBDIRECCIÒN: S UB. DISTRIBUCIÓN Y

GERENCIA: REGIÓN MARINA NORESTE (GTDH)


CENTRO DE COSTE: GERENCIA CTO. RMNE


DISEÑO / ORIGEN:



AKAL-J (ENLACE) DOS BOCAS L-2

CAMPO PETROLERO: AKAL-



J

MARINO

AKAL J (ENLACE)


SERVICIO: OLEODUCTO

DIAMETRO NOMINAL:

36”




COMPAÑÌA DISEÑADORA:


ESPESOR DE PARED

ESPESOR POR

(NOMINAL): 0.625”


TIPO DE SOLDADURA

TIPO DE SOLDADURA



SUMERGIDO

ELECTRODO REVESTIDO

AL CARBONO

ESPECIF. TUB.: X60

ESPESOR LIMITE DE

TIPO DE COSTURA:

RETIRO: 0.500”

LONGITUDINAL

PRESIÒN PRUEBA HIDROSTÀTICA: 96 Kg/cm2


TEMPERATURA DE DISEÑO: ---

VIDA REMANENTE:

5 AÑOS

PRESIÒN DE DISEÑO: 9.13 Kg/cm2

PROFUNDIDAD DUCTO POR SEGMENTO: ---

CABEZAL LLEGADA DE POZOS: ---

CLAVE SAP DEL DDV/DUCTO: DO21A



MANTTO. INTEGRAL EXTERNO: SIST. DE TRANSPORTE 1 CONTINUIDAD DE FLUJO: ---



0.00 MMPC

750.00 MBL

TIPO DE HIDROCARBURO: MAYA


VELOCIDAD DE FLUIDO: 126.16 m/s

CONTENIDO DE BIÒXIDO DE CARBONO: 0.0320 MOL%

CAMBIO DE SERCICIO Y


FECHA: NINGUNO

NINGUNO

REGIMEN DE FLUJO: ---

PRESIÒN DE OPERACIÒN: GRADO API: 22

30.000 Kg/cm 2

PRESIÒN LÌMITE DE OPERACIÒN:--CONTENIDO DE AGUA: 0.20%

CONTENIDO ACID. SULFHIDRICO: 0.0450 MOL%


CAMBIO DE CONDICIONES DE OPERACIÒN:---




TIPO DE PROTECCIÒN PROTECCIÒN CATÒDICA: SI CATÒDICA: ANODOS

PROTECCIÒN INTERIOR : --

NAº PUNTOS INYECCIÒN INHIBIDOR: ---

GALVANICOS FECHA INICIO DEL SIST. DE PI:

NAº PUNTOS



LIMPIEZA: ---

EXTERIOR: FBE

LONG. PROTEGIDA

LONG. PROTEGIDA CON

CORRIENTE IMPRE.: 0.000 Km

ANODO GALV: 160.511 Km

DOSIFICACIÒN LITROS/DIA: ---

RESPONSABLE INYECCIÒN INHIB.: ---


VEL. CORROSION MAX.

BLANCO: ---

MPY/FECHA: ---

CANTIDAD DE


INTERCONEXIONES: 4

2



UBICACIÒN VALV. LINEA



REGULA: KM 0+000.0

REGULA: KM 160+516.7

REGULA: KM 79+234.3

CRUCES CON DUCTOS: 12


EVALUACIÒN DE


INSPECCIÒN EQUIPO

EI: SI

INSTRUMENTADO: NO

EVALUACIÒN C/ INHIBI.:--

CANTIDAD DE CRUCES (POR TIPO): 12 (LINEAS

CANTIDAD DE BY PASS: 1

SUBMARINAS) CANTIDAD DE MARCOS

CANTIDAD DE PASOS

EXPANSIÒN: --

AEREOS:

UBICACIÒN VALV. LINEA REGULA: KM 0+000, KM160+516.7

UBICACIÒN VALV. LINEA REGULA: KM 79+783

CLASIFICAIÒN ESTRATÈGICA: AAA

ESTADISTICA DE FUGAS: 03/NOV/98 EN VALV. DIFUSORA SUB

CONFORMIDAD: --

FECHA/EMISOR


CPMPAÑIA INSPECC.


INTEGRIDAD MECANICA:

INSTR.: ---

EQUIPO INSTR: ---

MECANICA: NO

SEPTIEMBRE 2006PENSPEN / FEBR

ESTUDIO DE ANALISIS DE RIESGO: SI RANGO DEL RIESGO

DÓLAR/kn-año: 3001 Y MAYOR

NIVEL DE RIESGO DÓLAR/km-año: 12,422.4 adm

LONGITUD CON RIESGO

LONGITUD CON RIESGO

LONGITUD CON RIESGO

ALTO: 0.000KM

MEDIO: 160.511 KM

BAJO: 0.000KM

INDICADOR DE

FECHA EMISIÒN ANALISIS

CERTIFICACIÒN: ---

CONFIABILIDAD: 99.87%

CONFIABILIDAD: PRIORIDAD

FECHA EMISIÒN

ALTA POSIC. GEOGRAFICO

PLAN ADMON INTEGRIDAD

AÑO IMPLANTACIÒN PAID:

CERTIFICACIÒN: ---

ADITEP: SI

DUCTOS: SI

2008

RIESGO: 29/09/2006-PENSPEN


Llegada de Pol-Abkatún (L-3). La línea No. 3 procedente de la plataforma marina de Pol-Alfa, Abkatún-A y Abkatún-D, es una línea de 36”Ø 600# que transporta aceite crudo ligero de33°API; y se recibe en la Terminal a una presión de 5.0 kg/cm2, temperatura de 30 ºC y un flujo de 410 MBPD ya que la producción restante de 250 MBPD se inyecta en la plataforma Akal-J para realizar la mezcla con el aceite crudo pesado y el manejo hacia el buque tanque procesador FPSO Yuum K´ak Na´ab. El recorrido normal del flujo aceite crudo ligero es hacia el sistema de calentamiento y la plataforma de estabilizado, pero por cuestiones de una sobre presión en la línea tiene una derivación con válvula de control de12” Ø (PCV-1004), que abre de 5.8 a 7.0 kg/cm2, y permite el paso del flujo hacia la succión de aceite crudo ligero de la L-2 de36” Ø (enterrada) a CB4T. La Presión Máxima Permitida de Operación (PMPO) es de 55.0 Kg/cm2 hasta la Trampa. La presión actual de salida de la plataforma Pol-A es de 50 Kg/cm2 a 45 ºC. La especificación del oleoducto es API 5L Gr. X 60 con 0.875 ” de espesor de pared. La trampa existente en L-3, cuenta con todos los dispositivos y accesorios requeridos para una corrida de diablos tales como cubeta receptora, tee especial, válvula de corte, válvula de bola de paso completo y línea de igualación, indicador de presión, indicador de paso de diablo.


FICHA TECNICA L-3


GERENCIA: GTDH RMSO


CENTRO DE COSTE: 27061100


DISEÑO / ORIGEN:



INT D-64 NE DOS BOCAS (L-3)

CAMPO PETROLERO: TDH




SERVICIO: OLEODUCTO


COMPAÑÌA CONSTRUCTORA: SERVICIOS RADIOMETRICOS S.A.

TIPO DE TUBERÌA: ACERO AL CARBONO

ESPECIF. TUB.: API-5L-X60

ESPESOR LIMITE DE

TIPO DE COSTURA:

RETIRO: -

LONGITUDINAL

PRESIÒN PRUEBA HIDROSTÀTICA: 95 Kg/cm2


DIAMETRO NOMINAL:

OLD NOHOCH-A-DOS BOCAS 36”

MARINO

36” FECHA DE CONSTRUCCIÒN: 20/12/1981

COMPAÑÌA DISEÑADORA: -ESPESOR DE PARED

ESPESOR POR

(NOMINAL): 0.875”


TIPO DE SOLDADURA

TIPO DE SOLDADURA



SUMERGIDO

ELECTRODO REVESTIDO

VIDA REMANENTE: --

PRESIÒN DE DISEÑO: 94.91 Kg/cm 2

PROFUNDIDAD DUCTO POR SEGMENTO: 38.40 m LADO NOCH-

TEMPERATURA DE DISEÑO: 82.20ªC

A

CABEZAL LLEGADA DE POZOS: NO APLICA

CLAVE SAP DEL DDV/DUCTO: D0064SO



MANTTO. INTEGRAL EXTERNO: SIST. DE

VOLUMEN GAS POR DÌA: --

TRANSPORTE 1 CONTINUIDAD DE FLUJO:


CONTINUO

ISTMO

TURBULENTO

PRESIÒN DE OPERACIÒN: 47.000 Kg/cm 2

PRESIÒN LÌMITE DE OPERACIÒN:---

VELOCIDAD DE FLUIDO: --

CONTENIDO DE BIÒXIDO DE CARBONO: --

REGIMEN DE FLUJO:

10,000.00 MBL

GRADO API: 32.5

PRESIÒN MAX. PERM. OPER. ACTUAL:-TEMP. OPER.: 41ªC


CONTENIDO DE AGUA: --

CONTENIDO ACID. SULFHIDRICO: ---


CAMBIO DE SERVICIO Y


FECHA: NINGUNO

NINGUNO

CAMBIO DE CONDICIONES DE OPERACIÒN: ---






LIMPIEZA: ---

EXTERIOR: FBE

LONG. PROTEGIDA CORRIENTE

LONG. PROTEGIDA CON

IMPRE.: 0.000 Km

ANODO GALV: 131.907Km

TIPO DE PROTECCIÒN PROTECCIÒN CATÒDICA: SI

CATÒDICA: ANODOS GALVANICOS FECHA INICIO DEL SIST. DE


PI: 02/12/1981

0.001


NAº PUNTOS


INHIBIDOR: 1


BLANCO: ---


CANTIDAD DE CRUCES (POR TIPO): 3

CANTIDAD DE BY PASS: --

CANTIDAD DE MARCOS

CANTIDAD DE PASOS

EXPANSIÒN: --

AEREOS:

RESPONSABLE INYECCIÒN INHIB.: RMSO COORD. TEC. OPERATIVA VEL. CORROSION MAX. MPY/FECHA: 0.9537/23.05.2005

CANTIDAD DE


INTERCONEXIONES: 1

-



UBICACIÒN VALV. LIN EA REGULA: -EVALUACIÒN DE

CRUCES CON DUCTOS: 2


CLASIFICAIÒN


INSPECCIÒN EQUIPO

EI: SI

INSTRUMENTADO: NO

ESTRATÈGICA: AAA

ESTADISTICA DE FUGAS: 1

CONFORMIDAD: --


CPMPAÑIA INSPECC.


FECHA/EMISOR

INSTR.: ---

EQUIPO INSTR: ---

MECANICA: NO

INTEGRIDAD MECANICA: ---

ESTUDIO DE ANALISIS DE RIESGO: SI

NIVEL DE RIESGO DÓLAR/km-año: 173.58 adm

RANGO DEL RIESGO

LONGITUD CON RIESGO

LONGITUD CON RIESGO

LONGITUD CON RIESGO

DÓLAR/kn-año: 1-300

ALTO: 0.000KM

MEDIO: 0.000 KM

BAJO: 136.251KM


CONFIABILIDAD: PRIORIDAD MEDIA

FECHA EMISIÒN ANALISIS RIESGO: 31/05/2007 IPN

CERTIFICACIÒN: ---

FECHA EMISIÒN

POSIC. GEOGRAFICO



CERTIFICACIÒN: ---

ADITEP: SI

DUCTOS: SI

2008


Llegada de Litoral (L-4). La mezcla de aceite crudo-gas proveniente del campo Litoral, es recibida en la línea No. 4 de 36” Ø 600#, con una producción promedio de 65 MBPD de aceite superligero de 40 a 42°API y 250 mmpcd de gas ocluido, a una presión de 30 Kg/cm2 y a una temperatura de 26 ºC. La mezcla es transportada en condiciones normales por una línea de 36” Ø hacia labatería de separación, pero de presentarse una sobre presión en la línea de llegada, el flujo de mezcla puede ser desviado al abrir la válvula de control de 12” Ø (PCV-1105) hacia la succión de aceite crudo pesado en CB-4T; o puede ser desviado hacia la succión del aceite crudo ligero en CB-4T. Sin embargo por la gran cantidad de gas que trae consigo, actualmente las válvulas de relevo se encuentran cerradas ya que ante un relevo engasarían el sistema de bombeo de la Casa de Bombas 4T con la consecuente cavitación de los equipos de bombeo y suspensión de envío de aceite crudo hacia Nuevo Teapa. Por cuestiones de flexibilidad en lallegada de Litoral, la líneaNo. 4 puede ser integrada por medio de una línea de 36” Ø que conduce aceite crudo pesado del complejo de Producción Akal-C hacia la plataforma de estabilizado de la TMDB; también puede ser desviada a la descarga general de 36” Ø por medio de 2 interconexiones de30” Ø, una de aceite crudo pesado de la llegada de AkalJ y Akal-C hacia la succión de CB-4T; y la otra puede integrarse en la línea de descarga general de la llegada de crudo ligero de los complejos de producción Pol-Abkatún hacia calentamiento-estabilizado. Pese a esta flexibilidad en tanto las características de este fluido no cambien, es decir que llegue estabilizado, no será posible realizar dichas derivaciones. La Presión de diseño y Presión Máxima Permitida de Operación (PMPO) de la L-4 es de 85.40 Kg/cm2 y 54.0 Kg/cm2 respectivamente. La trampa existente en L-4, cuenta con todos los dispositivos y accesorios requeridos para una corrida de diablos tales como cubeta receptora, tee especial, válvula de corte, válvula de bola de paso completo y línea de igualación, indicador de presión, indicador de paso de diablo


FICHA TECNICA L-4


GERENCIA: GTDH RMSO


CENTRO DE COSTE: 27061100


DISEÑO / ORIGEN:



REBOMBEO DOS BOCAS TIPO DE ZONA DEL DUCTO:

CAMPO PETROLERO: TDH



DIAMETRO NOMINAL:

OLD REBOMBEO/DOS BOCAS 36” A

MARINO SERVICIO: OLEODUCTO


36”



COMPAÑÌA DISEÑADORA: CPI


ESPESOR DE PARED

ESPESOR POR

(NOMINAL): 0.750”


TIPO DE SOLDADURA

TIPO DE SOLDADURA



SUMERGIDO

ELECTRODO REVESTIDO

VIDA REMANENTE: 9 AÑOS

PRESIÒN DE DISEÑO:

10/12/2009

73.10 Kg/cm 2

ESPECIF. TUB.: API-5L-X42

AL CARBONO ESPESOR LIMITE DE

TIPO DE COSTURA:

RETIRO: -

LONGITUDINAL

PRESIÒN PRUEBA


HIDROSTÀTICA: 89 Kg/cm2

PROFUNDIDAD DUCTO POR SEGMENTO: 31.50M LADO

TEMPERATURA DE DISEÑO: --

REBOMBEO

CABEZAL LLEGADA DE POZOS: NO APLICA

CLAVE SAP DEL DDV/DUCTO: D061



MANTTO. INTEGRAL EXTERNO: SIST. DE TRANSPORTE 1



REGIMEN DE FLUJO:

0.00MMPC

20,000.00 MBL

TURBULENTO

CONTINUIDAD DE FLUJO:


CONTINUO

ISTMO

PRESIÒN DE OPERACIÒN: GRADO API: --


VELOCIDAD DE FLUIDO: --

CONTENIDO DE BIÒXIDO DE CARBONO: --

22.500 Kg/cm 2

PRESIÒN LÌMITE DE OPERACIÒN:--CONTENIDO DE AGUA: --

CONTENIDO ACID. SULFHIDRICO: ---


CAMBIO DE SERCICIO Y


FECHA: NINGUNO

NINGUNO

CAMBIO DE CONDICIONES DE OPERACIÒN: SIN CAMBIO



TRAMOS


SUSTITUIDOS/LONG. FECHA:

LIMPIEZA: ---

NINGUNO

TIPO DE RECUBRIMIENTO EXTERIOR: FBE

TIPO DE PROTECCIÒN LONG. PROTEGIDA CORRIENTE

LONG. PROTEGIDA CON

IMPRE.: 0.000 Km

ANODO GALV: 81.6967Km

FECHA INICIO DEL SIST. DE


RESPONSABLE INYECCIÒN

PI:

0.001


NAº PUNTOS


INHIBIDOR: 1


BLANCO: ---

PROTECCIÒN CATÒDICA: SI

CATÒDICA: ANODOS GALVANICOS


CANTIDAD DE CRUCES (POR TIPO): 6

CANTIDAD DE BY PASS: --

CANTIDAD DE MARCOS

CANTIDAD DE PASOS

EXPANSIÒN: --

AEREOS:

INHIB.: RMSO COORD. TEC. OPERATIVA VEL. CORROSION MAX. MPY/FECHA: 149.05/1.10.2006

CANTIDAD DE


INTERCONEXIONES: 0

-



UBICACIÒN VALV. LIN EA REGULA: -CRUCES CON DUCTOS: 5


EVALUACIÒN DE CONFORMIDAD: --

ESTADISTICA DE FUGAS: 1

CLASIFICAIÒN ESTRATÈGICA: AAA

(DEL 27 AL 30 DE ENERO 2005) EN VALVULA CHECK

FACTIBILIDAD DE INSPECCIÒN EI: SI

INSPECCIÒN EQUIPO INSTRUMENTADO: SI

SUBMARINA 24#” AÑO INSPECC. EQUIPO INSTR.: 09- DIC-2000 PIPETRONIX

CPMPAÑIA INSPECC.


EQUIPO INSTR: PIPETRONIX

MECANICA: SI

FECHA/EMISOR INTEGRIDAD MECANICA: 31/01/05 IPN

ESTUDIO DE ANALISIS DE RIESGO: SI

NIVEL DE RIESGO DÓLAR/km-año: 302.62 adm

RANGO DEL RIESGO

LONGITUD CON RIESGO

LONGITUD CON RIESGO

LONGITUD CON RIESGO

DÓLAR/kn-año: 301-3000

ALTO: --

MEDIO: --

BAJO: ---


CONFIABILIDAD: PRIORIDAD MEDIA

FECHA EMISIÒN ANALISIS RIESGO: 10/11/2006 IMP

CERTIFICACIÒN: ---

FECHA EMISIÒN

POSIC. GEOGRAFICO



CERTIFICACIÒN: ---

ADITEP: SI

DUCTOS: SI

2008


Batería de Separación

Descripción del Proceso. La Batería de Separación está integrada por dos trenes de separación de hidrocarburos; un tren de separación es la encargada de manejar la producción de aceite crudo ligero proveniente de Puerto Ceiba que llega con una presión de 19.5 a 21.5 Kg /cm2 por medio de una líneade 24” Ø 300# de carga al separador trifásico FA-101 tipo ciclónico el cual cuenta a la entrada con una válvula de control de 16”Ø (LV-111), y el separador opera con una presión de separación en un rango de 17.5 a 18.5 kg/cm², con la finalidad de alimentar el gas amargo separado a la endulzadora y al gasoducto de 36” Ø. Actualmente se recibe una producción de 175 MBPD gruesos de aceite crudo y 45-60 mmpcd de gas y tiene la capacidad de manejar 166 MBPD de mezcla. La temperatura de llegada de esta corriente a la batería, es de 99 ºC. El segundo tren de separación es la encargada de manejar la producción de aceite crudo superligero de Litoral, por medio de una línea de 24” Ø de carga al separador trifásico FA-100 tipo ciclónico, actualmente se recibe una producción promedio de 65 MBPD de aceite y 140


mmpcd de gas; este tren de separación opera a 16.5 Kg /cm2, y tiene la capacidad de manejar hasta 262.5 MBPD de mezcla. La temperatura de llegada de esta corriente es de 26 ºC. Dentro del proceso de separación gas-aceite en ambas corrientes, el control de nivel de líquido en los separadores de ambas corrientes se realiza mediante las válvulas de control de nivel LV en las descargas y las válvulas de control LV en las entradas de mezcla, las cuales trabajan inversamente proporcional, es decir mientras una da cierto porcentaje de apertura la otra lo realiza con el mismo porcentaje pero en cierre. El nivel óptimo de operación de los separadores de acuerdo a las condiciones actuales, es del 35% al 40% tomando como referencia la regleta del nivel magnético instalado en cada separador, el nivel máximo es del 65% para evitar arrastre de líquidos hacia los rectificadores y el nivel mínimo es del 25% para evitar arrastre de gas hacia la plataforma de estabilización lo que provocaría variaciones en la presión de separación del sistema con la consecuente desfogue de gas al quemador CB-800. Actualmente en la corriente de Puerto Ceiba, el nivel de líquido en el separador se realiza con la válvula manual del by-pass de 8”Ø en la descarga con una apertura del 10%, debido a que se encuentra dañada la válvula de control LV-110 de 10”Ø. Bajo esta condición la válvula manual se manipulará (apertura ó cierre) de acuerdo al nivel que presente por los movimientos que realicen en los pozos de producción. Es importante mencionar que de acuerdo a la gran cantidad de agua recibida del Campo Puerto Ceiba, la válvula de control de nivel de agua se encuentra bloqueada por la alta concentración de gas que se detectaba en el interior de los tanques deshidratadores de istmo cuando esta se alineaba, por lo que se optó por mantenerla cerrada por seguridad del personal y de la instalación. Para el control de la presión de separación se cuentan con las válvulas PV las cuales descargan el gas amargo hacia el cabezal de30” Ø que se interconecta al cabezal general de 36” Ø de envío a la estación de compresión de Cunduacán la cual opera normalmente a una presión de 16 Kg /cm2. El crudo ligero y superligero ya separado de ambas corrientes se envía de manera independiente y por válvulas de control a la plataforma de estabilizado para eliminar la mayor cantidad de vapores ocluidos. Tienen la versatilidad de poder derivarse a los separadores 1,2, 8 y/o 9 de estabilizado. En la descarga de aceite de 18”Ø de batería aestabilizado, se encuentra instalado una válvula de control de 8”Ø que releva en caso de sobre presión por cierre de las válvulas de control de nivel de los separadores 1, 2, 8 y/o 9 de estabilizado y con esto mantener la estabilidad del sistema.


El gas amargo que se maneja en la Batería de Separación es alrededor de 160 mmpcd; de los cuales 150 MMPCD es incorporado mediante válvulas de controlde 8”Ø al gasoducto general de 36” Ø que en conjunto con la descarga de la estación decompresoras se envía a la Estación de Compresión de Cunduacán y así mismo 10 MMPCDde gas se envía a los rectificadores 1 y 4de la batería anexa (antigua), para reforzar la recuperación de líquidos y asegurar la entrega a la planta Endulzadora de Gas. La Batería de Separación cuenta con válvulas de control de presión PV los cuales actúan generalmente a una presión de 18.5 kg/cm2 como respuesta a condiciones de sobre presión, incremento de flujo en el sistema de separación, fallas en el sistema de control automático o fallas en los equipos, para el desfogue del gas excedente hacia el quemador CB-700 y mantener el control de las condiciones de operación del sistema. Los dos trenes de separación Litoral y Puerto Ceiba de la batería cuentan con dispositivos de seguridad para relevo de los excesos de presión que pueda presentarse en cada uno de los separadores trifásicos FA-100, FA-101 y rectificadores de gas FA-102, FA-103 para no rebasar los valores límites de la presión de diseño de 25 kg/cm2. Estos dispositivos para el tren de separación de Litoral son las válvulas de seguridad PSV-100A/B para el separador trifásico FA-100, ajustadas una a 21 kg/cm2 y la otra a 22 kg/cm2; PSV-102A/B para el rectificador de gas FA-102 con las mismas presiones de relevo que para el FA-100. Los dispositivos para el tren de separación de Puerto Ceiba son las válvulas de seguridad PSV101 para el separador trifásico FA-101, ajustada a 22 kg/cm2; PSV-103 para el rectificador de gas FA-103 con la misma presión de relevo que para el FA-101.


Diagrama esquemático del sistema de monitoreo y control de separación y rectificación


Las descargas de los dispositivos de relevo de presión de ambos trenes se envían al cabezal de desfogues de 30” el cual está conectado con el Tanque de Condensados FA-700 para separar los líquidos que se generen por los dispositivos de relevo de presión de la batería de separación, de aquí el gas resultante se envía hacia el quemador elevado CB-700 con capacidad máxima para 370 MMPCD. Los líquidos separados en el Tanque de Condensados FA-700 son enviados a la Trampa Neumática FA-701 y de aquí son retornados mediante pateo con gas combustible y/o amargo a 2.0 kg/cm2 de presión al tanque rectificador FB-6103 de los vapores de estabilizado. Al cabezal de desfogue de 30” Ø se cuenta con la interconexión para en caso necesario sean derivados los desfogues de los compresores (Barcaza 1, Barcaza 2 y Chicago) a través de una línea 16”Ø ó para que el desfogue de la batería de separación derive hacia el quemador CB-900 de la estación de Compresoras.


Datos de diseño de operación.

Tren Litoral

Tren Puerto Ceiba

Diseño

Máximo

Normal

Mínimo

Diseño

Máximo

Normal

Mínimo

Aceite (mmpcd)

261

261

209

104.5

165

165

150

60

Gas (mbls/dia)

262.5

262.5

210

105

99

99

90

36

Presion (Kg/cm²)

25

19

13.5

13.5

25

19

18.5

18.5

Temperatura (°C)

65

65

38

38

100

100

60

60

Quemador (mmpcd)

CB-700

370


Características de diseño del quemador CB-700

Capacidad

370 MMPCD

Capacidad de quema de líquidos

25% en peso

Tipo de boquilla

Sonica bajo el principio coanda

Tipo de estructura del quemador

Atirantado

Tipo de encendido

Ignición electrónico

Tipo de boquilla

1 boquilla con efecto tipo coanda de 36”ø con 7 boquillas de 12ø y 3 pilotos

Tipo de quemado

100% sin humo

Sello de gas

Sello fluidico

Sistema de detección de flama en los pilotos de Ionización de flama y termopar la boquilla del quemador Radiación en la base del quemador

1500 btu/h ft2


Alarmas y dispositivos de seguridad de operación. Corriente Litoral. DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO TRANSMISOR

TAG.

LOCALIZACIÓN

CALIBRACIÓN

ALARMA/DISPARO

UNID.

PIT-101

FA-100

0-21 KG/CM2

HI-21 /LO-10.3

KG/CM2

INDICADOR DE PRESION

SERVICIO

PRESION DE SEP. FA-100

CONTROL DE NIVEL

LIC-101

FA-100

0-100 CM

CONTROL DE NIVEL

LIC-103

FA-100

0-100 CM

TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

PIT-102

FA-102

0-21 KG/CM2

CONTROL DE PRESION

PIC-103

FA-102

0-21 KG/CM2

CONTROL DE PRESION

PIC-105

FA-102

0-21 KG/CM2

CONTROL DE NIVEL

LIC-102

FA-102

0-100 CM

VÁLVULA DE SEGURIDAD (REDUNDANTE)

PSV100A

FA-100

335 PSI


PSV100B

FA-100


PSV102A

VÁLVULA DE SEGURIDAD (REDUNDANTE) TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

HIHI-100 HI-55 LO-35 LOLO-9 HI-100 LO-32 LOLO-5 HI-21 /LO-10.3

HI-19 LO-15 HI-19 LO-10.2 HIHI-95 HI-61 LO-5

CM

NIVEL DE CRUDO FA-100

CM

NIVEL DE AGUA FA-100

KG/CM2


KG/CM2

KG/CM2

CONTROL DE PRESION DE SEPARACION FA-102 A SISTEMA DE DESFOGUE A FA-700 Y FA701

CM


25

KG/CM2

ALIVIO FA-100

335 PSI

26

KG/CM2

ALIVIO FA-100

1"-B60-080-P-0130

373 PSI

25

KG/CM2

ALIVIO FA-102

PSV102B

1"-B60-080-P-0130

355 PSI

26

KG/CM2

ALIVIO FA-102

PIT-107

FA-100

-------------------

HI-4.5 /LO-0.5

KG/CM2

PRESION SALIDA DE CRUDO FA-100


Corriente Puerto Ceiba.

DESCRIPCIÓN DEL INSTRUMENTO TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

TAG. PIT-110

LOCALIZACIÓN CALIBRACIÓN ALARMA/DISPARO FA-101

0-21 KG/CM2

HI-21 /LO-17

UNID. KG/CM2

SERVICIO


HI-60 CONTROL DE NIVEL

LIC-110

FA-101

0-100 CM

LO-30 LOLO-5 HI-87 LO-27 LOLO-13

CM


CONTROL DE NIVEL

LIC-113

FA-101

0-100 CM

CM

NIVEL DE AGUA FA-101


PIT-102

FA-111

0-21 KG/CM2

HI-18.75 /LO-17

KG/CM2

FA-102

0-21 KG/CM2

HI-18.51 LO-14.35

KG/CM2

FA-103

0-21 KG/CM2

HI-19 LO-14.35

KG/CM2

PRESION DE SEP. FA-101 CONTROL DE PRESION DE SEPARACION FA-102 A SISTEMA DE DESFOGUE A FA-700 Y FA-701

CONTROL DE PRESION

PIC-103

CONTROL DE PRESION

PIC-113

CM

KG/CM2

CONTROL DE NIVEL

LIC-112

FA-103

0-100 CM

HIHI-60 HI-40 LO-0

VÁLVULA DE SEGURIDAD

PSV-101

FA-101

285 PSI

25


ALIVIO FA-101 VÁLVULA DE SEGURIDAD

PSV-103

FA-103

285 PSI

25

KG/CM2


PIT-117

FA-100

-------------------

HI-4.5 /LO-0.5

KG/CM2

ALIVIO FA-103 PRESION SALIDA DE CRUDO FA-101


SEPARADORES FA-700/701 TRAMPA DE CONDENSADOS QUEMADOR 700 Y FA-800 DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO

TAG.

LOCALIZACIÓN

CONTROL DE NIVEL

CALIBRACIÓN

ALARMA/DISPARO

UNID.

CM

CONTROL DE NIVEL FA-700 SISTEMA DE DESFOGUE BATERIA

HI-60 LO-18

CM

CONTROL DE NIVEL FA-701 SISTEMA DE DESFOGUE BATERIA

56

PSI

HI-95 LO-5

CM

------------------LIC-700

CONTROL DE NIVEL


HI-25 LO-15

FA-700

------------------LIC-701

FA-701

PSV-701

FA-701

LIT-007

FA-800

TRANSMISOR INDICADOR DE NIVEL

152PSI

SERVICIO

-------------------

ALIVIO FA-701 CONTROL DE NIVEL FA-800 SISTEMA DE DESFOGUE ESTABILIZADO

SISTEMA DE PARO DE EMERGENCIA DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO

TAG.

VALVULA DE CORTE

SDV111

VALVULA DE CORTE

SDV118

VALVULA DE CORTE

SDV119

VALVULA DE CORTE

SDV101

VÁLVULA DE CORTE

SDV105

VALVULA DE CORTE

LOCALIZACIÓN

ENT. DE MEZCLA AL FA-101

ALARMA/DISPARO

UNID.

SERVICIO

HI-23 LO-15

KG/CM2

BLOQUEAR ENTRADA DE MEZCLA AL FA-101

KG/CM2

SALIDA DE CRUDO FA-101 SALIDA DE GAS DEL FA-103

ENT. DE MEZCLA AL FA-100

HI-15 LO-10

KG/CM2

HI-22 LO-10

KG/CM2

KG/CM2

SALIDA DE CRUDO FA-100

SDV104

CALIBRACIÓN

HI-15 SALIDA DE GAS DEL FA-102

LO-10

KG/CM2

BLOQUEAR SALIDA DE CRUDO DEL FA-101 BLOQUEAR SALIDA DE GAS DEL FA103 BLOQUEAR ENTRADA DE MEZCLA AL FA-100 BLOQUEAR SALIDA DE CRUDO DEL FA-100 BLOQUEAR SALIDA DE GAS DEL FA102


Sistema de calentamiento de aceite ligero

Descripción del proceso. El sistema de calentamiento tiene como finalidad adicionar calor con aceite térmico mediante intercambiadores para elevar la temperatura a la corriente de aceite crudo ligero marino y con esto mejorar la separación agua-aceite enel proceso de deshidratación así como optimizar el consumo de reactivo químico que se inyecta en dicha corriente por la línea 3 de llegada a la TMDB. Actualmente este sistema se encuentra fuera de operación, derivado de que se encuentran en proceso de reparación 2 de los 6 intercambiadores de calor, así mismo los cuatro intercambiadores restantes se encuentran fuera de operación debido a fugas presentadas en los mismos. Adicionalmente se encuentra pendiente de reparar una avería presentada en una línea de 36” Ø interconexión de línea 4 con línea 3 a la salida de los intercambiadores de calor, la cual es necesario atender para la puesta en operación de este sistema. El sistema de calentamiento de crudo ligero consta de tres paquetes de calentamiento PA-01A, PA-01B y PA-01C. cada uno de estos paquetes cuenta con un horno de calentamiento CF-01, cuatro quemadores, dos ventiladores BS- A/B, un tanque de expansión TH-01, un tanque de reposición TV-01, dos bombas de transferencia BA-06, dos bombas de reposición BA-07, un filtro FG-01, tubería de interconexión, instrumentación y control para arranque y paro automáticos (no


incluyendo los intercambiadores de calor CH-01A/B/C/D/E/F a los cuales da servicio, los cabezales de alimentación y de retorno de dichos intercambiadores). Para la transferencia de calor al aceite crudo, se utiliza el aceite térmico DOWTHERM G. Este aceite es un fluido orgánico sintético para transferencia de calor que contiene una mezcla de Di y Tri-arilos (radical derivado de los compuestos bencénicos) que proporciona un comportamiento inigualable en fase liquida a los sistemas de transferencia de calor. La carga térmica requerida para el calentamiento del crudo ligero, se obtiene del aceite de calentamiento. Para el transporte de energía térmica se utiliza un aceite que a diferencia del agua, se mantiene líquido aún a altas temperaturas. El aceite recibe y entrega calor en un ciclo cerrado. Lo recibe en los hornos (CF-01A/B/C) al exponerse al calor que emite la combustión del gas combustible y lo entrega a los intercambiadores (CH-01 A/B/C/D/E/F) paratransmitirlo a los fluidos del proceso. El sistema de calentamiento forma un circuito cerrado que inicia en el tanque de expansión térmica (TH-01). En este tanque el aceite se encuentra a 40 ºC (104 ºF) y a una presión de 1.7 Kg. /cm2.

Pantalla tanque de expansión y Almacenamiento.


Para enviar el aceite al horno (CF-01A/B/C) y al sistema se emplean las bombas de transferencia de aceite (BA-06A/B/C/D/E/F) accionadas por motor eléctrico, elevando lapresión a 9.7 kg. /cm2. Estas hacen pasar el aceite a través del horno en operación donde recibe el calor suministrado por la combustión y a consecuencia de ello se eleva la temperatura del aceite. El aceite sale del horno a una temperatura de 150 ºC (302 ºF). En su paso a través de cada uno de los intercambiadores, el aceite cede energía calorífica al aceite crudo ligero. El aceite de salida de estos equipos, relativamente frío, se une con el de recirculación formando el cabezal de retorno que va a los tanques de expansión térmica y a la succión de las bombas, completándose de esta manera el circuito. Es necesario mantener el flujo adecuado de aceite, siempre arriba del mínimo, ya que un flujo demasiado bajo provocaría un sobrecalentamiento del aceite en las paredes de los tubos con su consecuente degradación o carbonización. Para mantener el flujo adecuado de aceite se cuenta con un tanque de almacenamiento de aceite térmico el cual mantendrá una corriente adecuada en los serpentines del horno en operación sin tener que depender del flujo que requieran los calentadores. El aceite térmico como todos los líquidos, tiene la propiedad de expandirse cuando se calienta. Esto significa que al elevarse la temperatura, el aceite ocupa un volumen mayor al que ocupa cuando se encontraba frío. Debido a este fenómeno es necesario un recipiente que proporcione al circuito, el volumen adicional que requiere el aceite al expenderse. Esta es la función de los tanques de expansión térmica TH-01A/B/C. Al iniciar la operación y estando aún frío todo el sistema, dichos tanques deben estar llenos un poco arriba de de la alarma por bajo nivel LAL (38 cm.). El espacio restante debe contener nitrógeno a 1.7 kg. /cm2 para evitar que al calentarse el sistema, el oxígeno del aire oxide y degrade el aceite térmico. Además cuenta con un aislamiento externo para conservar la temperatura de operación de 40 ºC y es elevado para recabar todas las ventilaciones del sistema. NOTA: Es necesario mantener la salida del tanque de expansión térmica siempre abierta al circuito, así como su volumen a nivel mínimo, de tal manera que el aceite al calentarse disponga de lugar donde desalojar su dilatación. Si el tanque se encontrara bloqueado, al expandirse el aceite se desarrollarían presiones altas en el circuito que en el mejor de los casos haría que se abrieran las válvulas de relevo o bien ocasionarían el paro del horno.


Se cuentan con Filtros FG-01A/B/C, mismos que se encuentran en la succión de las bombas de transferencia BA-06A/B/C/D/E/F a fin de atrapar los residuos y sólidos en suspensión generados por la degradación del aceite térmico. Dichos filtros son de doble canasta, contando una con una malla para arranque y la otra con una malla más fina para operación. Operan a 3.3 Kg. /cm2 y 40 ºC, la caída de presión permisible es de 0.35 Kg./cm2 (5 psi). El grado de filtración es de 200 micras en arranque y 50 micras en operación. Cada paquete cuenta con dos bombas de transferencia (BA-06 A/B/C/D/E/F), una en operación y la otra de reserva. Estas bombas son las encargadas de transferir el aceite térmico a todo el circuito incluyendo calentadores e intercambiadores de calor. Las condiciones de operación de estas bombas son de 990 gpm a 1090 gpm a 40 ºC, 3.3 Kg. /cm2 a la succión y 9.8 Kg. /cm2 a la descarga. Existe un calentador para cada uno de los paquetes (CF-01 A/B/C). En condiciones normales de operación estos calentadores reciben el aceite térmico a 40 ºCy 9.8 Kg. /cm2, lo calienta en su zona de radiación y convección, saliendo a 150 ºC y 8.0 Kg. /cm2. El calentamiento se realiza mediante la combustión del gas combustible en 4 quemadores, los cuales operan con tiro forzado y con 15% de exceso de aire, logrando una eficiencia garantizada de 90.2% el aire es suministrado por ventiladores BS-01 A/B, BS-02 A/B y BS-03 A/B, de los cuales los “A” están en operación y los “B” están en reserva. Estos calentadores cuentan con sección de radiación cilíndrica vertical con 72 tubos lisos, sección de convección horizontal con 24 tubos lisos y 40 tubos aletados, arreglados en cuatro pasos desde su entrada a convección hasta su salida de radiación. Cuenta también conuna chimenea, de la cual los gases de combustión salen a 300 ºF (149 ºC). Para el almacenamiento del aceite térmico existe un tanque (TV-01 A/B/C) para cada paquete. Estos tanques contienen el aceite térmico que se requiere para mantener un flujo mínimo de aceite en los serpentines de los calentadores o para reponer alguna fuga de aceite que pueda presentarse en el sistema. Las condiciones de operación de estos tanques son: presión atmosférica y 25 ºC. Cada paquete cuenta con dos bombas de Reposición (BA-07 A/B/C/D/E/F), una en operación y la otra de reserva. Estas bombas son las encargadas de reponer el aceite térmico del sistema cuando así se requiera. Las condiciones de operación de estas bombas son: 112 gpm a 30 ºC, presión atmosférica a la succión y 2.2 Kg. /cm2 a la descarga.


El calentador debe inspeccionarse antes de iniciar la puesta en marcha para asegurar que todos sus componentes están en óptimas condiciones para suoperación. Pantalla Calentador de Aceite Térmico

Una adecuada operación de cualquier calentador es importante ya que de operaciones inadecuadas pueden resultar paros innecesarios y reducción de la vida del equipo. Adicionalmente una operación inadecuada puede resultar en una reducción de la vida de las partes fundamentales del calentador, sin embargo con una apropiada operación el tiempo de vida del equipo se conserva al máximo.


Algunas operaciones inadecuadas pueden ser las siguientes:

INDICACIONES

CAUSA PROBABLE Taponamiento en la zona de convecciòn.

1. Alta presión en el hogar Exceso de liberación Sobrecalentamiento. 2. Alta temperatura en el hogar Exceso de aire (muy alto)

3. Variación en la temperatura de salida

Distribución irregular del flujo.

de los diferentes pasos. Serpentín coquizado. 4. Exceso de caída de presión

Demasiado flujo. Demasiada vaporización.

5. Baja caída de presión

Bajo flujo de serpentines.


ALARMAS Y DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO

TAG.

LOCALIZACIÓN

CALIBRACIÓN

ALARMA/DISPARO HH-5.5 H- 5.0 L-0 LL-0 HH-60 H-60 L-0

UNID.

SERVICIO PRESION DE ENTRADA DE CRUDO AL SISTEMA. TEMPERATURA DE ENTRADA DE CRUDO AL


PIT-011

TRANSMISOR INDICADOR DE TEMPERATURA

TIT-011

SDY-012


PIT-003

SDY-013

0-3.5


TIT-012

SDY-013

0-90


TIT-504 A/B/C

6 “-AC-034ATD6B(AC)

0-100


PIT-502 A/B/C


0-20


TIT-506 A/B/C

6 “-AC-043ATD6B(AC

0-300


PIT-509 A/B/C


0-20

HH-20 H-20 L-0 LL-0

KG/CM2


LIT-601 A/B/C

TH-01 A/B/C

1.60

HH-1.60 H-1.60

MTS

CF-01 A/B/C

-

-

KG/CM2

SALIDA DE GAS A PILOTOS

CF-01 A/B/C

-

-

KG/CM2

SALIDA DE GAS A QUEMADORES

-

-

KG/CM2

-

KG/CM2

-

KG/CM2

VÁLVULA DE SEGURIDAD VÁLVULA DE SEGURIDAD

SDV-106 A1 ,A2,A3,A4 B1,B2,B3,B4 C1,C2,C3,C4 SDV-215 A1,A2,A3,A4 B1,B2,B3,B4 C1,C2,C3,C4

SDY-012


PSV-604 A/B/C

TH-01 A/B/C


PSV-615 A/B/C

TV-01 A/B/C


PSV-515 A/B/C


0-5.5

0-60

-

-

LL-0 HH-3.5 H- 3.0 L-0 LL-0 HH-90 H-90 L-0 LL-0 HH-100 H-100 L-0 LL-0 HH-20 H-20 L-0 LL-0 HH-300 H-300 L-0 LL-0

KG/CM2

°C

KG/CM2

°C

°C

KG/CM2

°C

SISTEMA. PRESION DE SALIDA DE CRUDO DEL SISTEMA. TEMPERATURA DE SALIDA DE CRUDO DEL SISTEMA. TEMPERATURA DE ENTRADA DE ACEITE TERMICO AL CALENTADOR PRESION DE ENTRADA DE ACEITE TERMICO AL CALENTADOR TEMPERATURA DE SALIDA DE ACEITE TERMICO DEL CALENTADOR PRESION DE SALIDA DE ACEITE TERMICO DEL CALENTADOR NIVEL DE ACEITE TERMICO EN EL TANQUE DE EXPANSION

DESFOGUE DE TANQUE DE EXPANSION DESFOGUE DE TANQUE VERTICAL DESFOGUE DE LINEA DE ENTRADA AL CALENTADOR


VÁLVULA

DE

SEGURIDAD

VÁLVULA DE SEGURIDAD VALVULA

PSV-606 A/B/C PSV-608 A/B/C PSV-610 A/B/C PSV-612 A/B/C

DE

CORTE

-

BA-06

-

KG/CM2

A/B/C/D/E/F

BA-07 A/B/C/D/E/F PAQUETE

-

-

KG/CM2

DE

SDV 104 A/B/C

ALIMENTACION

SDV 105

DE GAS

DESFOGUE DE BOMBAS DE TRANSFERENCI A DESFOGUE DE BOMBAS DE REPOSICION ENTRADA

-

-

KG/CM2

DE

GAS

A

PILOTOS/DESFO GUE DE GAS

A/B/C

HACIA

LA

ATMOSFERA VALVULA DE

SDV 208 A/B/C SDV 209 A/B/C

CORTE

PAQUETE

DE

ALIMENTACION DE GAS

KG/CM2 -

-

ENTRADA DE GAS A QUEMADORES/ DESFOGUE

DE

GAS

LA

A

ATMOSFERA VALVULA

DE

CORTE

SDV 307 A/B/C SDV 308 A/B/C

BS-01 A /B/C/D/E/F

DESFOGUE -

-

KG/CM2

DE

LOS VENTILADORES DE

TIRO

FORZADO TRANSMISOR INDICADOR DE FLUJO

FIT-302 A/B/C

BS-01 A/B/C/D/E/F

FLUJO DE AIRE -

-

KG/CM2

DE ENTRADA AL HORNO


Sistema de calentamiento de aceite pesado

Dentro del proyecto de Deshidratación de Crudo pesado mediante el uso de Tanques Deshidratador y Desalador Tipo Gun Barrel de 500 MBPD, existe el requerimiento de Calentamiento del crudo, para disminución de la viscosidad del mismo, que previamente ha sido tratado mediante desemulsificante, a fin de facilitar la separación del agua libre porgravedad. El calor demandado, es obtenido por Recuperación de Calor de los gases de escape del Sistema de Turbogeneración de la TMDB. Para ello, se dispone de tres Unidades Recuperadoras instaladas una en el escape de los Turbogeneradores TG-2, TG-3 y TG-4, de las cuales los dos últimos acaban de ser recientemente repotenciados a 22 MW. La capacidad de cada Recuperador de Calor es de 89.6 MMBTU/HR. La carga térmica es aportada al crudo mediante dos Trenes de Intercambiadores de calor, cada uno con capacidad para calentar de 30 ºC a 56 ºC, un flujo de 300 MBPD de crudo deshidratado por Tren, proveniente del Tanque Gun Barrel TV-5007 y TV-2005, para su posterior envío al Tanque de Desalado de Crudo TV-5005 y TV-5006. El crudo saliente del Deshidratador TV-5007 y TV-2005, es bombeada desde la Casa de Bombas 1 a través de las bombas MB-3, MB-4 y MB-5 ,ya que las bombas GA-3100 A/B/C

se

encuentran pendientes por problemas en los sellos mecánicos, estas bombas envían el crudo al área de Precalentamiento y Calentamiento donde, por medio de dos Trenes EA-3100 A/B/C/D Tren 1 / EA-3100 A/B/C/D- Tren 2, el crudo es precalentado de 34º C a 39 ºC y luego, es


calentado en flujo en contracorriente con Aceite Térmico, mediante los Trenes de cambiadores de calor EA-3101 A/B/R – Tren 1 y EA-3101 A/B/R – Tren 2 hasta 56 ºC. La carga térmica aportada al AceiteTérmico (Dowtherm-T), es tomado de los gases de escape de dos de tres Unidades Turbogeneradoras por conducto del sistema de Recuperadores de Calor, donde el Aceite Térmico se calienta de 157º C hasta 202 ºC. El crudo entra al Tren de Cambiadores a 39 ºC y sale a una temperatura de 56 ºC. El sistema de Recuperación de Calor está constituido por tres Recuperadores, BA-700B, BA700C y BA-700D, instalados en los escapes de los Turbogeneradores eléctricos existentes TG-2, TG-3 y TG-4. La capacidad de diseño de cada recuperador es de 100 MMBTU/Hr en tanto que la carga demandada para un flujo total de 600 MBPD de Crudo Maya tratado con incremento de temperatura de 30 a 56 ºC es de 176.6 MMBTU/Hr. El siguiente cuadro de balance indica las condiciones de las corrientes del sistema de Calentamiento.

DIAGRAMA DE FLUJO DEL SISTEMA DE ACEITE DE CALENTAMIENTO Y RECUPERACIÓN DE CALOR PIC

@ 5 -10” H 2O

5

6

TANQUE DE EXPANSION

10 TIC

FIC

FIC

8 2

FIC TIC

5

2

4

6

1

FIC

TIC

20

FIC FIC

3 18

CRUDO

PIC

CRUDO

TIC

12

AGUA DE LAVADO TIC

13

12

13

19

TIC

PIC

8

16

TIC

7

7A

11

11

12

13

14

13

12

14

17 TIC

FIC

9

16 12

13

12

13

15

17


CORRIENTES

1

CORRIENTES

3

2

4

5

6

7/7

8

9

10

CARACTERISTICAS DOWTHERM-T

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERM-T

DOWTHE RM-T

DOWTHERMT

DOWTHERM-T

FLUJO KG/HR

1723564

870400

17235

1723564

861782

861782

1723564

365294

332085

332085

FLUJO M3/HR

2213

1117

22

2213

1106

1152

2305/2301

467

429

PRESION KG/CM 21.2

9.66

TEMPERATURA ºC

157

1 0.66

157

DENSIDAD KG/M3778.9 VISCOSIDAD CP

1.2 157

778.9 1.172

9.78 157

778.9 1.172

7.63 157

778.9 1.172

7.63/5.9 202

778.9 1.172

747.8 1.172

3.6 202/200

747.8/749.2 0.736

1.22 157

778.9

0.736/0.750

429 1.22

163 774.7

1.172

157 778.9

1.094

1.172

CORRIENTES

CORRIENTE

11

12

13

14

15

16

17

18

19

DOWTHERM-T

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERM-T

DOWTHERMT

DOWTHERMT

DOWTHERMT

FLUJO KG/HR

774131

387065

387065

774131

175302

87651

87651

1548262

175302

1723564

FLUJO M3/HR

1034

516

497

995

234

117

114

1989

226

2216

CARACTERISTICAS

2 PRESION KG/CM4.97

TEMPERATURA ºC

4.93 200

3 DENSIDAD KG/M749.2

VISCOSIDAD CP

3.49 200

749.2 0.750

3.47 158

778.2 0.750

5.1 158

778.2 1.156

4.92 200

749.2 1.156

3.49 200

749.2 0.750

3.47 165

773.4 0.750

3.47 158

778.2 1.068

3.34 165

773.4 1.156

20

158 777.5

1.068

1.14

SISTEMA DE RECUPERACION DE CALOR El sistema cuenta con untanque de expansión FA-700, cuya función es favorecer el venteo del aire en la carga inicial de aceite térmico; al mismo tiempo esel equipo donde se absorbe el volumen debido a la expansión del aceite contenido en el circuito; también tiene como función mantener el balance de inventario de Aceite Térmico del sistema de circulación de aceite de Calentamiento. Al mismo tiempo, su nivel normal de líquido (Aceite Térmico) proporciona el NPSH requerido por las Bombas de aceite GA-700 A/B/C/R y GA- 702 A/R, a este recipiente llega la línea de retorno de Aceite de Calentamiento proveniente del área de intercambiadores de calor Durante la etapa de arranque inicial, la ubicación del recipiente en la parte más alta del circuito de Aceite de Calentamiento, favorece el desprendimiento de los vapores de agua con el Calentamiento gradual del Aceite Térmico para efectuar el procedimiento denominado “Secado del Aceite Térmico”. Al tanque de expansión se suministra una inyección de gas de sello, el cual es nitrógeno a 6.0 kg/cm2, producido a través de un paquete generador con pureza del 95%.


Este tanque también cuenta con la válvula de control de presión PV-700B, la cual es la encargada de suministrar presión en caso de detectar baja presión en el tanque, y en caso de detectarse una alta presión se cuenta la válvula controladora de presión PV-700 A, la cual se encarga de regular la presión en el mismo. A este tanque llegan las siguientes líneas: - línea de 3”en donde retorna el aceite filtrado de los filtros FG-700 A/R. -Línea 14” en donde retorna el flujo mínimo de las Bombas GA700 A/B/R y de la línea 3” que retorna la descarga de las válvulas de alivio de los FG-700 A/R y que se une a esta línea. - Línea 3” que es la reposición de aceite térmico, la cual se une a la línea de24” descarga del FA700 y que va a la succión de las bombas GA-700 A/B/R Para propósito de reposición de Aceite de Calentamiento al sistema de aceite (en FA-700), se dispone del Tanque atmosféricoFB-700, el cual dispone de un dique de contención y normalmente contara con un nivel del 15 % para reposición al circuito de aceite caliente y a la vez el espacio libre, deja capacidad suficiente paracaptar el volumen mayor del circuito de aceite para fines de mantenimiento y/o reparación de fugas de aceite. A este tanque llega un suministro de gas nitrógeno de sello que se alimenta a 6.0 kg/cm2 por una línea de 1”, sobre esta línea se dispone de la válvula auto regulable PCV-702C con ajuste a 2.5 kg/cm2. , aguas abajo hacia el tanque se encuentra localizada la válvulaPCV-702B con ajuste a 1” de H2O. El recipiente cuenta con la siguiente instrumentación: LIT-702 Transmisor de nivel con señalal SDMC, donde se tienen configuradas las alarmas LALL702 con ajuste a 600 mm, LAL-702 con ajuste a 800 mm; LAH-702, con ajuste a 5600 mm y LAHH-702, con ajuste a 6100 mm. LI-703, Indicador de nivel de tipo cinta PIT-702 Transmisor de presión con señal al SDMC, donde se tiene configurado al PI-702 y las alarmas PAL-702 con ajuste a 0.5” de H2O y PAH-702 con ajuste a 1.4” de H2O. Existe una línea de12” de vaciado de del circuito de Aceite de Calentamiento derivada de la línea de retorno 24”, a esta línea de 12” se conecta una línea de llenado de 3” de diámetro que dispone


de conexión rápida de manguera, válvula de bloqueo y vál vula de retención de 3”. La línea 12”-AC1440 –A21A, se conecta a la parte lateral superior del FB-700. Para fines de descripción, se considera que el circuito de Calentamiento inicia con las Bombas de Aceite de Calentamiento GA-700 A/B/R. Las Bombas GA-700 A/B/R son de tipo centrifuga horizontal, normalmente, dos operan mientras la tercera permanece como relevo. Estas bombas se alimentan del tanque de expansión, del cual sale un cabezal de 24” que alimenta a las 3 motobombas arriba mencionadas, por mediode disparos individuales de 16” que incluye filtros tipo canasta, válvulas de compuerta, indicadores de presión, así como indicadores de temperatura. Por otra parte, apoyado del elemento primario de medición tipo placa de orificio ubicado a la descarga de cada motobomba, cada Transmisor de Flujo FIT-738/FIT-739/FIT740 colocado a la descarga de cada motobomba, envía su señal al SDMC, donde se tiene configurado al correspondiente controlador FIC-738/FIC-739/FIC-740, con ajuste a 660 m3/hr y que modula la apertura de la respectiva válvula de control de flujo mínimo, FV-738/FV-739/FV-740, cada una de las cuales descarga en uncabezal común, que recircula el flujo hacia el Tanque de Expansión de Aceite de Calentamiento, FA-700. De la señal del correspondiente Transmisor de Flujo, también se tiene configurada una alarma de bajo flujo FAL-738/FAL-739/FAL-740, con ajuste a 610 m3/hr, cuya función alertará al operador a tomar una acción correctiva inmediata Cada válvula de control de flujo mínimo, se encuentra instalada en la línea de10” de recirculación mínima que se deriva de la línea principal de descarga de cada Bomba, con propósito de mantener una operación estable y proteger la integridad mecánica de la misma por disminución de flujo en la succión de la misma. Cada válvula de control es de 6” de diámetro, de tipo globo con acción de apertura a falla de aire y cuenta con válvulas de bloqueo de tipo compuerta de 10” de diámetro y by - pass de 10” de diámetro también de tipo globo. El orificio de restricción de ¾” instalado en paralelo al arreglo de válvula de retención y de bloqueo, tiene como función establecer un flujo mínimo a través de la Bomba para su llenado controlado


una vez que se ha reinstalado después de haber estado en mantenimiento o bien, para mantener un flujo mínimo inverso que mantenga caliente el circuito de la Bomba que se encuentre como relevo. Las Bombas pueden ser arrancadas en forma local o remota, así mismo tienen primeramente como permisivo de arranque/ operación la existencia de nivel en el Tanque de Expansión de Aceite de Calentamiento, FA-700, a través del interruptor por bajo nivel LSL-700 (configurado), con ajuste a 914 mm. Continuando con el cabezal general de descarga de las Bombas de Aceite de Calentamiento, se cuenta con el Transmisor de temperatura TIT-742, cuya señal se envía al SDMC, donde se tiene configurado al controlador de temperatura TIC-742 con ajuste a 160 ºC, el cual modula en acción inversa a la válvula TV-742A (instalada en el cabezal de reto rno 24”) y en acción directa a la válvula TV-742B (instalada en línea 6”); de tal forma que cuando se supera el valor de ajuste del TIC-742, tiende al cierre la TV-742A y tiende a abrir la TV-742B. La TV-742A tiene un tope de carrera de tal forma que no se permita cerrar más del 35 % de su carrera. De la señal del TIT-742, también en el SDMC, setiene configurada alarma por alta temperatura TAH-742, con ajuste a 172 ºC. La apertura de la TV-742B, obliga a pasar una fracción de flujo de aceite a través del banco de tubos del enfriador EA-701 montado en la misma bahía que el EA-700. La función del Loop de control TIT-742/TIC-742/TV-742A/TV-742B, tiene como objeto enfriar el Aceite Térmico que retorna caliente debido a la disminución de la demanda de carga térmica de parte de los usuarios, lo cual causaría el incremento gradual del aceite por encima de su valor de temperatura normal (157 ºC), y con ello el dañoal sello mecánico de las Bombas GA-700 A/B/R. El flujo de aceite de 2213 m3/hr a una temperatura de 157 ºC y 9.66 kg/cm2 conducido por el cabezal, se distribuye de la siguiente manera: A.- 22 m3/hr a filtración por medio de la línea 3” la cual dispone de los Filtros de Tipo cartucho FG 700 A/R de los cuales uno opera y el otro permanece como relevo. B.- 1106 m3/hr se envían al Recuperador de Calor BA-700B, por medio de una línea18”. C.- 1106 m3/hr se envían al Recuperador de Calor BA-700C, por medio de una línea 18”.


D.- Considerando que el tercer Recuperador (BA-700D) se encuentra como relevo, para fines absorber el calor radiado al banco detubos (a pesar de que la mampara de entrada degases de escape se encuentre cerrada), circularan 467 m3/hr (línea12”) a 4.97 kg/cm2 y 157 ºC de la descarga de una de las Bombas de Enfriamiento, GA-702 A/R, que se describe más adelante. La entrada a los filtros de aceite térmico FG-700A/R se lleva a cabo por medio de una línea de3”, conduce 22 m3/hr de Aceite de Calentamiento, derivados del cabezal principal de descarga de las Bombas GA-700 A/B/R. a una presión de 10.66 kg/cm2 y 157 ºC. Esta línea dispone de válvula de bloqueo de 3” tipo compuerta así como el elemento primario de medición tipo placa de orificio FE 705, el cual envía su señal al FIT-705 y, este último envía su señal hacia el SDMC, donde se tiene configurado al FIC-705 con ajuste a 22 m3/hr y alarma de bajo flujo FAL-705 con ajuste a 12 m3/hr para alertar al operador. Cada filtro dispone de tomas de presión diferencial corriente arriba ycorriente abajo del mismo, con instrumentación local y remota Los interruptores PDSH 707 A y PDSH 707 B configurados en SDMC están ajustados a 2.11 kg/cm2 y al activarse desenergizan la solenoide FY-705 para cierre de la válvula de control de flujo, FV-705. Simultáneamente se activa la alarma PDAH-707A / PDAH-707B en SDMC para alertar al operador de la necesidad de hacer el cambio al filtro disponible y dar mantenimiento al filtro cuya alarma se activó. El flujo de descarga de las Bombas de Aceite de Calentamiento GA-700 A/B/R, con 2213 m3/hr a 10.66 kg/cm2 y 157 ºC es conducido por un cabezal de24” de donde se suministra a dos de tres Recuperadores de Calor BA-700B, BA-700C Y BA-700D un flujo de 1106 m3/hr, entrando a una presión de 8.78 kg/cm2, el tercer recuperador permanece como relevo conun flujo de 467 m3/hr suministrado por unade las bombas GA-702 A/R. Cada recuperador tiene una carga térmica de diseño de 22,581,705 x 1.1 kcal/hr; está constituido por dos ductos y una cámara donde se alojan el banco de tubos y que es donde se da a lugar la Recuperación de Calor, por transferencia de carga térmica de la corriente de gases de escape hacia el Aceite Térmico, que fluye por el interior de los tubos. La función de los ductos es direccionar el flujo de gases de escape hacia el Recuperador de Calor por apertura del Damper que se encuentra en el ducto hacia el recuperador y por cierre del Damper que se aloja en el ducto que deriva los gases de escape directamente hacia la atmósfera.


RECUPERADOR DE CALOR DAMPER DE DERIVACION

DAMPER DE BY-PASS

PLENUM DE ESCAPE DE LA TURBINA

La línea de alimentación a cada recuperador BA-700B, BA-700C, BA-700Dde 18” cuenta con válvula de bloqueo y válvula de retención, ambas de 18” Ø. Corriente abajo, se conecta la línea 12” que suministra un flujo

de Aceite de Calentamiento para casos en que el recuperador se

encuentre como relevo a fin de absorber la carga térmica que el recuperador radia a pesar de que el Damper de alimentación de gases de escape al recuperador se encuentre cerrado. Más adelante, la línea 18-AC-1455-A21A cuenta con la válvula corte XV720A de 18” ø de tipo bola y condición de cierra a falla de aire. Esta válvula es accionada por actuador de tipo pistón. El aire es suministrado por la válvula de tres vías operada por solenoide XY-720A. La energización (abrir) y desenergización (cierre) de la solenoide es por señal del ESD. Para monitoreo de la posición abierta o cerrada la XV-720A cuenta con los interruptores de posición ZSO-720A (abierta) y ZSC-720A (cerrada). Finalmente, el flujo de aceite entra a los Recuperadores de Calor, de donde el aceite incrementa su temperatura de 157 ºC a 202 ºC y sale a una presión de 7.73 kg/cm2. El flujo medido en estas condiciones es de 1152 m3/hr. El recuperador cuenta en el ducto de escape con el Transmisor TIT-726A con señal al ESD, donde se tiene configurado al TSHH-726A, con ajuste a 250 ºC para llevar a paro del recuperador. La señal del TIT-726A, se envía al SDMC, donde se tiene configurado al TI-726A y alas alarmas de baja, alta y muy alta temperatura TAL-726A, TAH-726A y TAHH-726A, conajuste a 200 ºC, 235 ºC y 245 ºC respectivamente.


Para monitoreo de las condiciones de temperatura de los 16 haces de tubos del Recuperador de Calor, se tienen 4 elementos de temperatura por cada 4 haces y un Transmisor para monitoreo de los cuatro puntos de detección, conforme al siguiente arreglo: 4 elementos de temperatura TE-730A1, TE-730A2, TE-730A3 y TE-730A4 con un Transmisor TIT730A y 4 indicaciones en el SDMC TI-730 A1 aA4 y una alarma por cada indicación, TAH-730A1 A TAH-730A1 en el SCD, con punto de ajuste a 208 ºC. El aceite caliente sale de los recuperadores de calor por medio de una línea de18”, Transmisor TIT-723A con señal al ESD donde se configura TSH-723A con ajuste a 212 °C al activarse este interruptor conduce al paro del recuperador BA-700B y por puerto de comunicación envía la señal al SDMC, donde se tieneconfigurado el TI-723A y la alarma TAH-723A, con ajuste a210 ºC. También se cuenta con el Transmisor PIT-721A con señal al SDMC,donde se tiene configurado el PI-721A y las alarmas PAH-721A y PAL-721A con ajuste a

7.6 kg/cm2 y 6.0 kg/cm2,

respectivamente. La señal de este transmisor es usada en el SDMC como señal de baja del PDI721A configurado y cuya señal de alta es tomada del PIT-723A. También se tiene configurada la alarma PDAH-721A con ajuste a 2.5 kg/cm2 para alertar al operador de una posible ruptura de los tubos del recuperador de calor. Para el control de temperatura del aceite térmico se cuenta con el Transmisor TIT-721A, que envía su señal al SDMC, donde se tiene configurado al TIC-721A con punto deajuste a 202 ºC y las alarmas TAH-721A y TAL-721A, con ajuste a 208ºC y 192 ºC respectivamente. el TIC-721A, modula la posición de los Dampers de alimentación al recuperador y a la atmósfera de manera inversa para evitar generar una contrapresión por arriba de la máxima permitida por el fabricante de la turbina para mantener la eficiencia de la turbo maquinaria. El transmisor de Flujo FIT-721A1 que se encuentra a la salida de los recuperadores de calor envía la señal al ESD donde se configura el interruptor por bajo flujo, FSL-721A1 ajustado a 400m3/hr Corriente abajo del transmisor de Flujo FIT-721A1, se dispone de la válvula de control de flujo FV721A de 12” de diámetro tipo mariposa y condición cierra a falla de aire. Cuenta con válvulas de bloqueo de 12” de tipo compuerta y By-pass de 12” de tipo globo. Válvula corte XV-721A de 18” de Ø, de tipo bola y condición de cierre a falla de aire(C.F.). Esta válvula es accionada por actuador de tipo pistón. El aire es suministrado por la válvula de tres vías


operada por solenoide XY-721A. La energización (abrir) y desenergización (cierre) de la solenoide es por señal del ESD. Para monitoreo de la posición abierta o cerrada la XV-721A cuenta con los interruptores de posición ZSO-721A (abierta) y ZSC-721A (cerrada). Sobre el ducto de escape del plenum de la turbina del generador eléctrico, se encuentra montado el conjunto de ductos que envían los gases de escape hacia el recuperador o hacia la atmósfera. El Damper de derivación TV-721A2, con condición F.C., actúa de manera inversa con el Damper de By-pass, TV-721A1, de condición F.O. Los cuales reciben la señal de control directa /inversamente por el TIC-721A , con punto de ajuste a 202 ºC. La modulación de los Dampers por señal del TIC-721A, se complementa con el electroposicionador TY-721A1 y TY-721A2, que envía su señal neumática de control simultáneamente a los Dampers TV-721A1 y TV-721A2. El suministro neumático alTY-721A, se encuentra supeditado a la activación de las válvulas de tres vías operadas por solenoide UY721A1 y UY-721A2, e instaladas en cada válvula. La energización / desenergización de estas válvulas solenoide es por señal del ESD, el cual es activado por las señales particulares de seguridad del recuperador y por señal de los interruptores por bajo y alto nivel del Tanque de expansión FA-700 y por alta presión en el cabezal de descarga de las Bombas de Aceite de Calentamiento, PSH-708.

ACTIVIDADES QUE SE DEBEN DE REALIZAR EN EL ARRANQUE NORMAL DEL SISTEMA DE RECUPERACION DE CALOR Debido a la ubicación del Tanque de expansión, el llenado del circuito de Aceite de Calentamiento podrá efectuarse alineando todo el circuito y llenando el Tanque de expansión a través de las líneas de reposición. La operación de este sistema de Aceite de Calentamiento yrecuperación consiste en arrancar una a una, dos Bombas de Aceite de Calentamiento GA-700 A/B/R. Durante la operación inicial de cada Bomba deberá asegurase el expulsar el aire de la carcasa. Una vez asegurado el llenado no deberá mantenerse un nivel máximo de 25 % de nivel en el Tanque de expansión a fin de dar el volumen suficiente parta absorber el incremento de volumen (expansión) por efecto del Calentamiento.


El Calentamiento deberá hacerse gradualmente con apoyo de una tabla de Calentamiento que deberá ser apoyado por las recomendaciones del proveedor (DOW) de Aceite Térmico (DowthermT) con el fin de asegurar la eliminación total de agua que el aceite nuevo tiene. Una vez iniciada la operación de secado del aceite esta deberá continuarse hasta su conclusión. El vapor de agua debe ser expulsado por el venteo del FA-700. Para propósito de control del procedimiento de secado se puede iniciar la alineación del crudo a los Intercambiadores economizadores y luego a los Calentadores de Crudo Maya. Concluido el secado deberá aplicarse el gas de sello (Nitrógeno) asegurando la correcta operación de las válvulas controladoras de presión del Tanque de expansión. FA-700 y del Tanque de Almacenamiento, FB-700. Verificar las condiciones normales de operación y registrar los datos de cuandomenos 72 horas de operación continúa.

PARO DEL SISTEMA DE ACEITE DE CALENTAMIENTO El paro normal del sistema de Aceite de Calentamiento y Recuperación de Calor se dará por accionamiento manual, para propósitos de mantenimiento de equipos o bien por falta de Crudo Maya por calentar. Puede ser que solo se pare un Tren de Calentamiento y quede operando uno de los dos Trenes y, en ese caso el paro es parcial. El paro general del sistema debe seguir la siguiente secuencia: 1. Disminución de la temperatura del aceite de calentamiento por cierre del Damper de Derivación hacia el Recuperador de Calor. Y apertura simultanea del Damper de By-pass con lo cual los gases de escape van directamente a la atmósfera. Esta operación se efectúapor disminución del valor de ajuste del controlador de temperatura de cada Recuperador de Calor, TIC-721A, TIC721B y TIC-721C. 2. Paro de una de las dos Bombas de Circulación de Aceite de Calentamiento GA-700 A/B/R que se encuentren en operación. Ajuste de flujo mínimo a cada uno de los Recuperadores de Calor.


3. Verificación de que una de las Bombas de Aceite de las Bombas de Enfriamiento se encuentre en operación y alineada al Recuperador que se mantiene como relevo.

OPERACIONES ESPECIALES EN RECUPERACION DE CALOR Como ya se ha mencionado, normalmente dos recuperadores estarán operando para aportar la carga térmica requerida para incrementar la temperatura del crudo de una temperatura de 30 ºC a 56 ºC, con una carga térmica demandada de 176.6 MMBTU/Hr. Un tercer recuperador permanece como relevo; sin embargo, el turbogenerador puede estar en operación y aun cuando las mamparas de derivación, estén cerradas, y abiertas al 100% las de by-pass, existe radiación que incrementara la temperatura del aceite hasta degradarlo si no se mantiene una circulación a través de los serpentines del recuperador. El diseño considera dos protecciones: una es debida al aceite térmico a emplear que es el Dowtherm-T con características excelentes en el rango de temperatura bajo las cuales estará operando (202 °C) y es perfectamente operable hasta un máximo de 315 °C; su punto de ignición es de 352 °C y el punto de auto ignición es de 375 °C. Es importante hacer notarque los gases de escape de la turbina tienen una temperatura de hasta 500 °C, por lo que el aceite debe ser protegido para evitar que en ningún caso quede expuesto a temperaturas que superen las condiciones que afecte laintegridad del propio recuperador de calor ydel aceite térmico. Otra protección de diseño es la de los sellos mecánicos de las bombas de aceite de calentamiento considerando que la temperatura no debe superar los 172 ºC a fin de evitar pérdidas de aceite por fugas al medio ambiente. Fuera de las condiciones de operación normal, existen condiciones particulares que se presentan para este sistema de Aceite de Calentamiento y Recuperación de Calor que tienen un impacto importante en el desempeño del sistema tales como: A). Recuperador en estado de espera (relevo). B). Operación del circuito de aceite con baja o nula carga térmica demandada .


RECUPERADOR DE CALOR EN ESTADO DE ESPERA (RELEVO) Cuando el recuperador se encuentra en espera (relevo), aun cuando el Damper de By-pass se encuentre abierto y dámper de derivación se encuentre cerrado, no se puede evitar que parte de los gases de escape circulen a través del Recuperador de Calor y,en caso de que este quede estático dentro de los tubos, puede llegarse a la degradación del Aceite Térmico provocando la carbonización del mismo y con ello el taponamiento de los tubos dentro del recuperador. Por lo anterior, y para eliminar este problema, el sistema de Aceite de Calentamiento dispone de las Bombas de Enfriamiento, GA-702 A/R, de tipo centrifuga horizontal. Normalmente una opera y la otra permanece como relevo. Como complemento de este equipo de bombeo se tiene el enfriador de Aceite de Calentamiento, EA-700 con capacidad térmica de 1,245,081 Kcal/hr y ∆p = 0.35 kg/cm2. El cual es usado para enfriar el flujo circulante de aceite térmico que se encuentra en recirculación por el recuperador de calor de relevo. El EA-701 es de 864,856 Kcal/hr y enfría una fracción del flujo de aceite de calentamiento que retorna del área 3000 hacia el área 700. Ambos enfriadores son enfriados por dos ventiladores que abarcan las dos bahías. Cada motor tiene una potencia de 7.5 HP. Para el caso de enfriamiento del aceite del circuito de aceite de calentamiento de Recuperador en relevo y en Modo Automático, teniendo los TSH/HH-702 con valores de ajuste son 160 ºC y 170 ºC respectivamente, operan como sigue: si la temperatura del aceite llega al valor de ajuste del TSH702 arranca uno de los ventiladores determinado comoprincipal. Si la temperatura se incrementa hasta 170 ºC se arranca el ventilador de relevo. Si la temperatura baja a 165 ºC (TSL-7021A) se para uno de los ventiladores (el de mayor numero horas acumuladas) si la temperatura disminuye a 157 ºC alcanzando el valor del TSLL-702A se para el único ventilador que ese encuentra en operación. En caso de que la temperatura no se disminuya ni con dos ventiladores, se activa la alarma TSHH-702A ajustada a 172 ºC para alertar al operador para tome una acción correctiva inmediata. Para el paro del ventilador o ventiladores es condiciónque en la corriente de salida del enfriador adjunto EA-700, sus interruptores configurados no demandenel arranque del primer o segundo


ventilador; de ser así, las señal de paro derivada de la corriente actual no parara y el paro quedara a mando del control de la corriente de salida del enfriador adjunto Para simplificar el ajuste de las condiciones de operación de modo normal a modo enfriamiento, se ha integrado en el SDMC un modo manual o automático para adecuar los valores de ajuste de flujo y presión de aceite circulante con flujo descargado de las bombas de enfriamiento como a continuación se indica. En la pantalla de vista general del SDMC se selecciona la forma de operar el recuperador de Calor Modo de Operación Normal Modo de Operación de relevo (Enfriamiento de aceite) - presionar esta ventana Cuando se selecciona el Modo Enfriamiento, los siguientes instrumentos se modifican en el SDMC de manera automática: FIC-721A

El modo de control es inhibido y solo queda como indicación, las alarmas por alto y

bajo flujo

FAH/FAL-721A, se ajustan a 500 m3/h y 420 m3/h y respectivamente, la válvula de

control FV-721A queda abierta al 100% y circulan normalmente de 467 m3/h. PI-723A

Cambia el rango de ajuste de las alarmas PAH-723A (de 8.9 a 5.0 Kg/cm2G), PAL-

723A (de 8.2 a 3.64 Kg/cm2G) TI-726A

Se inhibe la alarma por baja temperatura TAL-726A

TIC-721A

Se inhibe el modo de control quedando solamente como indicación, cambia el rango

de ajuste de las alarmas TAH-721A (de 212 a 180°C), TAL-721A (de 192 a 157°C), abre la válvula TV-721A1 al 100% y cierra totalmente la válvula TV-721A2. PI-721A

Cambia el rango de ajuste de las alarmas PAH-721A (de 7.6 a 2.1 Kg/cm2 G), PAL-

721A (de 6.6 a 1.4 Kg/cm2G) TI-723A

Cambia el rango de ajuste de la alarma TAH-723A (de 210 a 170°C) y se inhibe el

disparo. FAL-721A1 En el sistema de protecciones se inhibe el disparo por bajoflujo y en SDMC se inhibe la alarma por bajo flujo FAL-721A1


Para cambiar el recuperador de calor BA-700B de modo de Enfriamiento a Operación Normal, se deben de realizar las siguientes operaciones. Se abre la válvula tipo compuerta de 18” de diámetro que está ubicada a la entrada del recuperador de calor BA-700 A/B/C (Aceite de calentamiento de GA-700A/B/C). Se cierra la válvula tipo compuerta de 12” de diámetro que está ubicada a la entrada del recuperador de calor BA-700 A/B/C (Aceite de bombas de enfriamiento (GA-702A/R). Se cierra la válvula tipo compuerta de 12” de diámetr o ubicada a la salida del recuperador de calor BA-700 A/B/C (a enfriador de aceite EA-700). Se abre la válvula tipo compuerta de 18” de diámetro ubicadaen la salida de aceite caliente del recuperador de calor BA-700 A/B/C. En la HMI se visualiza grafico de la planta de aceite de calentamiento, en Vista General (En este grafico se puede cambiar el modo de operación del recuperador de calor BA-700B operación normal o enfriamiento, antes de cambiar a operación normal el operador debe de comprobar, que en el recuperador de calor no existan acciones de disparo presente, En caso de que lo cambie teniendo disparos presentes causaría el paro de emergencia del recuperador de calor BA-700 A/B/C, cuando se está trabajando en modo de enfriamiento se inhiben los disparos del recuperador de calor, pero al regresar al modo de operación normal estos se activan inmediatamente, cuando el operador cambie de modo de operación de enfriamiento a operación normal, debe de verificar que no exista alguna causa de disparo presente, si hubiera alguna causa de disparo presente en la HMI en el gráfico de vista general aparecerá un rombo de color rojo destellando con esto se indica que existe algún disparo presente y el operador debe de verificar la causa del disparo y solucionarlo de acuerdo a los procedimientos de trabajo, ya que no existe ninguna indicación de disparo presente en el recuperador de calor BA-700 A/B/C se puede cambiar el modo de operación de enfriamiento a operación normal. Cuando se realiza el cambio a operación normal la válvula de control FV-721A, automáticamente abre al 50 % y posteriormente es controlada de acuerdo a la cantidad de flujo que se configure en el FIC-721A. Gradualmente se debe de ir cerrando el bypass de la válvula FV-721A, vigilando siempre que el flujo este en 1152 m3/hr.


El circuito de aceite de enfriamiento inicia con las Bombas GA-702A/R que succionan del Tanque de expansión FA-700 a través de la línea de una línea de12”. La presión de succión de la Bombas es de 1.4 kg/cm2 y descargan a 4.97 kg/cm2. Cada Bomba descarga en línea de 10” de diámetro que inmediatamente cambia de diámetro a través de una reducción de 12” x 10”, descargando en un cabezal de 12” del cual se derivan 3 líneas de 12” que a su vez se interconecta cada una de ellas a las líneas principales de alimentación de Aceite de Calentamiento a cada recuperador de calor. El Aceite Térmico entra a 157 ºC y 1.4 kg/cm2 La salida del Aceite Térmico de enfriamiento de cada recuperador es a través de 3 líneas de 12”, que descargan en un cabezal de 12”. El flujo de Aceite Térmico entra al enfriador de Aceite de Calentamiento EA-700 cuya carga térmica es de 1,260,081 kcal/hr y ∆p = 0.35 kg/cm2. Este enfriador está contenido en la misma bahía que el enfriador EA -701. El Aceite Térmico entra al enfriador EA-700 a 1.42 kg/cm2 y sale a 157 ºC y 1.07 kg/cm2

OPERACIÓN DEL CIRCUITO DE ACEITE CON BAJA O NULA CARGA TÉRMICA DEMANDADA Cuando el sistema de Aceite de Calentamiento y Recuperación de Calor están operando normalmente, pueden presentarse variaciones del flujo de crudo a ser calentado, pudiendo llegar hasta un bloqueo total de las válvulas de control de temperatura ubicada en la líneas de salida de Aceite Térmico de los Calentadores de cada Tren T1 y T2. Para este caso se combinan dos eventos: El primero es que se detecta incremento depresión en el cabezal de entrada de aceite a cada Tren de Calentamiento de Crudo Maya, lo cual obliga a abrir al válvula de recirculación de Aceite Térmico a través de las correspondiente válvulas de control de presión, PV-3118 (T1) y PV-3128 (T2) El segundo evento es que el incremento de temperatura obliga al cierre de los Dampers que direccionan el flujo de gases de escape hacia los correspondientes Recuperadores de Calor BA700B, BA-700C y BA-700D. Sin embargo, este hecho no garantiza que la transferencia no se dé hacia el Aceite Térmico.


Por lo anterior, el aceite circulante cuenta conel Transmisor de temperatura TIT-742, ubicada en el cabezal de descarga de las Bombas de Aceite de Calentamiento GA-700 Ha/B/R. Este Transmisor envía su señal alSDMC, donde se tiene configurado el TIC-742 con ajuste a 160 ºC, con el cual se envía señal modulante de apertura de la válvula de control TV742B de 6” de diámetro (F.O.) instalada en la línea 6” que se deriva del cabezal principal de retorno de Aceite de Calentamiento de24”. El aceite es obligado a fluir por la línea 6”por cierre parcial simultaneo de la válvula de control de temperatura TV-742A por señal del mismo TIC-742. Los enfriadores EA-700 y EA-701 cuentan con ventiladores accionados por motor eléctrico a velocidad constante. El primero disipa parte de la carga térmica del flujo circulante de bombas de enfriamiento (467 m3/hr), y el EA-701 con capacidad y flujo circulante de aceite variable en función de la posición de las válvulas TV-742A y TV-742B comandadopor el TIC-742 disipa calor del flujo circulante que arriba al área 700 desde el área 3000. Así mismo se reitera que la válvula de control TV-742A cerrara hasta un máximo de 35%. La lógica de arranque o paro de los ventiladores por requerimiento de esta corriente de aceite térmico (operación normal), en Modo Automático, con los TSH/HH-701 con valores de ajuste son 160 ºC y 170 ºC respectivamente, operan como sigue: Si el aceite circulante alcanza el valor de ajuste del TSH-701, arranca uno de los ventiladores determinado como principal. Si la temperatura se incrementa hasta 170ºC se arranca el ventilador de relevo. Sila temperatura baja a 165 ºC (TSL-701A) se para uno de los ventiladores (el de mayor numero horasacumuladas) si la temperatura disminuye a 157ºC alcanzando el valor delTSLL-701A se para el único ventilador que ese encuentra en operación. En caso de que la temperatura no se disminuya ni con dos ventiladores, se activa la alarma TSHH-701A ajustada a 172 ºC para alertar al operador a fin de que tome una acción correctiva inmediata. Para el paro del ventilador o ventiladores es condiciónque en la corriente de salida del enfriador adjunto EA-700, sus interruptores configurados no demandenel arranque del primer o segundo ventilador; de ser así, las señal de paro derivada de la corriente actual no parara y el paro quedara a mando del control de la corriente de salida del enfriador adjunto. Finalmente, el aceite enfriado en el EA-701, sale del mismo a través de una línea de 6” y se une a una línea de 24” que se conecta por el fondo del FA-700.


La fracción mayor de flujo de Aceite de Calentamiento, continúa su trayectoria hacia el cabezal de succión de las Bombas de Aceite de Calentamiento GA-700 A/B/R. Con este hecho además de mantener la integridad del Aceite Térmico, se protege también la integridad del sello mecánico de lasBombas GA-700 A/B/R y de las Bombas de enfriamiento GA702 A/R.

SISTEMA DE CALENTAMIENTO DE CRUDO MAYA El Aceite de Calentamiento sale de dos de tres de los Recuperadores de Calor BA-700B, BA-700C y BA-700D, a través de una línea de24”, con un flujo de 2305 m3/hr a 6.63 kg/cm2 y 202 ºC. Bajo estas condiciones es enviado al área de Calentamiento de Crudo Maya localizado a una distancia aprox. de 1.8 km, llegando con las siguientes condiciones: 2305 m3/hr a 4.97kg/cm2 y 200ºC El sistema de Calentamiento de crudo está constituido por dos Trenes de economizadores y Calentadores para 300 MBPD cada uno. Tren 1.- Conformado por 4 unidades economizadoras y tres unidades de Calentamiento Tren 2.- Conformado por 4 unidades economizadoras y tres unidades de Calentamiento El flujo de 600 MBD de crudo deshidratado, procedente de la casade Bombas 1 (CB1), por medio de las Bombas GA-3100 AB/C, o MB-3, MB-4 o MB-5, y que conduce el crudo a los trenes de calentamiento, se deriva de una línea de 36”, justo antes de la válvula de bloqueo de 36” de diámetro (N.C.) que envía el crudo deshidratado directamente alTV-5005 (sin calentar), llega a través de la línea de 36” misma que en su derivación dispone de válvula de bloqueo de 36” de diámetro y de la cual al entrar al área 3000, se derivan las líneas que alimentan a cada Tren de Calentamiento como a continuación se indica: Línea 30”.- Alimentación a Tren 1 de Calentamiento de Crudo Maya. Línea 30”.- Alimentación a Tren 2 de Calentamiento de Crudo Maya.


ECONOMIZADORES EA-3100 A-D T1 FLUJO DE CRUDO DESHIDRATADO Y FRIO En el cabezal de 30” se dispone del elemento primario FE-3110 tipo V-Cone y Transmisor FIT3110 que envía su señal al SDMC, de este cabezalse derivan líneas de 14” para alimentar a los4 economizadores (Intercambiadores crudo-crudo) donde se ponen en contracorriente crudo deshidratado de 34 ºC que fluye por la coraza de los Intercambiadores con la corriente de crudo desalado proveniente de casa debombas No. 2 (MB-5, MB-6, MB-07 y MB-08) que fluye por los tubos de cada Intercambiador con una temperatura de 59 ºC. Las válvulas de alivio ajustadas a 8.0 kg/cm2 son de 1” x 2”, orificio “D” y cada línea de salida descarga en el cabezal colector de4”, que se conecta al cabezal de desfoguede 6”. Continuando con el flujo principal del crudo, cada línea de descarga de cada economizador (Intercambiador) entrega su flujo en el cabezal de30”, en donde se encuentra el Transmisor PIT3112 con señal al SDMC donde se tiene configurado al PI-3112. La señal del PIT-3112 es tomada como señal de baja del Indicador configurado PDI-3112 y cuya señal de alta es tomada del PIT3110 instalado en el cabezal general de entrada de los economizadores. La señal del ambos Transmisores también es usada para configurar la alarma PDAH-3112 con ajuste a 1.2 kg/cm2.

FLUJO DE CRUDO DESALADO Y CALIENTE El crudo desalado y a una temperatura de 59 ºC, proveniente de la casa de Bombas CB-2, llega a límites de los economizadores por medio de unalínea 36”, de la cual se derivan dos líneas de 30” y que llevan el crudo caliente a los economizadores de los Trenes 1 y 2. El este cabezal se dispone del Indicador local PI-3115 y del Transmisor PIT-3115 con señalal SDMC, donde se tiene configurado el PI-3115. La señal del PIT-3115 es tomada como señal de alta del Indicador configurado PDI-3115, cuya señal de baja es tomada del Transmisor PIT-3117 instalado en el cabezal de salida de crudo caliente de los economizadores. De la señal de estos Transmisores también se dispone de la alarma PDAH-3115 con ajustea 1.2 kg/cm2 Cada línea de 30” arriba mencionada, descarga en un cabezal de30”, de donde se derivan 4 líneas de 14” para alimentar a los 4 economizadores (Intercambiadores crudo-crudo) lado tubos, donde se ponen en contracorriente con crudo deshidratado de 34 ºC que fluye por la coraza de los Intercambiadores.


CALENTADORES DE CRUDO T1 EA-3101 A/B/R T1 FLUJO DE CRUDO DESHIDRATADO Y PRECALENTADO El crudo deshidratado que sale de los economizadores (lado coraza) a una temperatura de 39 ºC del Tren 1, a través de la línea 30”-P-1150-A51A dispone de tres derivaciones simétricas que alimentan a los Calentadores de Crudo Maya al circular por la coraza en contracorriente con Aceite Térmico que fluye por los tubos de los Calentadores a una temperatura de 200 ºC. El crudo deshidratado que sale de los economizadores (lado coraza) a una temperatura de 39 ºC del Tren 1, a través de una línea de30” dispone de tres derivaciones simétricas que alimentan a los Calentadores de Crudo Maya al circular por la coraza en contracorriente con Aceite Térmico que fluye por los tubos de los Calentadores a una temperatura de 200 ºC. La señal de salida de cada controlador de temperatura TIC-3113A/3123A, TIC-3113B/3123/B y TIC-3113C/3123C modula la válvula de control TV-3114/3124A, TV-3114/3124B y TV3114C/3124C respectivamente, instaladas en la línea de salida de Aceite Térmico de cada Calentador,

a fin de regular la cantidad de aceite circulante para asegurar la temperatura

requerida de 60 ºC en el crudo que sale de estos Calentadores de Crudo Maya. En la salida de crudo caliente de cada calentador, se dispone de una válvula de alivio diseñada por condición de fuego y calibrada a 8.0 kg/cm2, con diámetro de 1” x 2”, orificio “D”. Cada línea de salida descarga en el cabezal colector de 4”, que se conecta al cabezal de desfoguede 6”. Continuando con el flujo principal del crudo, cada línea de descarga de cada Calentador entrega su flujo en el cabezal de 30”, el cual dispone del Transmisor TIT-3114 cuya señal se envía al SDMC, donde se tiene configurado al TIC-3114 con ajuste a 60 °C además de la alarma TAH-3114 con ajuste a 65 ºC. El TIC-3114 funciona en cascada con los controladores TIC-3113A, TIC-3113B y TIC-3113C, donde, el primero es el control maestro y los últimos son los controladores esclavos. La línea de salida de los calentadores de30”, también dispone del Indicador local PI-3114 y del Transmisor PIT-3114 con señal al SDMC, donde se tiene configurado al PI-3114. La señal del PIT3114 es tomada como señal de baja del Indicador configurado PDI-3114 y la señal de alta es tomada del PIT-3112 instalado en el cabezal general de entrada a los Calentadores. La señal del ambos Transmisores también es usada para configurar la alarma PDAH-3114 con ajuste a 1.2 kg/cm2.


El diseño del sistema de calentamiento considero elcaso extremo de deshidratación de crudo extra pesado con los valores de ajuste arriba referidos: sin embargo, actualmente se maneja crudo Pesado (Maya) por lo que los requerimientos de calentamiento son menores y en la siguiente tabla, extraída de las bases de usuario se indican los valores de temperatura a los cuales se debe calentar el crudo según su tipo para fines de deshidratación y desalado con la tecnología Gun Barrel.

GRAVEDAD ESPECIFICAD DEL ACEITE (°API) 12 a 16 17 a 24 25 a 45

TIEMPO DE REPOSO DEL ACEITE (HORAS) 18 a 24 horas 16 a 20 horas 4 a 18 horas

TEMPERATURA DE TRATAMIENTO (° C) 49 – 60 27 – 43 20 – 4 5

* TABLA EXTRAÍDA DELDOCUMENTO “REINGENIERÍA ECOLÓGICA ALPROCESO DE DESHIDRATACIÓN DE ACEITE CRUDO EN LA CENTRAL DE ALMACENAMIENTO Y BOMBEO DE CACTUS”, CON REFERENCIA BIBLIOGRÁFICA:

Lory Alberto y Contreras Juan: “Determinación del Tiempo Mínimo de Reposo en Tanques Deshidratadores”, Proyecto D - 3009, Informe N° 3, División de Producción, I.M.P, Agosto de 1979.-

Por medio de dos líneas de30” descargan el crudo caliente de los trenes 1 y 2, las se conectan con un cabezal de36”, que representa el cabezal colectory es el conduce el crudo a los

límites del

TV-5005.

FLUJO DE ACEITE DE CALENTAMIENTO El Aceite de Calentamiento proveniente del área deRecuperadores de Calor, llega al área de Calentamiento de Crudo Maya a través de una línea de24”, de donde se derivan tres líneas: 1. Línea de 20”, la cual aporta la carga térmica requerida por el Tren de Calentamiento de Crudo Maya T1. 2. Línea de 10”, la cual aporta la carga térmica requerida para calentar el agua de lavado. 3. Línea de 20”, la cual aporta la carga térmica requerida por el Tren de Calentamiento de Crudo Maya El aceite térmico al entrar al Tren 1 (T1) y Tren 2 (T2), cuenta con válvula de bloqueo de 20” de diámetro y luego, dispone de una derivación 8”. Esta derivación cuenta con la válvula de control PV-3118, de 8” de diámetro y tipo globo de condición F.A.; También dispone de válvulas de


bloqueo de tipo compuerta y válvula de By-pass de 8” de tipo globo. la modulación de apertura /cierre de esta válvula dependede la señal del controlador configurado PIC-3118 con ajuste a 5.0 kg/cm2 y cuya señal de proceso es tomada del cabezal de entrada a los Calentadores EA-3101A T1, EA-3101B T1 y EA-3101R T1. La función de esta válvula es recircular el aceite térmico caliente que no se use, por causa de disminución de demanda de carga térmica, descarga a una línea 8”, posterior a la PV-3118, quees el cabezal de aceite deretorno. Posterior a la derivación 8” se dispone del Indicador local PI-3118 y del Transmisor PIT-3118 con señal al SDMC, donde se tiene configurado al PI-3118. La señal del PIT-3118 es enviada al SDMC, donde se tiene configurado al PIC-3118 arriba referido y a las alarmas PAL-3118 y PAH-3118 con ajuste a 3.0 kg/cm2 y 7.0 kg/cm2 respectivamente. También, en la línea de llegada de Aceite Térmico dispone del Transmisor TIT-3118 con señal al SDMC, donde se tiene configurado al TI-3118 y las alarmas TAL-3118 y TAH-3118 con ajuste a 185 ºC y 220 ºC respectivamente. De la línea de 20”, se derivan 3 líneas en forma simétrica para alimentar a los3 Calentadores lado tubos, donde se ponen en contracorriente con crudo deshidratado de 39ºC que entra y fluye por la coraza de los Calentadores Las válvulas de control de temperaturason de 8” de diámetro tipo globo, con condición F.C.; las válvulas de bloqueo de la válvula de control es de 16” de diámetro y el by -pass es de tipo globo de 8” Ø. Las válvulas de control son moduladas por señal del TIC -3113A/B/C, configurado en SDMC, con valor de ajuste de 56º C, por señal de temperatura en la salida de crudo de cada calentador, por el correspondiente transmisor TIT-3113A/B/C. Las descargas de cada línea de salida de aceite descargan en el cabezal de aceite caliente de retorno de 20” a la cual también se une la línea de recirculación de aceite 8” . El cabezal de descarga de 20”del Tren 1, se conecta previa válvula de bloqueo con un cabezal de 24” a la cual se conecta la línea de retorno de 20”proveniente del Tren de Calentamiento T2 y una línea de 10” proveniente del cabezal de retorno de Aceite Térmico de los Calentadores de agua de lavado EA-3102A/B. Finalmente, la línea de24” sale de límites del área de Calentamiento de Crudo Maya con un flujo 2216 m3/hr a 3.34 kg/cm2 y 158 ºC con destino al área de Recuperadores de Calor, a una


distancia media de 1.8 km llegando con las siguientes condiciones 2213 m3/hr a 1.2 kg/cm2 y 157 ºC.

BOMBAS DE CRUDO GA-3100 A/B/C El sistema de bombas de crudo, GA-3100 consta de tres unidades, de las cuales dos se mantendrán en operación y una de relevo. El propósito de estos equipos es enviar el crudo deshidratado proveniente del tanque deshidratador de crudo maya, TV-5007 hacia los tanques desaladores TV-5005 y TV-5006, ambos tipo Gun Barrel previo paso por los trenes EA-3100A-D T1 y EA-3100 A-D T2; así como por los trenes de calentamiento de crudo EA-3101 A/B/R T1 y EA-3101 A/B/R T2 Las bombas GA-3100 marca Flowserve, modelo 14FRBH244, tamaño 14 x 16 x 24.11 con capacidad nominal de 330 000 BPD y carga diferencial de 182 pies de columna de agua. (∆ P = 5.1 kg/cm2) y 545 BHP, son accionadas por motor eléctrico síncrono marcaSiemens TEFC, de 600 HP en 4160 Volts, 3 F. 60 Hz, F.S. de 1.15 a 1200 RPM. Cada bomba dispone de un turbo acoplador de velocidad variable tipo SVTL de marca Voith, modelo 750 SVTL – 21.6.3.2, para arranque de la bomba a baja velocidad e incremento a velocidad plena de modo manual o automático. La velocidad a plena carga es de 1180 RPM.


Características de desempeño de los turbo acopladores de velocidad variable tipo SVTL Las siguientes tablas muestran la secuencia que en forma automática se lleva a cabo para el arranque y paro de cada bomba de transferencia de crudo GA-3100 A/B/C

Paso Descripción 1 2

3

4

SECUENCIA DE ARRANQUE Retraso (seg) Tag

Verificación de condiciones eléctricas de la bomba GA-3100 (A,B,C) Selección local del selector HS-3100 (A,B,C) Local / Remoto Verificación de los permisivos de presión de GA-3100 (A,B.C), muy baja presión en succión, PSLL-3101 (A,B,C), muy alta presión de descarga PSHH-3100 (A,B,C); Verificación de los permisivos del motor GM3100 (A,B.C), vibración VX-3100 (A,B,C) y VY3100 (A, B,C); temperatura de estator y de cojinetes

Observaciones

0

Arrancador energizado

0

Remoto

0

PSLL-3101 @ a 0.2 kg/cm2 PSHH-31010 @ a 7.1 kg/cm2

0

Estator @ 170 °C Cojinetes @105°C

5

Verificación de los permisivos del turbo acoplador TAH-3100 (A,B,C), TAHH-3101 (A,B,C)

0

TAHH-3100 (A,B,C) @ 110 °C TAH-3101 (A,B,C) @ 90 °C

6

Verificación de posición mínima del Actuador

0

0%

7

Verificación de flujo mínimo de agua

0

Arriba de 7.95 m3/hr

0

Auto

1

Desde PLC

8 9 10 11 12

13

Selección desde el PLC o SDMC, con HS3100A Manual/ Auto Comando de arranque desde el PLC/SDMC ó arranque de campo desde la estación de botones PB-3100A-A ( B, C) Arranca motor de bomba GA-3100 (A,B,C) a velocidad mínima (280 RPM) Verifica el retro aviso de motor operando Espera a que la presión de aceite de circulación de aceite sea mayor de 0.6 bar (8.7 psig) Queda liberado el control de incremento de velocidad si fue seleccionado el modo manual o se incrementa la velocidad de la velocidad mínima a velocidad nominal en 40 segundos

5 1 3

40


Paso Descripción

1

2

SECUENCIA DE PARO Retraso (seg) Tag

Muy baja presión, menos de 0.2 kg/cm2

3

Muy alta presión, arriba de 7.1 Kg/cm2

3

Muy alta temperatura en carcaza del motor principal, arriba de 170 ºC

5

Muy alta temperatura en cojinetes del motor principal, arriba de 105 ºC

5

Muy alta vibración del motor

3

Muy baja presión de aceite, menos de 0.6 kg/cm2

3

Muy alta temperatura , arriba de 110 ºC

3

Muy alta temperatura , arriba de 90 ºC

3

Bajo flujo de agua de enfriamiento

3

Comando de PARO desde el PLC o SDMC Comando de PARO DE EMERGENCIA (a futuro)

0.5

Paro de bomba de motor principal

PIT-3101 (A,B,C) PIT-3100 (A,B,C) RTD RTD VX-3100 y VY-3100 (A,B,C) PALL-3100 (A,B,C) TAHH-3100 (A,B,C) TAHH-3101 (A,B,C) FSL-3100 A/B/C

1 GA-3100 (A,B.C)

Observaciones


SISTEMA DE MANEJO DE VAPORES Los vapores generados por el calentamiento del crudo, deben ser separados para minimizar emanaciones de hidrocarburos al medio ambiente y evitar deformaciones en los tanques Gun Barrel TV-5005 y TV-5006. Para ello, se dispone del Tanque Separador Bifásico, FA-3010, Tanque Separador de Gas Recuperado FA-3011, Sopladores de gas recuperado GB-3100 A/B/R. Los sopladores tienen la función de extraer los vapores de hidrocarburos, succionando para generar una presión casi atmosférica y de integrarlos al sistema de vapores de la TMDB. El Separador Bifásico FA-3010 tiene las siguientes características: capacidad. 220 m3, Øint 4267 mm, Longitud T-T 14021 mm, Pop. = 0.1 kg/cm2, y se ubica a una altura de 15000 mm sobre N.P.T. La mezcla compuesta por el crudo maya calentado, agua congénita, el agua de lavado y el desemulsificante (en caso necesario) se alimenta al FA-3010, a través de una línea de 36”. Este recipiente se encuentra aislado térmicamente a fin de evitar pérdidas de calor y cuenta con placas de choque, para favorecer la separación de las fases líquida y vapor e internos tipo vanes para la eliminación de partículas que pudieran ser arrastradas por la corriente gaseosa. Por la parte superior sale el gas, por medio de una línea de12” y como medio de seguridad, la corriente de gas pasa a través del tanque rectificador FA-3011. El crudo en equilibrio con vapores de hidrocarburos a 0.1 kg/cm2, sale del FA-3010 por la parte inferior, por conducto de una línea de 36”, que conduce el crudo estabilizado al tanqueDesalador de crudo Maya, tipo Gun Barrel, TV-5005. El FA-3010 está equipado con: indicador local, PI-3010, válvulas de seguridad, PSV-3010 y PSV3010A, de 4”x 6” orificio “P”, ajustadas a 2.0 kg/cm2. La descarga de cada válvula se une en un cabezal de 6” de diámetro se une con las líneas de descarga de las válvulas de seguridad del Tanque separador de gas recuperado FA-3011. Una de las válvulas de cada separador operara mientras la otra permanece como relevo a fin de dar continuidad a la operación en caso de mantenimiento. También, para el FA-3010, dispone de indicador de nivel, LI-3010 el cual indicara un nivel normal de 2073 mm; transmisor de nivel, LIT-3010. La señal del LIT-3010 es enviada al SDMC, donde se tiene configurado al LI-3010, y las alarmas por bajo y alto nivel LAL/LAH-3010, ajustadas a 953 mm y 2713 mm respectivamente.


Asimismo, el recipiente en cuestión cuenta con válvulas de seccionamiento de 36” Ø en alimentación y salida de crudo, ambas tipo compuerta, y válvula de 12” Ø en salida de gas, tipo mariposa, válvulas tipo compuerta de 6” para drenaje presurizado y drenaj e abierto. El separador FA-3011 tiene las siguientes características: capacidad, 4 m3; Øint 1219 mm; Longitud T-T 3048 mm; Pop= 0.1 kg/cm2. Ya separados los vapores de la mezcla, como se indicó anteriormente, se conducen por medio de una línea de 12” al Rectificador de Gas Recuperado, FA-3011 para retener los líquidos que pudieran arrastrarse desde el FA-3010 obien que por condensación se pudieran formarse. Antes de entrar a este recipiente, a la línea de12” se le interconecta una línea de 8” que suministra la reposición de flujo mínimo de los sopladores GB-3100 A/B/R, congas combustible proveniente de la línea de suministro de gas combustible a turbogeneradores El Separador de Gas Recuperado, FA-3011, estádiseñado para separar los líquidos arrastrados desde del separador bifásico FA-3010. El FA-3011 está equipado con un dispositivo tipo vórtex en la boquilla de salida de líquidos que sale por el fondo del recipiente, con el indicador de nivel LI3011, el transmisor de nivel LT-3011, que envía señal al SDMC, donde se tiene configurado al LI3011, y las alarmas por bajo y alto nivel LAL/LAH-3011, ajustadas a 390 y 1040 mm respectivamente, mismas que a través del interlock envía la señal de apertura y cierre de la válvula de nivel, LV-3011, para enviar los líquidos removidos hacia un auto tanque de forma temporal a través de la línea 2”-P-1264-A51A. También, se tiene la alarma configurada LAHH-3011 con ajuste a 1160 mm, cuya función es, además de alarmar, de parar el o los sopladores que se encuentren en operación para evitar que se dañen por arrastre de líquidos. Por el domo del FA-3011, se tiene instalado un eliminador de niebla (demister) que remueve partículas que pudieran aun ser arrastradas por la corriente gaseosa. Para protección del recipiente, en caso de sobrepresión, se tienen instaladas las válvulas de seguridad PSV-3123/PSV-3124, ajustadas a 2.0 kg/cm2 de las cuales una opera y la otra permanece como relevo. El FA-3011, cuenta con la siguiente instrumentación: indicador local, PI-3161; transmisor indicador, PIT-3161; que envía señal al SDMC, donde se tiene configurado al PI-3161, y las alarmas por alta y muy alta presión PAH/PAHH-3161, ajustadas a 1.8 psig y2.4 psig respectivamente. También se


tiene instalado el interruptor de alta presión, PSH-3161, el cual está ajustado a 1.5 psig y es un permisivo para el arranque del soplador de relevo en caso de falla del soplador principal. Del cabezal de salida del rectificador FA-3011 de12”, se derivan tres líneasde 10”, que alimentan a los sopladores de gas recuperado GB-3100 A/B/R . El soplador marca Gardner Denver, Modelo 73208-GDOI, cuenta con 8 etapas(4 x 201) (2 x 202) (2 x 203), 3550 RPM. Con capacidad de manejo de 1742 ICFM (2.5 MMPCSD); presión de diseño/vacio de 14.93 psig; presión de succión de 14.65 psia y 14.93 psig de descarga el flujo mínimo de este equipo es de 1.26 MMPCSD, cuando el peso molecular del gas es de 42.49. El accionamiento es por medio de motor eléctrico Siemens de 200HP, 3600 RPM, 3 Fases, 60 Hz a 460 VCA, tipo TEFC-XP, con factor de servicio es de 1.15. La eficiencia del motor a ½, ¾ y carga completa es de 95.3, 95.6 y 95.4 % respectivamente y la demanda de corriente a 0, ½ , ¾ y carga completa es de 44, 111.6, 163.2 y 216 Amp., respectivamente. La línea de succión del GB-3100A dispone de reducción de 10” x 6” y posteriormente se cuenta con la válvula de control MOV-3100A, tipo mariposa de 6” Ø, sellado clase VI, accionada por actuador eléctrico Betis modelo EM-500-30-C7-02-102, con dos interruptores de limite abierto /cerrado, freno de motor, transmisor de posición ZT-3100A con señal al tablero local. La MOV-3100A es una válvula de estrangulamiento y cumple con la función importante de control de flujo en términos de amperes. Cuando se arranca el soplador, esta válvula se encuentra completamente cerrada y lenta mente es abierta de forma automática en un periodo de 7 segundos después del arranque. Cuando la velocidad de respuesta de la válvula o del sistema es muy lento puede ser necesario que esta válvula este en una posición de apertura mínima y no completamente cerrada. Tan pronto como el soplador alcanza su velocidad plena, la válvula de estrangulamiento es ajustada en forma automática para permitir suficiente flujo a travésdel soplador para alcanzar elflujo de diseño. Para este tipo de sopladores, el estrangulamiento en la succión es preferido y más eficiente que el estrangulamiento en la descarga. La válvula es usada para ajustar el soplador de tal forma que maneje el flujo de operación y para controlar el flujo lejos de la línea de surge Retornando a la línea de succión, después de la MOV-3100A, se dispone del Transmisor de presión PT-3100A y el TE-3162A1, mismos que envían su señal al Tablero de control Local para


desempeñar funciones monitoreo para el primero y de monitoreo y protección para el segundo elemento. Finalmente antes de conectarse al soplador, la línea dispone de de junta de expansión En la descarga del soplador GB-3100A de diámetro 6”, se tiene instalada una junta de expansión e inmediatamente después una reducción de 10” x6” que se conecta con la línea de descarga de 10”. Esta cuenta con transmisor PIT-3162A y antesde este, se deriva una línea de6” que cuenta con la válvula motorizada MOV-3101A de 3” de tipo mariposa operada por actuador eléctrico. Cuenta con dos interruptores de limite abierto /cerrado, freno de motor, transmisor de posición ZT3101A con señal al tablero local. Esta válvula es operada por señal del tablero local, para cerrar cuando el flujo disminuya a las cercanías del flujo mínimo. Las líneas de descarga de los sopladores descargan en un cabezal de12”. En esta última se tiene instalado: una válvula de retención de 12” Ø, el elemento de flujo tipo -Vcone, FE-3162 instalado en reducciones de 12” x 8”; transmisor indicador de flujo, FIT -3162, que envía señal al SDMC, donde se tiene configurado al totalizador de flujo FQI-3162. Así mismo cada soplador cuenta con su tablero local de control y protección “Multigard II” Para el peso molecular de diseño de 42.49 del gas generado por el calentamiento, la corriente demandada es tabulada en el siguiente cuadro:

PESO MOLECULAR 42.49, with Surge Paro @ 131.4 and Surge Advertencia @ 136.0 AMPS AMPS 120.0 131.4 162.0 167.0 183.7 190.0 214.8 228.0

CFM 950 1097 1500 1600 1800 1900 2432 2800


Gas de Reposición de Flujo Mínimo Para asegurar el flujo mínimo requerido por un soplador, cuyo caso se presenta cuando el flujo de gas separado en el separador bifásico, FA-3010 no corresponde al equivalente a 1.26 MMPCSD, se dispone de una línea de reposición de4” que se deriva de la línea de suministro de gas combustible a turbogeneradores queconduce el gas dulce de 14 a 17 Kg/cm2. La línea de 4” cuenta con la válvula de corte SDV-3010 de 4” de diámetro, tipo bola y de condición cierra a falla de aire (CFA). Esta válvula esoperada por pistón y resorte deretorno, por suministro de aire a través de dos válvulas tiposolenoide instaladas en serie: SDY-3010A y SDY-3010B y su energización permite la apertura en tanto que la desenergización provoca el cierre de la SDV3010. La SDV-3010 es cerrada en forma automática o manual por medio del selector configurado en pantalla del ESD, HS-3010. En forma automática, se activara por acción del Interruptor por baja presión PSLL-3010B con ajuste a 5 kg/cm2 y/o por el interruptor PSHH-3010B, con ajuste a 1.5 kg/cm2. El modo manual del HS-3010, permite elcierre o apertura de la SDV-3010 desde la pantalla del ESD por medio de los botones configurados PB-3010A de apertura o PB-3010B de cierre. Localmente, la válvula puede ser abierta y cerrada por medio de los botones PB-3010C de apertura o PB-3010D de cierre Más adelante la línea cuenta con la válvula de control PV-3010 de tipo globo y 2” ø y condición CFA. Esta válvula cuenta con válvulas de bloqueo de 4” de diámetro tipo bola y by-pass de 3” Ø, tipo globo. El accionamiento de la PV-3010 espor señal del controlador PIC-3010 configurado en el SDMC. La señal recibida por el controlador es recibida de campo por medio del PIT-3061 instalado en el separador, FA-3011 antes descrito. El valor de ajuste del controlador es de 0.09 kg/cm2. Posterior a la PV-3010, se tiene una reducción de 8” x 3” con válvula de bloqueo de 8”Ø y una válvula de seccionamiento tipo bola. La línea con cambio de identificación a 8”, dispone del transmisor PIT-3010B con señal al ESD, donde se tiene configurado al PI-3010B y al interruptor PSHH-3010B, con ajuste a 1.5 kg/cm2. La activación de este interruptor conduce cierre de la válvula de corte SDV-3010.


SISTEMA DE DRENAJES ACEITOSOS ABIERTOS Con fin de recolectar los drenajes de aguas aceitosas generadas por lavado de equipos que manejan hidrocarburos, se dispone de un sistema constituido por una red de recolección atmosférica a través de copas y un equipo paquete que los recibe ytrata Cada línea de drenaje antes de descargar a la copa dispone de válvula ed bloqueo de 2” de diámetro. La línea de 8”, que representa el cabezal principal colector de los drenajes abiertos, cuenta con válvula de bloqueo tipo compuerta antes de entrar al Paquete de tratamiento, misma que debe cerrarse en caso de precipitación pluvial en exceso. El paquete de tratamiento de aguas aceitosas PA-1650 tiene una capacidad para tratar 60 LPM (86.4 m3/día). Los equipos principales que constituyen este paquete son:

IDENTIFICACIÓN FE-1650 GA-1650 GA-1651

DESCRIPCIÓN Fosa de drenajes aceitosos Bomba de Aceite Recuperado Bomba de Agua Recuperada

CARACTERÍSTICAS Capacidad. 75.7 LPM; Dimensiones: altura 1500 mm; Longitud: 4000 mm Capacidad = 115 LPM ∆P = 5.0 kg/cm2 Capacidad = 115 LPM ∆P = 5.0 kg/cm2

El agua aceitosa entra al paquete que dispone de dos secciones de paquetes de placas corrugadas donde por contacto se separa gran parte del aceite que esta trae. El aceite forma una nata sobre la superficie del agua desde donde cae por gravedad a través de un desnatador y se recibe en un cárcamo donde es extraída por control de nivel a través de la bomba GA-1650. El agua libre con la menor cantidad de aceite, pasa a un cárcamo de bombeo desde donde se extrae por control de nivel por medio de la bomba GA-1651

Manejo de Aceite Recuperado. El cárcamo de aceite dispone una bomba vertical de tipo pozo profundo GA-1650 accionada por motor de 15 HP a 460 VCA, 3F y 60 Hz. La bomba se encuentra sumergida a 106 mm por arriba del fondo del cárcamo y a 1384 mm por debajo de la base donde se soporta. Este equipo es arrancado y parado en forma local a través los


botones PB-1650-A y PB-1650-P yes visualizado el estado de la misma en el SDMC por medio de la luz LI-1650 A-P. Para alertar al operador dela necesidad de arrancar la bomba,se dispone del transmisor de nivel LIT-1650 cuyo rango es de 1700 mm pero el rango operable es de 1140 mm puesto que 560 mm están fuera de la fosa de aceite. El Transmisor se encuentra sumergido a 350 mm por arriba del fondo de la fosa. También se dispone de un interruptor de muy bajo nivel LSLL-1650 del mismo rango que el transmisor y que opera como permisivo de arranque. Ambos instrumentos están también sumergidos a la misma profundidad. La señal del transmisor se envía al SDMC, donde en la pantalla correspondiente se tiene al indicador LI-1650 así como las alarmas de alto y bajo nivel LAH-1650 y LAL-1650, con ajuste a 798 mm y 609 mm respectivamente, con respecto al ajuste del transmisor. Cuando la bomba es arrancada se tiene indicación del estado de arranque / paro del motor, LI-1650 A-P. El ajustedel interruptor permisivo, es de 609mm a paro (bajando) y restablece (subiendo) a 620 mm valor enel cual ya se da permisivo de arranque.

Manejo de Agua Recuperada. El cárcamo de agua recuperada dispone una bomba vertical de tipo pozo profundo GA-1651 con capacidad de 115 LPM y ∆P de 5.0 kg/cm2. La bomba es accionada por motor de 10 HP a 460 VCA, 3F y 60 Hz. La bomba se encuentra sumergida a 106 mm por arriba del fondo del cárcamo y a 1384 mm por debajo de la base donde se soporta. Este equipo es arrancado y parado en forma local a través los botones PB-1651-A y PB-1651-P yes visualizado el estado de lamisma en el SDMC por medio de la luz LI-1651 A-P. Para alertar al operador dela necesidad de arrancar la bomba,se dispone del transmisor de nivel LIT-1651 cuyo rango es de 1700 mm pero el rango operable es de 1140 mm puesto que 560 mm están fuera de la fosa de aceite. El Transmisor se encuentra sumergido a 350 mm por arriba del fondo de la fosa. También se dispone de un interruptor de muy bajo nivel LSLL-1651 del mismo rango que el transmisor y que opera como permisivo de arranque. Ambos instrumentos están también sumergidos a la misma profundidad. La señal del transmisor se envía al SDMC, donde en la pantalla correspondiente se tiene al indicador LI-1650 así como las alarmas de alto y bajo nivel LAH-1651 y LAL-1651, con ajuste a 798 mm y 609 mm respectivamente, con respecto al ajuste del transmisor. Cuando la bomba es arrancada se tiene indicación del estado de arranque / paro del motor, LI-1651 A-P. El ajustedel interruptor permisivo, es de 609mm a paro (bajando) y restablece (subiendo) a 620 mm valor enel cual ya se da permisivo de arranque.


GENERACIÓN DE NITRÓGENO El nitrógeno es uno de los servicios auxiliares para el funcionamiento del sistema de aceite de calentamiento. Su función es de gas de sello a los tanques de almacenamiento de aceite térmico FB-700 y al tanque de expansión FA-700. En ambos casos, el suministro tiene la función de evitar que el aceite térmico se oxide y se degrade por contacto con el oxígeno del medio ambiente. Para generar el nitrógeno se dispone de un equipo paquete con capacidad de generación de 25 PCSM que opera bajo el principio de separación de nitrógeno a partir del aire por tecnología de membranas. La pureza del N2 que se puede obtener es de 95 % a 99.5%. Dentro del paquete se cuenta con tres cilindros con un hueco conteniendo fibras de membranas hechas a base de polímero. Cada cilindro contiene varios millones de fibras de un tamaño similar al cabello humano. El aire comprimido entra por un extremo de la fibra y fluye dentro de la fibra a través de la membrana al lado opuesto La separación se da cuando el aire comprimido entra en contacto con la membrana. Los gases “rápidos” tales como el oxígeno, bióxido de carbono, y vapor de agua, rápidamente permean a través de las paredes de la fibra y salen a presión atmosférica a través del puerto de venteo en la parte lateral de la envolvente del módulo. El nitrógeno que es un gas más lento, no permea a través de la fibra tan rápido bajo condiciones de flujo y fluye hacia abajo del hueco de la fibra y sale en el manifold de producto en el extremo de la envoltura del módulo. Esta corriente de nitrógeno enriquecido sale de la envoltura de 2 – 10 psig ( 0.13 – 0.7 bar) más bajo que la presión a la cual entra el aire a la envoltura. El desempeño de la membrana es generalmente descrita en términos de productividad (flujo) y recuperación (eficiencia). Este desempeño está en función de la pureza del producto, temperatura de operación y de la presión de operación. En general el incremento en la productividad incrementa con incremento de presión y temperatura (a pureza constante) La recuperación, por otra parte, incrementa ligeramente con la presión, pero decrece cuando la temperatura se eleva (a pureza constante). Ambas la recuperación y productividad incrementan cuando la concentración de oxígeno (impureza del producto) incrementa (a temperatura y presión constantes)


Para propósitos de explicación, el Generador de Nitrógeno GENERON HP 6000 ha sido dividido en 4 subsistemas: -Alimentación de aire -Pre tratamiento de aire -Separación del Gas Producto -Sistema de control

Subsistema de Alimentación del aire La alimentación de aire al paquete de generación de nitrógeno se efectúa por medio de una línea de 1 ½” que alimenta de la red existente de aire de instrumentos de la TerminalMarítima Dos Bocas a una presión media de 6.5 kg/cm2.

Sistema de pre tratamiento de aire Este subsistema contiene equipos para acondicionar adecuadamente el aire suministrado al módulo de membranas. Se recomienda que el medio para remoción de agua sea usado antes de que el aire entre al patín de alimentación de aire. El equipo de pre tratamiento incluye: separador de humedad (MS-10), Filtro Coalescente grueso (F-11), Filtro Coalescente Fino (F-12) calentador de aire (EH-14) Filtro de Carbón (F-16), Filtro de partículas (F-18) y válvula de alimentación (FSV19-1) La operación adecuada y mantenimiento de este sistema de filtración evitara que el aceite (líquido o vapor) condense, partículas arrastradas e incrustaciones de la tubería contaminen o taponen los poros de la fibra de la membrana Un receptor de aire o separador de humedad antes del patín de entrada es recomendada para colectar y remover el agua aceitosa condensada. El equipo debe estar equipado con una línea de dren de condensado.


Separador de humedad El primer componente acondicionador de aire es un separador de humedad (MS-10). La función principal del separador de humedad es remover grandes cantidades de agua aceitosa condensada de la línea de suministro, el separador de humedad está equipado con una trampa eléctrica de dren automático, la cual retroalimentara al tablero de control por una posible falla.

Filtros coalescentes Los filtros coalescentes gruesos y finos (F-11 y F-12) los cuales utilizan elementos filtrantes de 1.0 micrones y 0.01 micrones respectivamente, están diseñados para remover virtualmente el total de aceite en aerosol que aún esté presente en el aire alimentado a pesar del separador de humedad. El reemplazo regular de los elementos filtrantes esespecial para una operación adecuada de los filtros. Los filtros coalescentes también están conectados por tuberías hacia la línea de dren de condensado el cual es drenado a través de las trampas de drenado automático.

Calentador eléctrico El calentador eléctrico (EH-14) cambia el estado del aire entrante de saturado a subsaturado por incremento de la temperatura entre 6 ºC y 12 ºC. El EH-14 es un calentador eléctrico de circulación que optimiza el desempeño del módulo de membranas por aseguramiento del calentamiento de la corriente de aire la cual es mantenida a una temperatura constante de 45 ºC.

Filtro de carbón El filtro de carbón (F-16) consiste en un tanque de acero al carbón conteniendo un empaque especial de carbón activado. Los pellets de carbón activado usado en este filtro absorben los vapores de hidrocarburos pesados que pudieran entrar en el aire suministrado. Es importante seguir las recomendaciones de intervalos de mantenimiento y reemplazo de la carga de carbón activado.

Filtro de Particulas El filtro de partículas (F-18) el cual utiliza elementos filtrantes de 0.01 micrones, tiene como función remover todas las partículas de materia arrastradas en la corriente de aire (oxido, polvo de carbón, etc,). El filtro de partículas es típicamente idéntico a los filtros colaecedores de finos, aunquela razón principal de este filtro es remover partículas sólidas. Nota: para optimizar la operación de


este filtro de partículas, el filtro es instalado en forma invertida (invertido al flujo normal indicado en el cuerpo del filtro).

Válvula de alimentacion La válvula de alimentación (FSV-19-1), la cual es controlada por el PLC, provee un control On/Off del suministro de aire suministrado al módulo de membranas. La válvula de alimentación está clasificada como una válvula de cierre a falla de aire la cual habilita al generador GENERON HP 6000 para aislar el suministro de aire en el evento de una falla de suministro de aire o falla de energía.

Subsistema de separacion de Gas producto El subsistema de separación de gas producto contiene al módulo de membranas y los componentes necesarios para la operación y control del generador GENERON HP 6000.

Modulos de membranas Cada contenedor de módulo de membrana (MM-19) está lleno con un empaque cilíndrico de fibras de membranas huecas, hechas a base de material de polímero.

Válvula de control de flujo La válvula de control de flujo (FCV-23-1) es usada para controlar la pureza de nitrógeno. La válvula de control de flujo recibe su señal de control (4 -20 mA) del PLC, usando un control PID para mantener la pureza pre ajustada. Elposicionador (FY-23-1), localizado en la válvula de control, convierte la señal del PLC en modulación de la válvula como sea requerido. La válvula de control de flujo está clasificada como una de cierre a falla. Cuando la señal de control del PLC es 4 mA o menos, la válvula de control está totalmente cerrada.

Válvula de aseguramiento de pureza El Generador de Nitrógeno GENERON HP 6000 está equipado con dos válvulas de aseguramiento de pureza (FSV-24-1A, FSV-24-1B). La válvula FSV-24-1A permite que el gas dentro de especificaciones fluya hacia el tanque de almacenamiento si la pureza está en el rango establecido. La válvula FSV-24-1B, venteara el gas producto fuera de especificación con demasiada alta o demasiada baja impureza de oxígeno.


Gas permeado El gas permeado en la corriente de gas de desecho del proceso de separación de nitrógeno típicamente contiene de 30 a 45 % de oxígeno y es enviado por tubería a un lugar seguro. Es crítico que la tubería corriente abajo del gas permeado no cuente con válvula o bloqueo que pueda resultar en una contrapresión de los módulos. Cualquier contrapresión en los módulos vía tubería de gas permeado resultara en una disminución de la producción de nitrógeno. (la línea de gas permeado debe contar con un diámetro lo suficientemente grande)

Sistema de control El sistema de control del generador GENERON HP 6000 consiste de un Sistema de control Basado en PLC, Analizador de Oxigeno, Interruptor de presión (fuera del patín) Lámpara del Panel e Interruptores, Terminal de Interfase del Operador y Panel de Control del Calentador

Sistema de Control Basado en PLC El Controlador Lógico Programable (PLC) localizado en el Panel de control del HP 6000 esta pre programado con un programa apropiado para el sistema individual. Consiste de un ensamble modular de componentes el cual es responsable de: a) b)

Lleva las señales de entrada a los botones del panel frontal e interruptores e información de despliegue de estado. Toda la conmutación de timers y contadores de secuencia de válvulas. El PLC energiza y desenergiza las solenoides piloto según convenga.

c)

Monitoreo de contenido de oxigeno del gas producto para asegurar la pureza del gas dentro de especificaciones. Si el analizador de oxigeno indica unalto nivel de O2, durante la operación normal, el PLC venteara el producto fuera de especificación y finalmente parara el Generador GENERON HP 6000.

d)

Monitoreo de drenes (FD-101, FD-11-1, FD-12-1) y los indicadores de presión diferencial (PDI 11-1, PDI-12-1, PDI-18-1); una señal de alarma de cada uno, alarmara y entonces parara el sistema para evitar comprometer la filtración.

e)

Control de pureza del nitrógeno por ajuste continúo de la válvula de control de flujo para mantener la pureza de nitrógeno bajo ambiente de cambio y condiciones de operación.


f)

Monitoreo y control del calentador. Alarma y paro ocurrirá si se exceden los límites de alta temperatura. El monitoreo detransmisor de flujo (FS-19-1) apagara el calentador en caso de que no haya flujo de aire.

Analizador de oxigeno El analizador de oxigeno (AIT-20-1) localizado en el gabinete del GENERON HP 6000 monitorea continuamente el gas nitrógeno como producto. Durante la operación, el gas se muestrea del cabezal de producto a través de la celda del analizador, la cual genera una señal proporcional a la concentración de oxígeno. La pureza de la muestra producto es monitoreada por el PLC, el cual ajusta la válvula de control de flujo (FCV-23-1), vía el posicionador (FY-23-1) para mantener la pureza del nitrógeno.

Encendido del Generador Realice una inspección visual alrededor del generador de nitrógeno para asegurarse de que está bien instalado. Gire el interruptor de selección de modos en el panel de control hasta la posición de Stop. Active la corriente eléctrica hacia el calefactor y los paneles de control. Habrá un periodo de calentamiento del analizador (1 a 5 minutos) cuya cuenta regresiva aparecerá en el OIT (terminal de interfase del operador). Verifique que este abierta la válvula de bloqueo de suministro de aire de instrumentos. Asegúrese de que las salidas de nitrógeno en calidad y fuera de calidad (off-spec) no estén bloqueadas y tengan salida hacia la atmósfera. Verifique que las válvulas de desvío de drenaje estén cerradas y de que las válvulas hacia las trampas de drenaje estén abiertas. Cambie el interruptor Manual/Stop/Auto a la posición de Auto. Es necesario manejar todos los días la lista/registro de verificación después de que el sistema haya funcionado por lo menos durante una hora

Paro General Para apagar el Generador de Nitrógeno GENERON HP 6000: Gire el interruptor de selección Manual/Stop/Auto a la posición de Stop. Apague la corriente de los paneles de control y del calefactor.


Distribución de Nitrógeno El nitrógeno generado en elpaquete GENERON HP 6000 sale por medio de una línea de1 ½” a una presión de 6.0 kg/cm2 y descarga en el Tanque Vertical F-17 el cual tiene la función de acumular el nitrógeno producido y cuya capacidad es de 240 galones. Este recipiente cuenta con válvula de seguridad PSV-780 de ½” a ¾” con válvulas de bloqueo tipo compuerta de ½” y de ¾” respectivamente así como con by-pass de ¾”. La PSV-780 descarga en una línea de3/4”, misma que cambia de diámetro a 1 ¾” y que repre senta el cabezal de venteo donde también se conecta una línea de3/4” que envía el gas producto fuera de especificaciones. Finalmente el gas es enviado hacia la atmosfera a un lugar seguro. El F-17 cuenta con el transmisor PIT-780 con señal al SDMC donde se tiene configurado el PI-780 y donde se tiene la alarma PAH-780 con ajuste a 7.5 kg/cm2. Finalmente el nitrógeno se distribuye a los siguientes equipos por medio de un cabezal de 1 ½”: Tanque de almacenamiento FB-700 por medio de una línea de 1”. Tanque de expansión FA-700 por medio de una línea de1 ½”


ALARMAS Y DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO

TAG.

LOCALIZACIÓN

CALIBRACIÓN

ALARMA/DISPARO

UNID.

TRANMISOR DE NIVEL

LIT-700

TANQUE DE EXPANSION

3680

LAH-700

MM

LAL-700

MM

TRANMISOR DE

LIT-700

NIVEL

TANQUE DE

1300

EXPANSION

LIT-700

TANQUE DE EXPANSION

1064

LSL-700

MM

TRANMISOR DE NIVEL

LIT-700B

TANQUE DE EXPANSION

3502

LAH-700B

MM

TRANMISOR DE NIVEL

LIT-700B

TANQUE DE EXPANSION

1300

LAL-700B

MM

TRANMISOR DE NIVEL

LIT-700B

TANQUE DE EXPANSION

3750

LAHH-700B

MM

TRANMISOR DE NIVEL

LIT-700B

TANQUE DE EXPANSION

3750

LSHH-700B

MM

TRANMISOR DE PRESION

PIT-701

TANQUE DE EXPANSION

0.7

PSH-701

KG/CM2

CONTROLADOR INDICADOR DE PRESION

PIC-700 A

SDMC

0.5

-

KG/CM2


PIC-700 B

SDMC

0.1

-

KG/CM2


PIC-700 A

SDMC

0.6

PAH-700 A

KG/CM2

SDMC

0.05

PAL-700 B

KG/CM2

-

KG/CM2

CONTROLADOR

VALVULA DE PRESION-VACIO

PIC-700 B VV-700 A VV-700 B

TANQUE DE EXPANSION

ALARMA POR ALTO NIVEL EN TANQUE DE EXPANSION ALARMA POR BAJO NIVEL EN TANQUE DE EXPANSION DISPARO DEL SISTEMA DE RECUPERACION DE CALOR

TRANMISOR DE NIVEL

INDICADOR PRESION DE

SERVICIO

1.0 G/-0.935

PERMISIVO ARRANQUE DE BOMBA DE CIRCULACION DE ACEITE TERMICO ALARMA POR ALTO NIVEL EN TANQUE DE EXPANSION ALARMA POR BAJO NIVEL EN TANQUE DE EXPANSION ALARMA POR MUY ALTONIVEL EN TANQUE DE EXPANSION DISPARO DE BOMBA DE REPOSICION DE ACEITE DE CALENTAMIENTO DISPARO DEL SISTEMA DE RECUPERACION DE CALOR DESFOGUE DEL TANQUE DE EXPANSION CONTROL DE LA INYECCION DE NITROGENO AL TANQUE DE EXPANSION ALARMA POR ALTA PRESION EN ELTANQUE DE EXPANSION ALARMA POR BAJA PRESION EN ELTANQUE DE EXPANSION DISPOSITIVO DE SEGURIDAD DEL TANQUE DE EXPANSION


TRANMISOR DE NIVEL

LIT-702

TANQUE DE ALMACENAMIENTO DE ACEITE TERMICO

800

LAL-702

MM

TRANMISOR DE NIVEL

LIT-702


600

LALL-702

MM

TRANMISOR DE NIVEL

LIT-702


5600

LAH-702

MM

TRANMISOR DE NIVEL

LIT-702


6100

LAHH-702

MM


PIT-702


0.5

PAL-702

“ H2O


PIT-702

1.25

PAH-702

“ H2O


VALVULA CONTROLADOR A DE PRESION



VALVULA DE PRESION-VACIO

PCV-702 C


2.5

-

KG/CM2

PCV-702 B


1

-

“ H2O

PCV-702 A


1.35

VV-702


1.5/-1.031

“ H2O

-

“ H2O KG/CM2

ALARMA POR BAJO NIVEL EN EL TANQUE DE ALMACENAMIENT O DE ACEITE TERMICO ALARMA POR MUY BAJO NIVEL EN EL TANQUE DE ALMACENAMIENT O DE ACEITE TERMICO ALARMA POR ALTO NIVEL EN EL TANQUE DE ALMACENAMIENT O DE ACEITE TERMICO ALARMA POR MUY ALTO NIVEL EN EL TANQUE DE ALMACENAMIENT O DE ACEITE TERMICO ALARMA POR BAJA PRESION EN TANQUE DE ALMACENAMIENT O DE ACEITE TERMICO ALARMA POR ALTA PRESION EN TANQUE DE ALMACENAMIENT O DE ACEITE TERMICO CONTROL DE INYECCION DE NITROGENO AL TANQUE DE ALMACENAMIENT O DE ACEITE TERMICO CONTROL DE INYECCION DE NITROGENO AL TANQUE DE ALMACENAMIENT O DE ACEITE TERMICO DESFOGUE POR ALTA PRESION EN EL TANQUE DE ALMACENAMIENT O DE ACEITE TERMICO DISPOSITIVO DE SEGURIDAD TANQUE DE DEL ALMACENAMIENT O DE ACEITE TERMICO



PIT-709 A

CABEZAL GRAL. DE SUCCION DE BOMBAS GA-700 A/B/R


PIT-709 A

CABEZAL GRAL. DE SUCCION DE BOMBAS GA-700 A/B/R

2.06

PAL-709 A

KG/CM2


PIT-709 B PIT-711 B PIT-713 B

DESCARGA DE BOMBAS GA-700 A/B/R

.9.3

PAL-709 B PAL-711 B PAL-713 B

KG/CM2




10.3

PAH-709 B PAH-711 B PAL-713 B

KG/CM2




10.6

PSH-709B PSH-711B PSH-713B

KG/CM2

FIC-738 FIC-739 FIC-740

LINEA DE RECIRCULACION MINIMA

610

FAL-738 FAL-739 FAL-740

M3


PIT-708

CABEZAL GRAL DE DESCARGA DE BOMBAS GA-700 A /B/RB/R

9.3

PAL-708

KG/CM2


PIT-708

CABEZAL GRAL DE DESCARGA DE BOMBAS GA-700 A /B/RB/R

10.3

PAH-708

KG/CM2


PIT-708

CABEZAL GRAL DE DESCARGA DE BOMBAS GA-700 A /B/RB

10.6

PSH-708

KG/CM2

ENTRADA A FILTROS DE ACEITE TERMICO

12

CONTROLADOR INDICADOR DE FLUJO


FIC-705

1.06

PAL-709 A

KG/CM2

FAL-705

M3

TRANMISOR DE PRESION DIFERENCIAL

PDIT-707 A/B

FILTROS DE ACEITE TERMICO FG-700 A/R

2.11

PDAH-707 A/B

KG/CM2

TRANMISOR DE PRESION DIFERENCIAL

PDIT-707 A/B


2.11

PDSH-707 A/B

KG/CM2

ALARMA POR BAJA PRESION DE SUCCION EN CABEZAL DE BOMBAS DE CIRCULACION DE ACEITE TERMICO ALARMA POR ALTA PRESION DE SUCCION EN CABEZAL DE BOMBAS DE CIRCULACION DE ACEITE TERMICO ALARMA POR BAJA PRESION DE DESCARGA DE BOMBAS DE CIRCULACION DE ACEITE TERMICO ALARMA POR ALTA PRESION DE DESCARGA DE BOMBAS DE CIRCULACION DE ACEITE TERMICO DISPARO POR ALTA PRESION DE DESCARGA DE BOMBA DE CIRCULACION DE ACEITE TERMICO ALARMA POR BAJO FLUO DE ACEITE TERMICOO ALARMA POR BAJA PRESION DE DESCARGA EN CABEZAL GRAL DE BOMBAS ALARMA POR ALTA PRESION DE DESCARGA EN CABEZAL GRAL DE BOMBAS DISPARO DEL SISTEMA DE CALENTAMIENTO POR ALTA PRESION GRAL DE DESCARGA ALARMA POR BAJO FLUJO DE ACEITE TERMICO ALARMA POR ALTA PRESION DIFERENCIAL EN FILTROS CIERRE DE VALVULA FV-705 ENTRADA A FILTROS


VALVULA DE SEGURIDAD


PSV-707 A/B


PIT-723A/B/C

CABEZAL DE ENTRADA DE ACEITE TERMICO A RECUPERADOR DE CALOR

10.5

8.2/8.9

KG/CM2

PAL-723 A/B/C PAH-723 A/B/C

KG/CM2

TRANMISOR DE TEMPERATURA

TIT-726 A/B/C

DUCTO DE ESCAPE DEL RECUPERADOR

250

TSHH-726 A


DUCTO DE ESCAPE TIT-726 A/B/C DEL RECUPERADOR

200 235 245

TAL-726 A TAH-726 A TAHH-726 A

°C


TIT-730 A/B/C

HAZ DE TUBOS DEL RECUPERADOR DE CALOR

208

TAH-730 A/B/C

°C

°C


TIT-723 A/B/C

SALIDA DEL RECUPERADOR

212

TSH-723 A/B/C

°C


TIT-723 A/B/C


210

TAH-723 A/B/C

°C


PSV-721 A/A2 PSV-721 B/B2 PSV-721 C/C2


18.9

-

°C


PIT-721A/B/C


6.0/7.6

PAL-721 A/B/C PAH-721 A/B/C

KG/CM2

VALVULA DE SEGURIDAD DE FILTROS DE ACEITE DE CALENTAMIENTO ALARMA POR BAJA Y ALTA PRESION EN EL CABEZAL DE ENTRADA AL RECUPERADOR DE CALOR DISPARO DE LOS RECUPERADORE S DE CALOR POR ALTA TEMPERATURA DE LOS GASES DE CHIMENEA ALARMA POR BAJA, ALTA, MUY ALTA TEMPERATURA EN LOS GASES DE CHIMENEA MONITOREO DE LAS CONDICIONES DE TEMPERATURA DE LOS 16 HACES DE TUBOS DEL RECUPERADOR DE CALOR DISPARO DE LOS RECUPERADORE S DE CALOR POR ALTA TEMPERATURA EN EL ACEITE TERMICOA LA SALIDA ALARMA POR ALTA TEMPERATURA EN EL ACEITE TERMICOA LA SALIDA DISPOSITIVO DE SEGURIDAD PARA PROTEGER LA LINEA DE DESCARGA DEL RECUPERADOR DE CALOR ALARMA POR BAJA Y ALTA PRESION EN EL CABEZAL DE SALIDA DEL RECUPERADOR DE CALOR





PIT-721A/B/C


2.5

PDAH-721 A/B/C

KG/CM2

FIC-721A/B/C

CABEZAL DE SALIDA DEL RECTIFICADOR

900

FAL-721 A/B/C

M3

1250

FAH-721 A/B/C

M3

FIC-721A/B/C


TRANMISOR DE FLUJO

FIT-721A1 FIT-721B1 FIT-721C1


850

FSL-721 A1 FSL-721 B1 FSL-721 C1

M3

TRANMISOR DE FLUJO

FIT-721A1 FIT-721B1 FIT-721C1


1000

FAL-721 A1 FAL-721 B1 FAL-721 C1

M3


PIT-722 A PIT-722 B PIT-722 C

DUCTO DEL ESCAPE DEL RECUPERADOR

10.84

PSH-722 A/B/C

“ H2O


PIT-722 A PIT-722B PIT-722C

DUCTO DEL ESCAPE DEL RECUPERADOR

9.05 10.07 10.31

PAL-722 A/B/C PAL-722 A/B/C PAL-722 A/B/C

“ H2O


T1 PSV-3101 PSV-3102 PSV-3103 PSV-3104 T2 PSV-3101 PSV-3102 PSV-3103 PSV-3104


TIT-3112 TIT-3122

ECONOMIZADORES EA-3100 A/B/C/D T1 EA-3100 A/B/C/D T2

CABEZAL DE SALIDA DE ECONOMIZADORES CRUDO DESHIDRATADO

8.0

37

-

TAL-3112 TAL-3122

KG/CM2

°C

ALARMA POR POSIBLE RUPTURA EN LOSTUBOS DEL RECUPERADOR DE CALOR ALARMA POR BAJO FLUJO DE ACEITE TERMICO A LA SALIDA DEL RECUPERADOR ALARMA POR ALTO FLUJO DE ACEITE TERMICO A LA SALIDA DEL RECUPERADOR ACTIVACION DEL PARO POR EMERGENCIA POR BAJO FLUJO DE ACEITE TERMICO ALARMA EN EL ESD POR BAJO FLUJO DE ACEITE TERMICO ACTIVACION DEL PARO POR EMERGENCIA POR ALTA PRESION DE LOS GASES EN EL DUCTO DE ESCAPE DE LA TURBINA ALARMAS POR BAJA, MUY ALTA ALTAY PRESION DE LOS GASES EN EL DUCTO DE ESCAPE DE LA TURBINA DISPOSITIVO DE SEGURIDAD DE LOS ECONOMIZADOR ES T1 Y T2 EN LA SALIDA DE CRUDO DESHIDRATADO BAJA TEMPERATURA DE SALIDA DEL CRUDO DESHIDRATADO DE ECONOMIZADOR ES T1 Y T2


TRANSMISOR DE PRESION DIFERENCIAL

PDI-3112 PDI-3122

SDMC

1.2

PDAH-3112 PDAH-3122

KG/CM2


PDI-3115 PDI-3125

SDMC

1.2

PDAH-3115 PDAH-3125

KG/CM2


PIT-3117 PIT-3127

CABEZAL DE SALIDA DE ECONOMIZADORES CRUDO DESALADO

3.0

PAL-3117 PAL-3127

KG/CM2


PIT-3117 PIT-3127

CABEZAL DE SALIDA DE ECONOMIZADORES CRUDO DESALADO

10

PAH-3117 PAH-3127

KG/CM2

SDMC

60

-

°C

CONTROLADOR INDICADOR DE TEMPERATURA



TIC-3114/TIC3113 A/B/C TIC-3124/TIC3123 A/B/C

SDMC

65

TAH-3114 A/B/C

°C

SDMC

57

TAL-3114 A/B/C

°C

TIC-3114 A/B/C TIC-3124 A/B/C


T1 PSV-3105 PSV-3106 PSV-3107 T2 PSV-3105 PSV-3106 PSV-3107


PDI-3114 PDI-3124


PIC-3118 PIC-3128

PRESION DIFERENCIAL ECONOMIZADOR ES CRUDO DESALADO T1,T2 BAJA PRESION DE SALIDA DE CRUDO DESALADO EN LOS ECONOMIZADOR ES T1 Y T2 ALTA PRESION DE SALIDA DE CRUDO DESALADO EN LOS ECONOMIZADOR ES T1 Y T2 MODULA LA VALVULAS TV-3114 A/B/C TV-3124 A/B/C ALARMA POR ALTA TEMPERATURA

TIC-3114 A/B/C TIC-3124 A/B/C

PRESION DIFERENCIAL ECONOMIZADOR ES CRUDO DESHIDRATADO T1 Y T2

CALENTADORES EA-3101 A/B/R T1 EA-3101 A/B/R T2

8

-

SDMC

1.2

PDAH-3114 PDAH-3124

SDMC

6.5 5.0

PAH-3118/3128 PAL-3118/3128

KG/CM2

KG/CM2

KG/CM2

EN LA SALIDA DE CRUDO DESHIDRATADO T1 Y T2 ALARMA POR BAJA TEMPERATURA EN LA SALIDA DE CRUDO DESHIDRATADO T1 Y T2 DISPOSITIVO DE SEGURIDAD DE CALENTADORES T1 Y T2 EN LA SALIDA DE CRUDO DESHIDRATADO PRESION DIFERENCIAL CALENTADORES DE CRUDO DESHIDRATADO T1 Y T2 DE CONTROL PRESION EN LA LLEGADA DEL ACEITE TERMICO A CALENTADORES


TRANSMISOR DE TEMPERATURA

TIT-3118 TIT-3128

CABEZAL DE ENTRADA A CALENTADORES

212 185

TAH-3118/3128 TAL-3118/3128

°C


PIT-3171

CABEZAL DE ENTRADA DE AGUA FRESCA A CALENTADORES

3.0 4.4

PAL-3171 PAH-3171

KG/CM2


TIC-3172 A TIC-3172 B

SDMC

60

-

°C


TIC-3172 A TIC-3172 B

SDMC

58 62

TAL-3172 A/B TAH-3172 A/B

°C


PSV-3120 PSV-3122

SALIDA DE AGUA CALIENTE EN CALENTADORES

5.1

-

KG/CM2


PSV-3010 PSV-3010 A

TANQUE SEPARADOR BIFASICO

2

-

KG/CM2

LIT-3010

TANQUE SEPARADOR BIFASICO

TRANSMISOR DE NIVEL

935

LAL-3010

2713

LAH-3010

MM

TRANSMISOR DE NIVEL

LT-3011

TANQUE SEPARADOR DE GAS RECUPERADO

390 1040

LAL-3011 LAH-3011

MM

TRANSMISOR DE NIVEL

LT-3011


390 1040

LAL-3011 LAH-3011

%

TRANSMISOR DE NIVEL

LT-3011


1160

LAHH-3011

MM


PSV-3123 PSV-3124


2

-

KG/CM2

ALARMA POR ALTA Y BAJA TEMPERATURA A LA SALIDA DEL CRUDO DE CALENTADORES ALARMA POR BAJA Y ALTA PRESION DE LLEGADA DE AGUA A CALENTADORES MODULA LAS VALVULAS TV3172 A/B ALARMA POR BAJA Y MUY ALTA TEMPERATURA EN LA SALIDA DEL AGUA DE LOS CALENTADORES DISPOSITIVO DE SEGURIDAD DE CALENTADORES DE EN LA SALIDA DE AGUA T1 Y T2 DISPOSITIVO DE SEGURIDAD DEL TANQUE SEPARADOR BIFASICO ALARMAS POR BAJO Y ALTO NIVEL DEL TANQUE SEPARADOR BIFASICO ALARMAS POR BAJO Y ALTO NIVEL DEL TANQUE SEPARADOR DE GAS RECUPERADO MODULA LA VALVULA LV-3011 DE ACUERDO AL NIVEL ALARMA POR MUY ALTO NIVEL EN EL TANQUE SEPARADOR DE GAS RECUPERADO Y DISPARO DE SOPLADORES DISPOSITIVO DE SEGURIDAD DEL TANQUE DE SEPARADOR GAS RECUPERADO



PIT-3161



PIT-3161



TIT-3130 A/B/R

SOPLADORES 3100 A/B/R GB-

INDICADOR DE TEMPERATURA

TI-3162 A1/B1/R


PAH-3161 PAHH-3161

KG/CM2

0.1

PSH-3161 HS-3161

KG/CM2

115 120

TAL-3100 A/B/R TAH-3100 A/B/R

°C

SUCCION DE SOPLADORES

57

TAH-3162A1/B1/R

°C

TI-3162 A1/B1/R

SUCCION DE SOPLADORES

62


TI3162A2/B2/R

ENTRADA DE SOPLADORES


TI3162A2/B2/R

ENTRADA DE SOPLADORES


TI-3162 A3/B3/R

SALIDA DE SOPLADORES

DESCARGA DE


TI-3162 A3/B3/R

SALIDA DE SOPLADORES

INDICADOR DE CORRIENTE

IEI-3100A


0.05 0.08

TAHH-3162A1/B1/R

°C

104

TAH-3162A2/B2/R

110

TSHH-3162A2/B2/R

°C

TAH-3162A3/B3/R

°C

104

110

TSHH-3162A3/B3/R

MOTOR DEL SOPLADOR

144

IAL-3100 A

IEI-3100A

MOTOR DEL SOPLADOR

131.4

IALL-3100 A


IEI-3100A

MOTOR DEL SOPLADOR

194

IAH-3100 A


IEI-3100A

MOTOR DEL SOPLADOR

216

IAHH-3100A

INDICADOR DE VIBRACION

VI-3162 A1/B1/R

MOTOR DEL SOPLADOR

10.2

VAH-3162A1/B1/R


VI-3162 A1/B1/R

MOTOR DEL SOPLADOR

19.1

VAHH-3162A1/B1/R

°C

°C

AMP AMP AMP AMP

MM/SEG

MM/SEG

ALARMAS POR ALTA Y MUY ALTA PRESION EN EL TANQUE SEPARADOR DE GAS RECUPERADO PERMISIVO ARRANQUE DE SOPLADOR ALARMAS POR BAJA Y ALTA TEMPERATURA DESCARGA DE SOPLADORES ALARMA POR ALTA TEMPERATURA DE SUCCIÓN ALARMA Y PARO POR MUY ALTA TEMPERATURA DE SUCCIÓN ALARMA POR ALTA TEMPERATURA EN COJINETE DE ENTRADA ALARMA/PARO POR ALTA TEMPERATURA EN COJINETE DE ENTRADA ALARMA POR ALTA TEMPERATURA EN COJINETE DE SALIDA ALARMA/PARO POR ALTA TEMPERATURA EN COJINETE DE SALIDA ALARMA POR BAJA CORRIENTE ALARMA / PARO POR MUY BAJA CORRIENTE ALARMA POR SOBRECARGA ALARMA / PARO POR MUY ALTA SOBRECARGA ALARMA POR ALTA VIBRACIÓN EN COJINETE DE ENTRADA ALARMA /PARO POR MUY ALTA VIBRACIÓN EN COJINETE DE ENTRADA



VI-3162 A2/B2/R

MOTOR DEL SOPLADOR

10.2

VAH-3162A2/B2/R

MM/SEG


VI-3162 A2/B2/R

MOTOR DEL SOPLADOR

19.1

VAHH-3162A2/B2/R

MM/SEG


PI-3162 A/B/R

DESCARGA DE SOPLADORES

1.7

PAH-3162A/B/R

KG/CM2


PI-3162 A/B/R

DESCARGA DE SOPLADORES

1.8

PAHH-3162A/B/R

KG/CM2


PIT-3010 A

LINEA DE GAS DE REPOSICION

5.0

PSLL-3010B

KG/CM2


PIT-3010 B

LINEA DE GAS DE REPOSICION

1.5

PSHH-3010B

KG/CM2


PIT-3101 A/B/C

LINEA DE SUCCION DE BOMBA

0.2

PSLL-3101 A/B/C

KG/CM2


PIT-3100 A/B/C

LINEA DE DESCARGA DE BOMBA

7.1

PSHH-3100 A/B/C

KG/CM2

RTD

GM-3100 A/B/C

MOTOR DE LA BOMBA

155 170

ALARMA DISPARO

°C

RTD

GM-3100 A/B/C

MOTOR DE LA BOMBA

100 105

ALARMA DISPARO

°C

VARIADOR DE VELOCIDAD HIDRAULICO

0.81 0.6

PALL-3100 A/B/C PALL/PSLL-3100 A/B/C

KG/CM2

INTERRUPTOR DE PRESION

ALARMA POR ALTA VIBRACIÓN EN COJINETE DE SALIDA ALARMA /PARO POR MUY ALTA VIBRACIÓN EN COJINETE DE SALIDA ALARMA POR ALTA PRESION DE DESCARGA ALARMA POR ALTA/PARO PRESIÓN DE DESCARGA ACTIVACION DEL ESD DE LOS SOPLADORES ACTIVACION DEL ESD DE LOS SOPLADORES DISPARO POR MUY BAJA PRESION DE SUCCION Y PERMISIVO DE ARRANQUE DISPARO POR ALTA PRESION DE DESCARGA Y PERMISIVO DE ARRANQUE PROTECCION AL MOTOR POR MUY ALTA TEMPERATURA EN EL MOTOR SIENDO EL DISPARO PERMISIVO DE ARRANQUE PROTECCION AL MOTOR POR MUY ALTA TEMPERATURA EN LOS COJINETES SIENDO EL DISPARO PERMISIVO DE ARRANQUE ALARMA POR BAJA,DISPARO POR MUY BAJA PRESION DE ACEITE LUBRICANTE SIENDO EL DISPARO PERMISIVO DE ARRANQUE


TAH-3101 A/B/C TAHH/TSHH-3101 A/B/C

ALARMA POR ALTA Y DISPARO POR MUY ALTA TEMPERATURA EN LA SALIDA DEL ACEITE DEL VARIADOR DE VELOCIDAD SIENDO EL DISPARO PERMISIVO DE ARRANQUE ALARMA POR ALTA Y DISPARO POR MUY ALTA TEMPERATURA EN LA SALIDA DE ACEITE DEL ENFRIADOR SIENDO EL DISPARO PERMISIVO DE ARRANQUE DISPARO POR BAJO FLUJO DE AGUA DE ENFRIAMIENTO SIENDO EL DISPARO PERMISIVO DE ARRANQUE PERMISIVO DE ARRANQUE DE LA BOMBA DE ACEITE DISPARO DE

RTD

TI- 3103 A/B/C

VARIADOR DE VELOCIDAD HIDRAULICO

100 110


TIT- 3100 A/B/C

ENFRIADOR DE ACEITE

80 90

TAH-3102 A/B/C TAHH/TSHH-3102 A/B/C

°C

SALIDA DE AGUA DEL ENFRIADOR DE ACEITE

35

FSL-3100 A/B/C

GPM

620

-

MM

DRENAJES ACEITOSOS ABIERTOS CARCAMO DE DRENAJES ACEITOSOS ABIERTOS CARCAMO DE DRENAJES ACEITOSOS ABIERTOS CARCAMO DE DRENAJES ACEITOSOS ABIERTOS CARCAMO DE DRENAJES ACEITOSOS ABIERTOS CARCAMO DE DRENAJES ACEITOSOS ABIERTOS CARCAMO DE

609

-

MM

798

LAH-1650

MM

ALARMA POR ALTO NIVEL DE ACEITE

609

LAL-1650

MM

ALARMA POR BAJO NIVEL DE ACEITE

620

-

MM

PERMISIVO DE ARRANQUE DE LA BOMBA DE AGUA

609

-

MM

DISPARO DE BOMBA DE AGUA POR BAJO NIVEL

798

LAH-1651

MM

ALARMA POR ALTO NIVEL DE AGUA

DRENAJES ACEITOSOS ABIERTOS

609

LAL-1651

MM

ALARMA POR BAJO NIVEL DE AGUA

TRANSMISOR DE FI-3100 A/B/C FLUJO

INTERRUPTOR DE NIVEL

LSLL-1650


LSLL-1650

TRANMISOR DE NIVEL

LI-1650

TRANMISOR DE NIVEL

LI-1650


LSLL-1651


LSLL-1651

TRANMISOR DE NIVEL

LI-1651

TRANMISOR NIVEL DE

LI-1651

CARCAMO DE DRENAJES ACEITOSOS ABIERTOS CARCAMO DE

°C

BOMBA POR DE ACEITE BAJO NIVEL


Plataforma de Estabilizado

Desde la trampa de diablos Norte es distribuida toda la producción de aceite crudo pesado (L-1 y L-2) y ligero (L-3), a través de un rack de tuberías, a la plataforma elevada de estabilización, y de la producción de Puerto Ceiba y Litoral, separado previamente en primera etapa en la batería de separación. En los separadores de estabilizado se lleva a cabo la separación de la mezcla aceite crudo-gas de 750 mbls/día de aceite crudo pesado promedio y como máximo 920 mbls/día debido a la limitante de que solo se cuenta con una línea de descarga de CB5T y 5E a tanques, y 600 mbls/día de aceite crudo ligero promedio, con 30 mmpcd de gas asociado. El objetivo primordial de este proceso de separación es estabilizar el aceite crudo bajo una PVR (Presión de Vapor Reid) que garantice su manejo y almacenamiento. Estabilizado cuenta con un sistema de automatización de monitoreo y control de nivel de líquido en los separadores, el cual está en función del setpoint (30%) de nivel promedio de los separadores por producto establecido en el Sistema Digital de Monitoreo yControl (SDMC), al ser rebasado el setpoint por el nivel de líquidos en los separadores, se incrementan las revoluciones por minuto en el motor de las motobombas que operan en la CB5T y CB5E y viceversa.


El Control por alto nivel de líquido de cada separador se realiza por medio de las válvulas de control de 18”Ø (LV-3102A/B, LV-3103A/B, LV-3104A/B, LV-3105A/B, LV-3106A/B, -3107, LV3108 y LV-3109) localizadas en la entrada de alimentación, las cuales operan a cierre por arriba del 60% del setpoint para evitar arrastre de líquidos al sistema de cachadores, en este caso se procedería a meter en operación motobombas adicionales de CB5T y/o CB5E. El control de líquido por bajo nivel de los separadores se realiza en primera instancia por la disminución de las revoluciones en los motores de CB5T y CB5E, y en segunda instancia por medio de la operación manual de las recirculaciones de la descarga a la succión de las motobombas. En caso de quedarse sin nivel los separadores, las motobombas se dispararían por baja presión de succión, en este caso se procede a revisar las condiciones de presión en la llegada de estabilizado y restablecer las condiciones del sistema. El sistema de control en general determina el nivel de los separadores en operación a través de los transmisores-indicadores de nivel LIT-3102/3103/3104/3105/3106/3107/3108/ 3109, ya que envían una

señal

al

módulo

controlador-Indicador

de

nivel

LIC-3101/3102/3103/

3104/3105/3106/3107/3108/3109, configurados en el SDMC, los cuales comparan la señal con el punto de control de nivel particular de cada separador, cuando registra una desviación ajusta la apertura / cierre de las válvulas de control correspondientes para regular la alimentación a los separadores. Actualmente la distribución de los separadores por producto es la siguiente: Para el aceite crudo pesado los separadores FA-3101, FA-3103, FA-3104, FA-3105, FA-3107 y FA-3108 para el aceite crudo ligero marino el separador FA-3106 y para las corrientes de Puerto Ceiba y Litoral los separadores FA-3109 y FA-3102 respectivamente, para efectos de medición de producción, cabe mencionar que todos los separadores están interconectados para operar con aceite crudo ligero o pesado. Las condiciones normales en lapresión de separación en los separadores es de 1.5 a 2.5 lb/plg², con estas condiciones de operación se mantiene la presión de succión de la estación de compresión asegurando la continuidad operativa. Operar por debajo de 1.5 lb/plg² garantiza una mejor estabilización del aceite crudo, condición que se espera se logre con la puesta en operación continua del sistema de bombas de anillo liquido (vacío) y así mismo disminuir la emanación de vapores (H2S) en el área de tanques de almacenamiento, deshidratadores, red aceitosa y la planta de tratamiento de efluentes. Operar por arriba de las 2.5 lb/plg² provoca mayor concentración de


vapores en el aceite crudo que se envía a la succión de las motobombas de la CB5T y CB5E y por ende variaciones en las condiciones de presión de succión y descarga. Gráfico de Indicación de las variables en los separadores de estabilizado.

Cada separador cuenta con motoválvulas localizadas a la entrada y a la salida cuya finalidad es cerrar en caso de emergencia y son actuados por la condición de alta y baja presión de la línea de salida de cada separador, 4 kg/cm² y 0.5 kg/cm² respectivamente. Actualmente las válvulas operan de forma manual, debido a la falta de un sistema de paro por emergencia integral en la TMDB. Los controladores de nivel LIC cuentan con un factor de corrección proveniente del transmisor indicador de flujo localizado a la salida de cada separador, realizando de esta manera la distribución correcta del flujo que debe ser alimentado a cada separador de acuerdo a su capacidad, pero se encuentra deshabilitada por la falta de la señal de flujo de los elementos de medición de flujo V-Cone, el cual se encuentra solamente instalado en la descarga de 2 separadores.


Gráfico de instrumentación de campo y operación de separador de estabilizado. El gas asociado al crudo, en condiciones de operación normal, sale de cada separador mediante líneas de 24”Ø, las cuales se interconectan a un cabezal general de 36” Ø para reunir la producción total de gas en un cabezal de 48”Ø para alimentar al sistema de bombas de anillo líquido (vacío) y enfriamiento y a su vez a los equipos de la estación de Compresoras. En caso de una sobre presión en los separadores, ésta es controlada a través del paquete de regulación de presión localizado a la salida del tanque rectificador FB-6103, el cual consiste en cuatro válvulas reguladoras de presión de 18”Ø, las cuales operan de manera escalonada abriendo a partir de 1.5 hasta 2.0 lbs/plg² hacia el quemador elevado CB-800. La plataforma elevada de estabilización tiene una capacidad de manejo de 1,500 mbls/día, para el aceite crudo pesado, distribuida en 5 separadores de 300 mbls de capacidad cada uno (FA3102/3103/3104/3105/3107); 750 mbls/día para el aceite crudo ligero utilizando para ello 2 separadores de 300 y uno de 150 mbls de capacidad (FA-3106, 3108 y 3109) para el manejo de ligero marino, así como 2 separadores de 150 MBPD (FA-3101 y/ó 3109) para manejo de las corrientes de Puerto Ceiba y Litoral respectivamente. Con esto la capacidad máxima de estabilización de aceite crudo en la Planta es de 2,400 MBPD.


Los desfogues de estabilizadose toman de la línea de 36” Ø, a este cabezal se incorporan los de la planta de Endulzadora de 20MMPCD en una línea de 8”Ø. La línea de 36”Ø se conecta con el Tanque Cachador FA-6145 para separar los líquidos que se generen por los dispositivos de relevo de presión del sistema de estabilización y endulzadora. Posteriormente los gases se canalizan en la línea 36” Ø que está conectada al Tanque Cachador FA-800, el cual hace la misma función que el FA-6145, de aquí el gas resultante se envía al tanque de sello FB-6101 (el cual evita el retroceso de la flama y mantiene una presión positiva para impedir la introducción de aire al cabezal) y por último al quemador elevado auto soportado CB-800 con capacidad máxima para 90 MMPCD. Los líquidos separados en el tanque de desfogue FA-800 son enviados por medio de bombas tipo enlatadas GA-800/R a 2.0 kg/cm2 de presión al rectificador de los vapores de estabilizado.


Características del quemador CB-800

Capacidad Tipo de boquilla Tipo de estructura del quemador Tipo de encendido Tipo de boquilla Tipo de quemado Sello de gas Sistema de detección de flama Radiación en la base del quemador Generadores de aire para asistir a la boquilla

90 MMPCD Asistida por aire Auto soportado Ignición electrónico 1 boquilla de 30”ø con 3 pilotos Sin humo Sello fluidico Ionización de flama y termopar 1500 btu/h ft2 Sopladores de aire


Alarmas y dispositivos de seguridad de operación INSTRUMENTO

No. DE TAG

RANGO

SALIDA

ALARMA

CALIBRACIÓN

SEPARADOR 3101

0 A 55 PSI

8"

-

35 PSI

SEPARADOR 3102

0 A 55 PSI

8"

-

35 PSI

8"

-

35 PSI

SEPARADOR 3104

PSI 0 A 55 PSI

8"

-

35 PSI

SEPARADOR 3105

0 A 55 PSI

8"

-

35 PSI

SEPARADOR 3106

0 A 55 PSI

8"

-

35 PSI

SEPARADOR 3107

0 A 55 PSI

8"

-

35 PSI

SEPARADOR 3108

0 A 55 PSI

8"

-

35 PSI

PSV-109

0 A 55 PSI

8"

-

35 PSI

150#

8"

-

-


LIT-3101

0 A 3000 MM

FIELDBOS

CONTROLADOR DE NIVEL TRANSMISOR INDICADOR DE NIVEL

LC-3101

SEPARADOR 3101

0-55 PSI

NEUMÁTICA

LIT-3102

SEPARADOR 3102

0 A 3000 MM

FIELDBOS

LC-3102

SEPARADOR 3102

0-55 PSI

NEUMÁTICA

SEPARADOR 3103

0 A 3000 MM

FIELDBOS

VÁLVULAS DE SEGURIDAD DE PRESIÓN

PSV-101


PSV-102

VÁLVULAS DE SEGURIDAD

PSV-103

DE PRESIÓN VÁLVULAS DE SEGURIDAD DE PRESIÓN

PSV-104


PSV-105

VÁLVULAS DE SEGURIDAD DE PRESIÓN VÁLVULAS DE SEGURIDAD DE PRESIÓN VÁLVULAS DE SEGURIDAD DE PRESIÓN VÁLVULAS DE SEGURIDAD DE PRESIÓN VÁLVULA DE SEGURIDAD

CONTROLADOR DE NIVEL TRNSMISOR INDICADOR DE NIVEL CONTROLADOR DE NIVEL TRANSMISOR INDICADOR DE NIVEL CONTROLADOR DE NIVEL TRNSMISOR INDICADOR DE NIVEL CONTROLADOR DE NIVEL TRANSMISOR INDICADOR DE NIVEL CONTROLADOR DE NIVEL

EQUIPO PRINCIPAL

0 A 55 SEPARADOR 3103

PSV-106 PSV-107 PSV-108

SEPARADOR 3109 TANQUE PSV-110 RECTIFICADOR

LIT-3103 LC-3103 LIT-3104 LC-3104 LIT-3105 LC-3105 LIT-3106 LC-3106

SEPARADOR 3101

SEPARADOR 3103 SEPARADOR 3104 SEPARADOR 3104 SEPARADOR 3105 SEPARADOR 3105 SEPARADOR 3106 SEPARADOR 3106

TAMAÑO

6" X 8" 6" X 8" 6" X 8"

0-55 PSI

NEUMÁTICA

0 A 3000 MM

FIELDBOS

0-55 PSI

NEUMÁTICA

0 A 3000 MM

-

0-55 PSI

NEUMÁTICA

0 A 3000 MM

FIELDBOS

0-55 PSI

NEUMÁTICA

LO-30 % HI -90 %

6" X 8" 6" X 8" 6" X 8" 6" X 8" 6" X 8" 2,5 X 4 " 6" X 8"

60%

-

DE 1.20 A 170 CMTS.

-

60%

-------------- ----

-

60%

-- ----

LO 5% HI 95 %

60%

-- -----

60%

- -----

60%

- ------

DE 1.20 A 170 CMTS.

-- -------

60%

------ ------

DE 1.20 A 170 CMTS.

---

60%

---------------

60%

-----

LO 5% HI 95 % --- -------

LO 5% 95 %

HI -

LO 5% 95 %

HI -

LO 5% 95 %

HI


TRANSMISOR INDICADOR DE NIVEL CONTROLADOR DE NIVEL TRANSMISOR INDICADOR DE NIVEL CONTROLADOR DE NIVEL TRANSMISOR INDICADOR

LIT-3107 LC-3107 LIT-3108 LC-3108

0 A 3000 MM

SEPARADOR 3107

0-55 PSI

FIELDBOS

SEPARADOR 3108

0 A 3000 MM

FIELDBOS

0-55 PSI

NEUMÁTICA

SEPARADOR 3108

LO 5% 95 %

0 A 3000 MM

TI-3109

DE NIVEL CONTROLADOR DE NIVEL

SEPARADOR 3107

SEPARADOR 3109 LC-3109

0-55 PSI

0,21 A 1,05 Kg/cm²

100 WAT

HI

60%

---

---

60%

---

LO-30 % HI -90 %

60%

---

-

60%

-

LO-30 %

60%

-

HI -90 % -

60%

-

SWITCH DE ALTO NIVEL

SEPARADOR 3109 LSH-110 TANQUE CONDENSADOS

DIGITAL

-

100 CTS.

-

SWITCH DE BAJO NIVEL

LSL-110 TANQUE CONDENSADOS

100 WAT

DIGITAL

-

10 CMTS.

-

SWITCH DE ALTO NIVEL

LSH-111 TANQUE RECTIFICADOR

1OO WAT

DIGITAL

-

100 CTS.

-

10 CTS.

-

SWITCH DE BAJO NIVEL INDICADOR DE NIVEL MAGNÉTICO

VÁLVULA DE CONTROL DE PRESIÓN VÁLVULA DE CONTROL DE PRESIÓN VALVULA DECONTROL DE PRESION

TANQUE 1OO LSL-111 DIGITAL RECTIFICADOR WAT TANQUE DE 1100 LG-800 CONDENSADOS FAFIELDBOS LO 5% MM 800 95 % INSTRUMENTOS DEL PAQ. DE REG. AL QUEMADOR

HI

45% -

PCV114A

PAQUETE

PCV114B

PAQUETE

150#

-

-

1,7 PSI

PCV114C

PAQUETE

150#

-

-

2 PSI

150#

-

-

1,5 PSI 16" 150

16" 150

CONTROLADOR DE PRESIÓN

PC-114A PAQUETE


PC-114B PAQUETE

30 PSI

NEUMÁTICA

-

1,7 PSI


PC-114C PAQUETE

30 PSI

NEUMÁTICA

-

2 PSI

30 PSI

NEUMÁTICA

-

1,5 PSI -

PR-121

PAQUETE

REGISTRADOR DE PRESIÓN

REGISTRADOR DE PRESION

16" 150

0 A 15 PSI

-

-

0 A 15 PSI -

INSTRUMENTOS DEL TANQUE DE DIESEL Y BOMBAS DE CONDENSADOS TANQUE 0 A 100 PR-112 0 A 100 PSI RECTIFICADOR PSI

-

RELEVO PUERTO CEIBA A LINEA 3 VÁLVULAS DE CONTROL DE PRESIÓN CONTROLADOR DE PRESIÓN

PCV-322

LINEA 1 A LINEA 3

300 PSI

LINEA 1 A LINEA 3

0 A 200 PSI

-

-

4 A 6 Kg/cm² 6" 300

PC-322

NEUMÁTICA

-

4 A 6 Kg/cm² -


Casa de bombas 5T (CB5T).

Posterior al proceso de estabilización, el aceite crudo ligero es bombeado con los equipos de la casa de bombas No.5T a un sistema de deshidratación en tanques de 200 mbls y el aceite crudo pesado hacia tanques deshidratadores de capacidad 500 mbls y hacia tanques de almacenamiento para el proceso de reposo, decantación y drenado del agua congénita.

La Casa de Bombas No. 5T está integrada por 8 motobombas centrifugas horizontales con motores de combustión interna y tiene la función de manejar la producción estabilizada del aceite ligero y pesado, pero con el fin de evitar posibles contaminaciones se utilizan por separado,a excepción de la moto-bomba MB-1, que dependiendo de las necesidades de operación se pueden alinear con cualquier tipo de producto


Los equipos de la Casa de Bombas No. 5T cuentan con las siguientes características:

MOTOR COMBUSTIÓN INTERNA

BOMBA CENTRIFUGA HORIZONTAL

Marca

Detroit Diesel Allison

Marca

De Laval

Modelo

91637K01

Modelo

2 TD 16/14

Potencia (HP)

Mín:1040 Máx:1600

Presión de Succión

Arreglo

9163-7000(2 tiempos)

Presión Descarga

Revoluciones

Mín:1795 Máx: 1900

Revoluciones

1500

Combustible

Diesel

Capacidad Nominal

198 820 BPD

Cantidad

8

Cantidad

8

Arranque

Motor neumático tipo Tipo turbina

2ST*

0.6 kg/cm2

de 8 kg/cm2

2 pasos

El rango de operación del equipo de bombeo es de 0.59-1.47 kg/cm2 manométricos (8.5 a 21 lbs/pulg2) para la succión y de 3.02-8.01 kg/cm2 manométricos (43 a 114 lbs/pulg2) para la descarga, cualquier desviación de los parámetros desucción ocasiona problemas en elequipo de bombeo, ya que presiones menores de 0.59 kg/cm2 manométricos (8.5 lbs/pulg2) puede causar engasamiento y disparo del equipo de bombeo.


ALARMAS Y DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD (MBBA 1 A LA 8) DESCRIPCI N DE L INSTRUMENTO TRANSMISOR DE PRESION TRANSMISOR DE PRESION TRANSMISOR DE PRESION TRANSMISOR DE PRESION TRANSMISOR DE PRESION TRANSMISOR DE PRESION TRANSMISOR DE PRESION TRANSMISOR DE PRESION TRANSMISOR DE PRESION RTD RTD RTD RTD RTD RTD RTD RTD Sobre velocidad Baja velocidad

TAG. S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG

LOCALIZACIÓN

ALARMA

DISPARO

SERVICIO

MBBA 1-8

5 lb/pulg²

4 lb/pulg²

MBBA 1-8

25 lb/pulg²

30 lb/pulg²

Baja Presión de succión Alta presión de succión

MBBA 1-8

40 lb/pulg²

30 lb/pulg²

Baja presión de descarga

MBBA 1-8 MBBA 1-8

95 lb/pulg² 70 lb/pulg²


MBBA 1-8

65 lb/pulg²

55 lb/pulg²

MBBA 1-8

25 lb/pulg²

20 lb/pulg²

Alta presión de descarga Baja presión de aire de arranque Baja presión de suministro neumático Baja presión del motor

MBBA 1-8

12 lb/pulg²

8 lb/pulg²

MBBA 1-8

10 lb/pulg²

6 lb/pulg²

MBBA 1-8

80 ° C

90 ° C

MBBA 1-8

110 ° C

120 ° C

MBBA 1-8

95 ° C

100 ° C

MBBA 1-8

60 ° C

70 ° C

MBBA 1-8

58 ° C

60 ° C

MBBA 1-8

58 ° C

60 ° C

MBBA 1-8

58 ° C

60 ° C

MBBA 1-8

58 ° C

60 ° C

MBBA 1-8

1550 RPM

MBBA 1-8

650 RPM

1600 RPM 600 RPM

Baja presión de caja de engrane Baja presión de bomba Temperatura aceite bomba Alta temperatura del motor Alta temperatura de refrigerante Alta temperatura caja de engrane Alta temperatura carcasa Alta temperatura cojinete interior Alta temperatura cojinete exterior Alta temperatura cojinete cople Sobre velocidad Baja velocidad


Casa de bombas 5E (CB5E).

La Casa de Bombas 5E está integrada por 3 motobombas centrifugas horizontales con motores de combustión interna y 3 motobombas centrifugas horizontales con motores eléctricos y tienen las siguientes funciones: Los 3 equipos de combustión interna manejan el aceite crudo pesado estabilizado hacia tanques deshidratadores de capacidad 500 mbls y hacia tanques de almacenamiento para el proceso de reposo, decantación y drenado del agua congénita. Uno de los equipos con motor eléctrico tiene la función de manejar la producción estabilizada de Puerto Ceiba, para descargarla al sistema de medición 900 B, mismo que inició operaciones en Octubre de 2012 para posteriormente pasar al proceso de deshidratación de aceite crudo ligero en los tanques de 200 mbls.


Los 2 equipos con motor eléctrico tienen la función de manejar la producción estabilizada de Litoral, para descargarla al sistema demedición 900 A, para posteriormente pasar al procesode deshidratación de aceite crudo ligero o pesado según sea el requerimiento. Es importante mencionar que este sistema de medición de aceite se utiliza de manera alternada para cuantificar el volumen de aceite de ambas corrientes durante un periodo de tiempo solicitado por el área de distribución de aceite. La Motobombas de la Casa de Bombas 5E tiene las siguientes características:

MOTOR

BOMBA CENTRIFUGA HORIZONTAL

Marca

Detroit Diesel

Marca

De Laval

Potencia

1600 HP

Capacidad Nominal

200 MBD

Revoluciones

1 900 RPM

Tipo

2 pasos

Tipo

2 tiempos


0.6kg/cm2(8.5 lb/seg2)

Combustible

Diesel

Presión de Descarga

8 kg/cm2

Cantidad

3

Cantidad

3

Marca

MEGATEK HITACHI

Marca

GUINARD PUMPS

Potencia

700 HP

Capacidad Nominal

120 MDB

Revoluciones

1765 RPM

Tipo

10X14X24

Tipo

TECA


0.5 kg/cm2

Combustible

eléctrico


21 kg/cm2

Cantidad

3

Cantidad

3

Operación de las Casas de Bombas 5T y 5E

Cada bomba de las casas de bombas 5E y 5T maneja aceite crudo pesado o crudo ligero, el operador debe indicar el tipo de crudo que maneja la bomba, mediante un selector en el sistema de monitoreo y control (SDMC).


El operador de casas de bombas 5E y 5T arranca manualmente las bombas disponibles para el manejo de la producción y el SDMC confirma su disponibilidad en pantalla mediante el color verde operando y rojo fuera de operación. El operador opera manualmente la apertura o cierre de las motoválvulas requeridas localizadas en los disparos de cabezales de succión y descarga de las bombas durante la maniobra de arranque ó paro de las bombas. Así mismo, el operador de estabilizado establece en el SDMC el punto de control, set-point, de valor promedio de nivel requerido. El sistema de control, determinará el nivel promedio de los separadores de estabilizado en operación, a través del LQ-3101 para aceite crudo pesado y LQ3102 para aceite crudo ligero y lo compara con el punto de control de nivel general, y ajusta la velocidad de la bomba que esté en operación automático hasta alcanzar el punto de control de nivel general. Para monitoreo y protección del sistema de bombeo se cuenta con transmisores indicadores de presión (PIT) en la succión y descarga de cada bomba. En caso de alta presión en la succión de las motobombas el sistema acciona una alarma por alta presión (PAH) y el operador verifica la operación de sus equipos. En caso de una baja presión el sistema acciona una alarma por baja presión (PAL) desplegando en pantalla una alerta para el operador que revisa la operación de sus equipos. En caso de una muy baja presión, 0.5 kg/cm2, el sistema acciona una alarma por muy baja presión (PALL) y manda a abrir la válvula de recirculación de la bomba al 100% en forma inmediata y cerrar la válvula de descarga hasta un 10% de apertura en una rampa de tiempo de 20 segundos. Para monitoreo y protección de las bombas durante su operación en automático se cuenta con los límites de velocidad de operación establecidos de 1,050 a 1,500 RPM. En caso de alcanzar la alta velocidad, 1,500 RPM, el sistema actúa una alarma por alta velocidad (SAH) y el operador verifica la operación de sus equipos y decide si mete en operación otra motobomba ó aumenta la velocidad de las otras motobombas que estén en operación. En caso de una baja velocidad, 1050 RPM, el sistema actúa una alarma por baja velocidad (SAL) desplegando en pantalla una alerta para el operador que debe revisar la operación de sus equipos, y decide si saca de operación otra motobomba.


Gráfico de Indicación de variables de las bombas de casa de bombas 5T y 5E.


ALARMAS Y DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD (MBBA 9, 10, 11) DESCRIPCI N DE L INSTRUMENTO Transmisor de presión Transmisor de presión Transmisor de presión Transmisor de presión Transmisor de presión Transmisor de presión

TAG. S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG

Transmisor de presión Transmisor de presión

S/TAG

Transmisor de presión RTD

S/TAG

RTD RTD RTD RTD RTD RTD RTD Sobre velocidad Baja velocidad

S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG S/TAG

LOCALIZACIÓN

ALARMA

DISPARO

SERVICIO

MBBA 9-11

5 lb/pulg²

4 lb/pulg²

MBBA 9-11 MBBA 9-11



MBBA 9-11

95 lb/pulg²

100 lb/pulg²

Baja Presión de succión Alta presión de succión Baja presión de descarga Alta presión de

MBBA 9-11

70 lb/pulg²

60 lb/pulg²

MBBA 9-11

65 lb/pulg²

55 lb/pulg²

MBBA 9-11 MBBA 9-11



MBBA 9-11 MBBA 9-11

10 lb/pulg² 80 ° C

6 lb/pulg² 90 ° C

MBBA 9-11

110 ° C

120 ° C

MBBA 9-11

95 ° C

100 ° C

MBBA 9-11

60 ° C

70 ° C

MBBA 9-11

58 ° C

60 ° C

MBBA 9-11

58 ° C

60 ° C

MBBA 9-11

58 ° C

60 ° C

MBBA 9-11

58 ° C

60 ° C

MBBA 9-11

1550 RPM

MBBA 9-11

650 RPM

1600 RPM 600 RPM

descarga Baja presión de aire de arranque Baja presión de suministro neumático Baja presión del motor Baja presión de caja de engrane Baja presión de bomba Temperatura aceite bomba Alta temperatura del motor Alta temperatura de refrigerante Alta temperatura caja de engrane Alta temperatura carcasa Alta temperatura cojinete interior Alta temperatura cojinete exterior Alta temperatura cojinete cople Sobre velocidad Baja velocidad


Sistema de bombeo de a nillo líquido (vacío)

El sistema de bombeo de anillo líquido (vacío) tiene la finalidad de mantener 0.5 libras/ pulgada2 la presión de separación en el proceso de estabilización de aceite crudo para garantizar una mejor separación gas-aceite, operación en el sistema de bombeo de las casas de bombas 5T y 5E y minimizar la emanación de los vapores (H2S) en las cúpulas y drenes de los tanques de almacenamiento y deshidratadores, en los registros aceitosos y en la planta de tratamiento de efluentes, estos dos últimos a consecuencia del agua congénita que se drena en el proceso de almacenamiento y deshidratación. Descripción del proceso: Sección de los Tanques Estabilizadores de Crudo. El gas desprendido del aceite crudo en los separadores de estabilizado se descarga por medio de las líneas de 24” al cabezalgeneral existente de 36”, siendo esta el by-pass de salida del Cabezal General que se interconectacon la línea 42” para suministrar el gas a los Paquetes de Bombas de Anillo de Sello Líquido (PA-202 A/B/C/D actuales) por las líneas de 18”.


El aceite crudo ligero estabilizado se colecta en el cabezal ge neral existente de 48”(Línea 3) y el crudo pesado estabilizado en los 2 cabezales existentes de 48 ” (Líneas 1 y 2) y se envían por bombeo a la primera etapa de Deshidratación por medio de las bombas ubicadas en Casa de Bombas CB-5T para el aceite crudo ligero y CB-5E/5T parael aceite crudo pesado. Cada tanque cuenta con una válvula de seguridad de 6” x 8” para protección del mismo por sobrepresión la cual descarga al cabezal de desfogue existente 12 ”.

Sección de las Bombas de Anillo de Sello Líquido GA-101 A/B/C/D. La presión requerida para la estabilización del crudo es generada por las Bombas de Anillo de Sello Líquido conectadas mediante un adecuado arreglo de tuberías a las vasijas de estabilizado. Cada una de las Bombas de Anillo de Sello Líquido están compuestas por un equipo paquete (PA202 A/B/C/D actuales) que constan de: Bomba de Anillo de Sello Líquido GA-101 A/B/C/D/E/F y G. Tanque Separador de Líquido de Sello FA-202 A/B/C/D/E/F y G. Bomba de recirculación GA-202 A/AR, B/BR, C/CR,D/DR, E/ER, F/FR y G/GR. Bomba para descarga de hidrocarburos GA-203 A/AR, B/BR, C/CR, D/DR, E/ER, F/FR y G/GR. Enfriador de líquido de sello EC-202 A/B/C/D/E/F y G. Instrumentación para la indicación y control de la presión generada. Instrumentación para la indicación y control del nivel del líquido de sello. La operación del Sistemade Bombas de Anillo de Sello Líquido es la siguiente: El gas proveniente de Estabilizadopasa al Cabezal general 48”-GA-1520-A54A en el cual se tiene instalada una válvula de Bloqueopara Emergencia EBV-03, de este punto se alimenta al Cabezal Principal 42”-GA-1210-A54A de donde succionan las Bombas de Anillo de Sello Líquido GA-101 A/B/C/D de los Paquetes PA-202 A/B/C/D para mantener una presión en la succión de 0.5 Psig, a través de los disparos de alimentación independientes de 18” Ǿ, de cada paquete, teniendo las siguientes condiciones de operación a la Succión y Descarga:


- CONDICIONES DE OPERACIÓN DE LA SUCCIÓN DE LAS BOMBAS DE ANILLO DE SELLO LÍQUIDO.

Flujo total Condición de operación Presión (Psig)

Temperatura (°C)

(MMPCSD)

Máxima

1.00

52

51.26

Normal

0.50

52

36.46

Mínima

0.00

52

25.00

- CONDICIONES DE OPERACIÓN A LA DESCARGA DE LAS BOMBA DE ANILLO DE SELLO LÍQUIDO.

Flujo total Condición de operación Presión (Psig)

Temperatura (°C)

(MMPCSD)

Máxima

16.00

83

51.26

Normal

15.50

83

36.46

Mínima

15.00

83

25.00

El gas se alimenta a cada Bomba de Anillo de Sello Líquido GA-101 A/B/C/D por una línea de succión de 18” conectada al cabezal general de succión de 42” . Las bombas en su operación forman un anillo de sello con líquido que tendrá contacto directo con el gas el cual será arrastrado hacia el Separador FA-202 A/B/C/D donde se separan las corrientes de gas y líquido, el gas de cada Paquete se descarga por una línea independiente de 14” Ǿ, colectándose en el Cabezal General de gas de 30” el cual alimenta al Enfriador de Gas (Soloaire) EC-101. Como sistema de control para la presión de succión generada por el equipo, cada Paquete cuenta con una válvula de control de presión PV-201 A/B/C/D que retorna gas de su Tanque Separador FA-202 A/B/C/D hacia la succión de la Bomba de Anillo de Sello Líquido GA-101 A/B/C/D/, en caso de que la presión de succión disminuya. Dichos sistemas cuentan con un indicador local de presión PI-200 A/B/C/D y un transmisor indicador de presión PIT-201 A/B/C/D/E/F/G localizándose en la succión de cada Bomba, el transmisor envía señal al controlador indicador de presión PIC201 A/B/C/D localizado en el PLC del tablero local y de ahí se envía señal hacia el SCD del cuarto de control de casa de bombas 5E, de donde se manda la señal a la válvula PV-201 A/B/C/D la cual


permite el paso de gas hacia la succión de la bomba para compensar la disminución de presión en el sistema y así mantener una presión en el sistema de 1.0 Psig máximo. El líquido para el sello que se maneja en cada Bomba de Anillo de Sello Líquido GA-101 A/B/C/D es agua potable y filtrada a través de un circuito cerrado. El agua del anillo de sello se separa del gas en el Separador de Líquido de Sello FA-202 A/B/C/D y se retorna a la Bomba de Anillo de Sello Líquido por medio de las Bombas de Recirculación GA-202 A/B/C/D de las cuales está una en operación y otra en espera. El agua del sello separada del gas es succionada por la bomba GA202 A/B/C/D y enviada al Enfriador de Líquido de Sello EC-202 A/B/C/D para bajar su temperatura de 60°C a

48°C y de ahí pasar a la Bomba de Anillo de Sello Líquido GA-101 A/B/C/D

nuevamente. Se cuenta con un

transmisor indicador de temperatura TIT-203 A/B/C/D y un

transmisor indicador de flujo FIT-200 A/B/C/D a la salida del enfriador EC-202 A/B/C/D los cuales envían señal hacia el tablero de control de cada paquete y de ahí se envía señal al SCD del cuarto de control de Casa de bombas 5E. Se tienen configuradas alarmas por alta temperatura y bajo flujo de agua de sello. Para mantener un nivel constante de agua en el Separador de Liquido de Sello FA-202 A/B/C/D se cuenta con el transmisor indicador de nivel LIT-200 A/B/C/D el cual envía señal al controlador indicador de nivel LIC-200 A/B/C/D localizado en el tablero de control de cada paquete y de ahí se envía señal al SCD del cuarto de control de Casa de bombas 5E. El controlador indicador de nivel LIC-200 A/B/C/D trabaja a rango dividido para abrir o cerrar las válvulas de nivel LV-200 A/B/C/D y LV-204 A/B/C/D, si el nivel de agua está por debajo del punto de ajuste abre la válvula LV-200 A/B/C/D para reponer el faltante de agua y si el nivel del agua está arriba del punto de ajuste entonces abre la válvula de nivel LV-204 A/B/C/D. El Separador de Liquido de Sello FA-202 A/B/C/D cuenta con una mampara interna para separar la interfase enviando el hidrocarburo por derrame al lado orgánico, del lado de los hidrocarburos se cuenta con un switch por alto nivel LSH-203 A/B/C/D y uno por bajo nivel LSL-203 A/B/C/D para arrancar y parar las bombas para Descarga de Hidrocarburos GA-203 A/B/C/D, teniendo una en operación normal y una en espera, las Bombas en operación succionan el condensado recuperado de la sección de Hidrocarburos del Separador de Liquido de Sello FA-202 A/B/C/D y es enviado al cabeza colector de 4” para enviarlo al Tanque de Condensados FB-6102. Cada paquete cuenta con una válvula de seguridad PSV-101 A/B/C/D para protección del sistema, la cual se localiza sobre el tanque Separador de Líquido de Sello FA-202 A/B/C/D y cuya descarga


se colecta en el Cabezal colector que alimenta al Sistema de Desfog ue por la línea 12” interconectándose a la línea 36”que alimenta al quemador CB-100.

Sección del Sistema de Enfriamiento de Gas EC-101 El gas de la descarga de las Bombas de Anillo de Sello Líquido GA-101 A/B/C/D se envía al Cabezal General de gas de 30”, pasando por el Enfriador de Gas EC-101 donde el gas de salida tendrá una temperatura de 52 C. Para monitoreo de la temperatura a la salida del EC-101 se cuenta con el indicador transmisor de temperatura TIT-101 que envía señal al indicador de temperatura TI-101 localizado en el SCD del cuarto de control de Casa de bombas 5E, teniendo configurada una alarma por alta temperatura. El Enfriador de Gas EC-101 cuenta con botonera de arranque y paro local desde el SCD del cuarto de control de de Casa de bombas 5E, así mismo cuenta con luz indicadora de operación en botonera local. El gas que sale del Enfriador de Gas EC-101 se envía por las 2 líneasde 30” hacia el Tanque Rectificador de Condensados FB-6103, donde se separan los condensados obtenidos por el enfriamiento del gas a la descarga del soloaire EC-101. El desfogue de las válvulas de seguridad que protegen por una sobre presión a cada paquete de Bombas de Anillo de Sello Liquido, se conectan por medio de líneas de 8” al subc abezal colector de 12”, y este a su vez se interconecta con el cabezal existentede 30”, para ser enviados al Tanque Cachador FA-105 y de ahí se envían quemador elevado CB-100 existente en la TMDB.

Es importante mencionar que actualmente este sistema se encuentra fuera de operación debido ha verse rebasada su capacidad de manejo, derivado del incremento en el manejo de gas en la plataforma de estabilizado.


Sistema Digital de Monitoreo y Control de proceso

DESPLEGADO INICIAL


DESPLEGADO DEL TANQUE “FA – 202A”


ALARMAS Y DISPOSITIVOS DE SEGURIDAD DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE TEMPERATURA TRANSMISOR INDICADOR DE TEMPERATURA TRANSMISOR INDICADOR DE FLUJO TRANSMISOR INDICADOR DE NIVEL TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

PIT-201 A

SUCCION DE BOMBA GA-101 A

0.3-2.0

PAL-201 A 0.2

PSLL-201 A 0

PSI

PRESION DE SUCCION

PIT-203 A

DESCARGA DE BOMBA GA-101 A

0-25

PAH-203 A 16.5

PSHH-203 A 17.5

PSI

PRESION DE DESCARGA

TIT-205 A

DESCARGA DE BOMBA GA-101 A

0-150

TAH-205 A 62

TSHH-205 A 65

°C

TAH-203 A 55

TSHH-203 A 60

FAL-200 A 180

FSLL-200 A 170

LAL-200 A 48.75 LAHH-200 A 96.87

LSLL-200 A 22.18

%

-------------

PSI

TIT-203 A

FIT-200 A LIT-200 A

PIT-210 A

INTERRUPTOR POR ALTO NIVELDE HIDROCARBURO EN EL FA-202 A INTERRUPTOR POR BAJO NIVEL DE HIDROCARBURO EN EL FA-202 A VALVULA DE SEGURIDAD


VALVULA DE SEGURIDAD TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

UNI D.

TAG.

SALIDA DE SOLOAIRE EC-202 A SALIDA DE SOLOAIRE EC-202 A SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 A REDUCTOR DE VELOCIDAD LUFKIN

0-100

0-250

°C

GPM 70-85

LSL-203 A

PSV-102 A

PSV-103 A

PSV-101 A

PIT-201 B

LIQUIDO DE SELLO FA-202 A SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 A DESCARGA DE BOMBA GA-203 A

DESCARGA DE BOMBA GA-203 AR SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 A SUCCION DE BOMBA GA-101 B

TEMPERATURA DE DESCARGA BOMBA NASH TEMPERATURA DE AGUA SALIDA DEL SOLOAIRE FLUJO DE AGUA DE RECIRCULACION NIVEL DE AGUA EN EL SEPARADOR PRESION DE ACEITE EN REDUCTOR LUFKIN ALTO NIVEL DE HIDROCARBURO

25

PAL-210 A 9.40

----------

LAH=1057

------

mm

EN EL FA-202 A

------------

LAL=152

------

mm

BAJO NIVEL DE HIDROCARBURO EN EL FA-202 A

10-150

------------

50

10-150

-------------

50

----------

-------------

17.608

0.3-2.0

PAL-201 B 0.2

PALL-201 B 0

SEPARADOR DE LSH-203 A

SERVICIO

PSI

PSI

PSI

PSI

RELEVO POR ALTA PRESION EN DESCARGA DE BOMBA GA203 A RELEVO POR ALTA PRESION EN DESCARGA DE BOMBA GA203 AR ALTA PRESION EN SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 A PRESION DE SUCCION DE BOMBA GA-101 B



PIT-203 B

DESCARGA DE BOMBA GA-101 B

0-25

PAH-203 B 16.5

PAHH-203 B 17.5

PSI


TIT-205 B


0-150

TAH-205 B 62

TAHH-205 B 65

°C

TAH-203 B 55

TAHH-203 B 60

FAL-200 B 180

FALL-200 B 170

70-85

LAL-200 B 48.75

LALL-200 B 22.18 LAHH-200 B 96.87

25

PAL-210 B 9.40

----------

LAH=1057

TRANSMISOR INDICADOR DE

TIT-203 B

SALIDA DE SOLOAIRE

TEMPERATURA

EC-202 B

TRANSMISOR INDICADOR DE FLUJO

SALIDA DE SOLOAIRE EC-202 B SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 B REDUCTOR DE VELOCIDAD LUFKIN

TRANSMISOR INDICADOR DE NIVEL TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION INTERRUPTOR POR ALTO NIVELDE HIDROCARBURO EN EL FA-202 B INTERRUPTOR POR BAJO NIVELDE

FIT-200 B LIT-200 B

PIT-210 B

LSH-203 B

LSL-203 B

HIDROCARBURO EN EL FA-202 B VALVULA DE SEGURIDAD


VALVULA DE SEGURIDAD TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

0-250

°C

SOLOAIRE EC-202 B FLUJO DE AGUA DE RECIR. GPM

------------

LAL=152

-------------

------

------

mm

NIVEL DE AGUA EN EL SEPARADOR FA-202 B PRESION DE ACEITE EN REDUCTOR LUFKIN ALTO NIVEL DE HIDROCARBURO EN EL FA-202 B

mm

BAJO NIVEL DE HIDROCARBURO EN EL FA-202 B

%

PSI

FA-202 B PSV-102 B


PSV-103 B

DESCARGA DE BOMBA GA-203 BR

PSV-101 B

PIT-201 C

SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 B SUCCION DE BOMBA GA-101 C

10-150

------------

50

PSI

10-150

-------------

50

PSI

----------

-------------

17.608

PSI

0.3-2.0

PAL-201 C 0.2

PALL-201 C 0

PSI

PAH-203 C

PAHH-203 C

DESCARGA DE


SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 B SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO

0-100

PRESION DE DESCARGA DE BOMBA GA-101 B TEMPERATURA DE DESCARGA BOMBA GA-101 B TEMPERATURA DE AGUA SALIDA DEL

PIT-203 C

BOMBA GA-101 C

0-25

16.5

17.5

PSI

RELEVO POR ALTA PRESION EN DESCARGA DE BOMBA GA203 B RELEVO POR ALTA PRESION EN DESCARGA DE BOMBA GA203 BR ALTA PRESION EN SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 B PRESION DE SUCCION DE BOMBA GA-101 C PRESION DE DESCARGA DE BOMBA GA-101 C


TRANSMISOR INDICADOR DE TEMPERATURA TRANSMISOR INDICADOR DE TEMPERATURA TRANSMISOR INDICADOR DE

TIT-205 C

TIT-203 C

FIT-200 C

FLUJO TRANSMISOR INDICADOR DE NIVEL TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION INTERRUPTOR POR ALTO NIVELDE HIDROCARBURO EN EL FA-202 C INTERRUPTOR POR BAJO NIVELDE HIDROCARBURO EN EL FA-202 C VALVULA DE SEGURIDAD

LIT-200 C

PIT-210 C

DESCARGA DE BOMBA GA-101 C

SALIDA DE SOLOAIRE EC-202 C SALIDA DE SOLOAIRE EC-202 C SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 C REDUCTOR DE VELOCIDAD LUFKIN

TAH-205 C 62

TAHH-205 C 65

TAH-203 C 55

TAHH-203 C 60

FAL-200 C 180

FALL-200 C 170

70-85

LAL-200 C 48.75

LALL-200 C 22.18 LAHH-200 C 96.87

25

PAL-210 C 9.40

----------

LAH=1057

------

mm

------------

LAL=152

------

mm

50

PSI

50

PSI

0-150

0-100

0-250

°C

GPM

LSL-203 C

SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 C SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 C

10-150

PSV-102 C

DESCARGA DE BOMBA GA-203 C

DESCARGA DE BOMBA GA-203 CR

10-150

LSH-203 C

°C

------------

-------------

%

PSI

-------------


PSV-103 C


PSV-101 C


PIT-201 D

SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 C SUCCION DE BOMBA GA-101 D

PIT-203 D TIT-205 D

TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE

----------

-------------

17.608

PSI

0.3-2.0

PAL-201 D 0.2

PALL-201 D 0

PSI

DESCARGA DE BOMBA GA-101 D

0-25

PAH-203 D 16.5

PAHH-203 D 17.5

PSI


0-150

TAH-205 D 62

TAHH-205 D 65

°C

TAH-203 D 55

TAHH-203 D 60

TEMPERATURA TRANSMISOR INDICADOR DE TEMPERATURA

TIT-203 D

SALIDA DE SOLOAIRE EC-202 D

0-100

°C

TEMPERATURA DE DESCARGA BOMBA GA-101 C TEMPERATURA DE AGUA SALIDA DEL SOLOAIRE EC-202 C FLUJO DE AGUA DE RECIRCULACION NIVEL DE AGUA EN EL SEPARADOR FA-202 C PRESION DE ACEITE EN REDUCTOR LUFKIN ALTO NIVEL DE HIDROCARBURO EN EL FA-202 C

BAJO NIVEL DE HIDROCARBURO EN EL FA-202 C RELEVO POR ALTA PRESION EN DESCARGA DE BOMBA GA203 C RELEVO POR ALTA PRESION EN DESCARGA DE BOMBA GA203 CR ALTA PRESION EN SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 C PRESION DE SUCCION DE BOMBA GA-101 D PRESION DE DESCARGA DE BOMBA GA-101 D TEMPERATURA DE DESCARGA BOMBA GA-101 D TEMPERATURA DE AGUA SALIDA DEL SOLOAIRE EC-202 D


TRANSMISOR INDICADOR DE FLUJO TRANSMISOR INDICADOR DE NIVEL TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION INTERRUPTOR POR ALTO NIVELDE HIDROCARBURO EN EL FA-202 D INTERRUPTOR POR BAJO NIVELDE HIDROCARBURO EN EL FA-202 D

FIT-200 D

LIT-200 D PIT-210 D

LSH-203 D

LSL-203 D

SALIDA DE SOLOAIRE EC-202 D SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 D REDUCTOR DE VELOCIDAD LUFKIN SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 D SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 D

FAL-200 D 180

FALL-200 D 170

70-85

LAL-200 D 48.75

LALL-200 D 22.18 LAHH-200 D 96.87

25

PAL-210 D 9.40

----------

LAH=1057

0-250

GPM

------------


PSV-102 D


10-150


PSV-103 D

DESCARGA DE BOMBA GA-203 DR

10-150


PSV-101 D

SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 D

S/TAG

CABEZAL GENERAL DE DESCARGA DE GAS

LAL=152

------------

-------------

------

------

%

PSI

mm

mm

50

PSI

50

PSI

-------------

DISCO DE RUPTURA

----------

-------------

17.608

PSI

---------

-------------

16

PSI

FLUJO DE AGUA DE RECIRCULACION NIVEL DE AGUA EN EL SEPARADOR FA-202 D PRESION DE ACEITE EN REDUCTOR LUFKIN ALTO NIVEL DE HIDROCARBURO EN EL FA-202 D BAJO NIVEL DE HIDROCARBURO EN EL FA-202 D RELEVO POR ALTA PRESION EN DESCARGA DE BOMBA GA203 D RELEVO POR ALTA PRESION EN DESCARGA DE BOMBA GA203 DR ALTA PRESION EN SEPARADOR DE LIQUIDO DE SELLO FA-202 D ALTA PRESION DE DESCARGA EN CABEZAL DE DESCARGA DE GAS


Casa de bombas 1 (CB1)

El crudo marino y terrestre, es recibido en la Terminal Marítima en tanques atmosféricos verticales provistos de cúpulas flotantes. El aceite crudo almacenado, es destinado a satisfacer desde marzo de 1981 las demandas de exportación. La carga de buque tanques para la exportación de los tres tipos decrudo se realiza a través de 3 líneas submarinas (dos de 48” y una de 36” Ø, con una longitud de 21 kms) que alimentan dos monoboyas costa fuera. El aceite crudo es enviado a exportación a través de los sistemas de medición 100 y 200, estos sistemas reciben la descarga de las bombas de la Casa de Bombas 1 y 2.


La Casa de Bombas No. 1 está integrada por 8 motobombas eléctricas con las siguientes características: MOTOR ELECTRICO

BOMBA CENTRIFUGA VERTICAL

Marca

Megatek-Hitachi

Marca

Byron-Jackson

Capacidad

1 750 HP

Tamaño

20X28X36

Voltaje

4 160 V

Tipo

5 pasos VTM

Corriente

216 Amp

Capacidad

240 MBPD

Frecuencia

60 Hz


0.3 kg/cm2

Revoluciones

1 180 rpm


21 Kg/cm2

Fases

3

Tipo

VTELA

Forma

KK

Todas las motobombas tienen la versatilidad de poder manejar los dos productos,

pero

normalmente se manejan de la siguiente manera, motobomba 1 y 2 por crudo Maya, motobombas de la 3-5 por crudo Istmo y de la 6-8 por crudo Maya o crudo Istmo. Todas las bombas cuentan con dos bombas de lubricación una principal y otra auxiliar así como un par de válvulas reguladoras: una para recirculación de la línea de descarga a los cabezales de succión la cual opera en un rango de 18-20 kg/cm2 y otra para disparo de la bomba por alta presión de descarga la cual opera en un rango de 21 a 22 kg/cm2. Además cuentan con un sistema de Control para arranque y paro de las motobombas (PLC) desde una consola ubicada en el cuarto de control.


Arranque Remoto de Motobomba y Bomba de Lubricación Casa de Bombas No 1. El rango de operación del equipo de bombeo es de 0.3 a 2.0 kg/cm2 en la succión y de 2 a 21 kg/cm2 en la descarga. Cualquier desviación de estos parámetros causa problemas en el equipo de bombeo, presiones menores de 0.3 kg/cm2 puede causar engasamiento en el equipo de bombeo y presiones mayores de 21 kg/cm2 ocasiona represionamiento hacia los paquetes de medición, buque tanques y casa de bombas 4T. Las motobombas cuentan con un sistema de seguridad por alta temperatura del motor (120º C) y por alta presión de descarga (21 a 22 kg/cm2), además cuentan con una válvula automática de recirculación que abre de 18 a 20 kg/cm2 hacia la succión.


El paro del equipo de bombeo se realiza cuando se realiza a solicitud del Ingeniero de Turno de Operación por diversas circunstancias como son: termino de carga, cambio de producto, paro por reempaque de otra boya, término de achique de tanque, cambio de programa, etc. El operador realiza el paro de emergencia del equipo de bombeo cuando se presenta cualquiera de las siguientes circunstancias: fuga en líneas de proceso, engasamiento de equipo de bombeo, alta presión de descarga o bajapresión de descarga, falla en el equipo debombeo (fuga de sellos, etc.), disparo por falla de servicios auxiliares (agua de enfriamiento) y/o sistema de lubricación, ruidos extraños en el equipo de bombeo, etc. Alarmas y dispositivos de seguridad de operación CB 1. DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO

TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

PIT-500

MB-01

0-210

20

22

PIT-501

MB-01

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI


PIT501A

MB-01

0-300

15

10

PSI


PIT501B

MB-01

0-300

17

15

PSI


FIT-500

MB-01

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN

FLUJO DE ACEITE DE LUBRICACION


FIT-501

MB-01

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN

FLUJO DE AGUA DE ENFRIAMIENTO

-------

MB-01

0-250

130

140

ºC

TEMPERATURA DEVANADOS DEL MOTOR

-------

MB-01

0-150

80

85

ºC

TEMPERATURA CHUMACERAS DEL MOTOR

VÁLVULA DE CONTROL DE

PCV500

MB-01

------

20 EMPIEZA A

22 TERMINA DE

PRESION VÁLVULA DE CONTROL DE PRESION

PCV501

MB-01

-----

CERRAR 18 EMPIEZA A ABRIR

CERRAR 20 TERMINA DE ABRIR

TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

UNID.

SERVICIO

KG/CM2 PRESION DE LA DESCARGA

RTD

RTD KG/CM2

PRESION DE LA SUCCION PRESION DE AGUA DE ENFRIAMIENTO PRESION DE ACEITE DE LUBRICACION

PRESION DE LA

DESCARGA KG/CM2 PRESION DE LA RECIRCULACION


DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO

TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO


PIT-502

MB-02

0-210

20

22

KG/CM2

PRESION DE LA DESCARGA


PIT-503

MB-02

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI

PRESION DE LA SUCCION


PIT503A

MB-02

0-300

15

10

PSI

PRESION DE AGUA DE ENFRIAMIENTO


PIT503B

MB-02

0-300

17

15

PSI

PRESION DE ACEITE DE LUBRICACION


FIT-502

MB-02

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-503

MB-02

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


-------

MB-02

0-250

130

140

ºC


-------

MB-02

0-150

80

85

ºC


20

22

EMPIEZA A CERRAR 18 EMPIEZA A ABRIR

TERMINA DE CERRAR 20 TERMINA DE ABRIR

RTD

RTD VÁLVULA DE CONTROL DE PRESION

PCV502

MB-02

------

VÁLVULA DE CONTROL DE PRESION

PCV503

MB-02

-----

KG/CM2 DESCARGA PRESION DE LA KG/CM2

PRESION DE LA RECIRCULACION



TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO


PIT-504

MB-03

0-210

20

22

KG/CM2



PIT-505

MB-03

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI



PIT505A

MB-03

0-300

15

10

PSI



PIT505B

MB-03

0-300

17

15

PSI


FIT-504

MB-03

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-505

MB-03

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


RTD

-------

MB-03

0-250

130

140

ºC


RTD

-------

MB-03

0-150

80

85

ºC



PCV504

MB-03

------

20 EMPIEZA A CERRAR

22 TERMINA DE CERRAR

KG/CM2



PCV505

MB-03

-----

18 EMPIEZA A ABRIR

20 TERMINA DE ABRIR

KG/CM2





TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO

KG/CM2


PSI

PRESION DE LA SUCCION PRESION DE AGUA DE ENFRIAMIENTO


PIT-506

MB-04

0-210


PIT-507

MB-04

0-300


PIT507A

MB-04

0-300

15

10

PSI


PIT507B

MB-04

0-300

17

15

PSI



FIT-506

MB-04

0-300

INHIBIDO INHIBIDO

G/MIN



FIT-507

MB-04

0-300

INHIBIDO INHIBIDO

G/MIN


RTD

-------

MB-04

0-250

130

140

ºC


RTD

-------

MB-04

0-150

80

85

ºC



PCV506

MB-04

------

20 EMPIEZA A CERRAR


KG/CM2



PCV507

MB-04

-----

18 20 EMPIEZA TERMINA A ABRIR DE ABRIR

KG/CM2


20

22

INHIBIDO INHIBIDO



TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO


PIT-508

MB-05

0-210

20

22

KG/CM2



PIT-509

MB-05

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI



PIT509A

MB-05

0-300

15

10

PSI


PIT509B

MB-05

0-300

17

15

PSI



FIT-508

MB-05

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-509

MB-05

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


RTD

-------

MB-05

0-250

130

140

ºC


RTD

-------

MB-05

0-150

80

85

ºC



20

22

PCV508

MB-05

------

EMPIEZA A CERRAR

TERMINA DE CERRAR


PCV509

MB-05

-----

18 EMPIEZA A ABRIR

20 TERMINA DE ABRIR

PRESION AGUA DE DE ENFRIAMIENTO

KG/CM2


KG/CM2




TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO


PIT-510

MB-06

0-210

20

22

KG/CM2



PIT-511

MB-06

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI



PIT511A

MB-06

0-300

15

10

PSI



PIT511B

MB-06

0-300

17

15

PSI



FIT-510

MB-06

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-511

MB-06

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


RTD

-------

MB-06

0-250

130

140

ºC


RTD

-------

MB-06

0-150

80

85

ºC


20

22

EMPIEZA A CERRAR 18 EMPIEZA A ABRIR

TERMINA DE CERRAR 20 TERMINA DE ABRIR


PCV510

MB-06

------


PCV511

MB-06

-----

KG/CM2


KG/CM2



DESCRIPCIÓN DEL INSTRUMENTO

TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO

PIT-512

MB-07

0-210

20

22

KG/CM2


PIT-513

MB-07

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI

PIT-513A

MB-07

0-300

15

10

PSI

PIT-513B

MB-07

0-300

17

15

PSI

FIT-512

MB-07

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN

FIT-513

MB-07

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN

RTD

-------

MB-07

0-250

130

140

ºC

RTD

-------

MB-07

0-150

80

85

ºC

DEL MOTOR TEMPERATURA CHUMACERAS DEL MOTOR


PCV-512

MB-07

------


PCV-513

MB-07

-----

22 TERMINA DE CERRAR 20 TERMINA DE ABRIR

KG/CM2


20 EMPIEZA A CERRAR 18 EMPIEZA A ABRIR

KG/CM2


TRANSMISOR INDICADOR PRESIONDE TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE FLUJO TRANSMISOR INDICADOR DE FLUJO

PRESION DE LA SUCCION PRESION DE AGUA DE ENFRIAMIENTO PRESION DE ACEITE DE LUBRICACION FLUJO DE ACEITE DE LUBRICACION FLUJO DE AGUA DE ENFRIAMIENTO TEMPERATURA DEVANADOS


DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO

PIT-514

MB-08

0-210

20

22

KG/CM2


PIT-515

MB-08

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI

PIT-515A

MB-08

0-300

15

10

PSI

PRESION DE LA SUCCION PRESION DE AGUA DE ENFRIAMIENTO

TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE FLUJO TRANSMISOR INDICADOR DE FLUJO

PIT-515B

MB-08

0-300

17

15

PSI

FIT-514

MB-08

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN

FIT-515

MB-08

0-300

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN

RTD

-------

MB-08

0-250

130

140

ºC

RTD

-------

MB-08

0-150

80

85

ºC


PCV-514

MB-08

------


PCV-515

MB-08

-----



PRESION DE ACEITE DE LUBRICACION FLUJO DE ACEITE DE LUBRICACION FLUJO DE AGUA DE ENFRIAMIENTO TEMPERATURA DEVANADOS DEL MOTOR TEMPERATURA CHUMACERAS DEL MOTOR

KG/CM2


KG/CM2



Casa de bombas 2 (CB2)

La Casa de Bombas No. 2 está integrada por 8 motobombas eléctricas con las siguientes características: MOTOR ELECTRICO

BOMBA CENTRIFUGA VERTICAL

Marca

Megatek-Hitachi

Marca

Byron-Jackson

Potencia

2 500 HP

Tamaño

20X28X36

Voltaje

1380 V

Tipo

6 pasos VTM

Corriente

100 Amp

Capacidad

240 MBPD

Frecuencia

60 Hz


0.3 kg/cm2

Revoluciones

1 185 rpm


21 kg/cm2

Fases

3

Tipo

VTELA

Forma

KK


Las motobombas 1,2 manejan crudo maya a boyas, 3,4,5 crudo ligero deshidratado a tanques y succión de Casa de Bombas 4T y las motobombas 6,7,8 tienen la versatilidad de poder manejar crudo maya a boyas o a tanques y succión de Casa de Bombas 4T, así como crudo ligero deshidratado a tanques y succión de Casa de Bombas 4T. Todas las bombas cuentan con dos bombas de lubricación una principal y otra auxiliar así como un par de válvulas reguladoras: una para recirculación de la línea de descarga a los cabezales de succión la cual opera en un rango de 18-20 kg/cm2 y otra para disparo de la bomba por alta presión de descarga la cual opera en un rango de 21 a 22 kg/cm2 para las bombas alineadas a boyas y de 8-10 kg/cm2 la recirculación y de 10-12 kg/cm2 el disparo de las bombas alineadas por crudo ligero deshidratado. Además cuentan con un sistema de Control para arranque y paro de las motobombas (PLC) desde una consola ubicada en el cuarto de control.

Arranque Remoto de Bomba de Lubricación Casa de Bombas No 2.


El rango de operación del equipo de bombeo es de 0.2 a 2.0 kg/cm2 en la succión y de 2 a 21 kg/cm2 en la descarga hacia boya, y de 2-12 kg/cm2 hacia tanques y CB4T. Cualquier desviación de estos parámetros causa problemas en el equipo de bombeo, presiones menores de 0.2 kg/cm2 puede causar engasamiento en el equipo de bombeo y presiones mayores de 21 kg/cm2 ocasiona represionamiento hacia los paquetes de medición y buque tanques o hacia la succión de CB4T.

Las motobombas cuentan con un sistema de seguridad por alta temperatura del motor (120º C) y por alta presión de descarga (21 a 22 kg/cm2 hacia boyas y 10 a 12 kg/cm2 hacia CB4T), además cuentan con una válvula automática de recirculación la succión que abre de 18 a 20 kg/cm2 boyas y 8 a 10 a CB4T. Alarmas y dispositivos de seguridad de operación CB 2 DESCRIPCIÓN DEL INSTRUMENTO

TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO


PIT-601

MB-01

0-30

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI



PIT-601A

MB-01

0-42

20

22

KG/CM2



PIT-601B

MB-01

0-60

8

8

PSI



PIT-601C

MB-01

0-300

17

15

PSI



FIT-601

MB-01

7.87 A 261

INHIBIDO

MB-01

17.27 A 576


RTD

RTD VÁLVULA DE CONTROL DE PRESION VÁLVULA DE CONTROL DE PRESION

FIT-601A

-------

-------

PCV-601

PCV-602

MB-01

MB-01

MB-01

MB-01

0-250

INHIBIDO

115

INHIBIDO

INHIBIDO

125

G/MIN


G/MIN

FLUJO DE ACEITE LUBRICANTE

ºC


0-150

80

85

ºC


------



KG/CM2


20 TERMINA DE ABRIR

KG/CM2


-----



TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.


PIT-602

MB-02

0-30

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI


PIT-602A

MB-02

0-42

20

22

KG/CM2

SERVICIO

PRESION DE LA SUCCION PRESION DE LA

PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

PIT-602B

MB-02

0-60

8

8

PSI

DESCARGA PRESION DE AGUA DE ENFRIAMIENTO


PIT-602C

MB-02

0-300

17

15

PSI



FIT-602

MB-02

7.87 A 261

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-602A

MB-02

17.27 A 576

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


-------

MB-02

0-250

115

125

ºC


-------

MB-02

0-150

80

85

ºC


PCV-603

MB-02

------


KG/CM2

PCV-604

MB-02

-----


20 TERMINA DE ABRIR

KG/CM2

RTD


PRESION DE LA DESCARGA PRESION DE LA RECIRCULACION



TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.


PIT-603

MB-03

0-30

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI


PIT-603A

MB-03

0-42

13

15

KG/CM2


PIT-603B

MB-03

0-60

1

1

PSI

PRESION AGUA DE DE ENFRIAMIENTO


PIT-603C

MB-03

0-300

17

15

PSI


FIT-603

MB-03

7.87 A 261

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-603A

MB-03

17.27 A 576

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


-------

MB-03

0-250

115

125

ºC


-------

MB-03

0-150

80

85

ºC


PCV-605

MB-03

------

13 EMPIEZA


RTD


PCV-606

MB-03

-----

ACERRAR 18 EMPIEZA A ABRIR


KG/CM2

KG/CM2

SERVICIO






TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO

PIT-604

MB-04

0-30

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI


PIT-604A

MB-04

0-42

13

15

KG/CM2



PIT-604B

MB-04

0-60

5

3

PSI



PIT-604C

MB-04

0-300

17

15

PSI



FIT-604

MB-04

7.87 A 261

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-604A

MB-04

17.27 A 576

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


-------

MB-04

0-250

115

125

ºC


-------

MB-04

0-150

80

85

ºC

TEMPERATURA CHUMACERAS

RTD VÁLVULA DE CONTROL DE PRESION

PCV-607

MB-04

------

13 EMPIEZA A CERRAR


PCV-608

MB-04

-----

18 EMPIEZA AABRIR


RTD


DEL MOTOR KG/CM2


KG/CM2




TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO


PIT-605

MB-05

0-30

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI



PIT-605A

MB-05

0-42

13

15

KG/CM2

PRESION DE LA


PIT-605B

MB-05

0-60

3

3

PSI



PIT-605C

MB-05

0-300

17

15

PSI



FIT-605

MB-05

7.87 A 261

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-605A

MB-05

17.27 A 576

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


-------

MB-05

0-250

115

125

ºC


-------

MB-05

0-150

80

85

ºC


PCV-609

MB-05

------

13 EMPIEZA A CERRAR

PCV-610

MB-05

-----

18 EMPIEZA AABRIR

RTD

RTD VÁLVULA CONTROLDE DE PRESION VÁLVULA DE CONTROL DE PRESION


KG/CM2


KG/CM2




TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO


PIT-606

MB-06

0-30

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI



PIT-606A

MB-06

0-42

13

15

KG/CM2

PRESION DE LA


PIT-606B

MB-06

0-60

5

4

PSI



PIT-606C

MB-06

0-300

17

15

PSI



FIT-606

MB-06

7.87 A 261

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-606A

MB-06

17.27 A 576

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


-------

MB-06

0-250

115

125

ºC


-------

MB-06

0-150

80

85

ºC


PCV-611

MB-06

------

13 EMPIEZA A CERRAR

PCV-612

MB-06

-----

18 EMPIEZA AABRIR

RTD

RTD VÁLVULA CONTROLDE DE PRESION VÁLVULA DE CONTROL DE PRESION


KG/CM2


KG/CM2




TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO


PIT-607

MB-07

0-30

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI



PIT-607A

MB-07

0-42

20

22

KG/CM2



PIT-607B

MB-07

0-60

2

2

PSI



PIT-607C

MB-07

0-300

17

15

PSI



FIT-607

MB-07

7.87 A 261

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-607A

MB-07

17.27 A 576

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


-------

MB-07

0-250

115

125

ºC


-------

MB-07

0-150

80

85

ºC

TEMPERATURA CHUMACERAS



KG/CM2

20 TERMINA DE ABRIR

KG/CM2

RTD


PCV-613

MB-07

------

PCV-14

MB-07

-----

DEL MOTOR PRESION DE LA DESCARGA PRESION DE LA RECIRCULACION



TAG.

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO


PIT-608

MB-08

0-30

INHIBIDO

INHIBIDO

PSI



PIT-608A

MB-08

0-42

20

22

KG/CM2

PRESION DE LA


PIT-608B

MB-08

0-60

6

5

PSI



PIT-608C

MB-08

0-300

17

15

PSI



FIT-608

MB-08

7.87 A 261

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN



FIT-608A

MB-08

17.27 A 576

INHIBIDO

INHIBIDO

G/MIN


-------

MB-08

0-250

115

125

ºC


-------

MB-08

0-150

80

85

ºC


PCV-615

MB-08

------


KG/CM2

PCV-616

MB-08

-----


20 TERMINA DE ABRIR

KG/CM2

RTD




Sistema de vasijas electrostáticas

El sistema de deshidratación electrostática tiene como finalidad eliminar el volumen de agua congénita y sal contenida en las corrientes de aceite crudo ligero o pesado proveniente de los activos de producción marinos y terrestres, para lograr meter dentro las especificaciones de calidad contractuales de dichos productos (agua/sedimento 0.5% y sal 50 libras por cada 1000 barriles) y cumplir con nuestros clientes. Por otro lado debido al manejo del agua, se evitarán daños en los equipos internos de las vasijas por problemas de corrosión.


El sistema está integrado por dos vasijas deshidratadoras horizontales electrostáticos del tipo dieléctrico, FA-3551A y FA-3551B (Marca Petreco), con un diámetro de 4.27 metros y longitud de costura a costura de 20.12 metros, con tres transformadores cada una y una capacidad de tratamiento de 195,000 barriles por día de aceite crudo cada uno, es decir que el sistema tiene un manejo total de 390,000 barriles por día. Los deshidratadores disponen de los arreglos de tuberías, conexiones de servicios auxiliares, válvulas e instrumentos de protección y de control necesarios para el manejo y acondicionamiento del aceite crudo ligero proveniente de la descarga de la Casa de Bombas 2 con una presión de 8.0


a 9.0 Kg/cm2, previo acondicionamiento de los tanques deshidratadores de capacidad 200,000 barriles. Tienen la infraestructura para manejar el aceite crudo ligero marino, crudo ligero puertoCeiba y aceite crudo pesado, sin embargo actualmente se opera en paralelo para el manejo y acondicionamiento de la mezcla de aceite crudo ligero marino-Puerto Ceiba. El aceite crudo acondicionado en las vasijas electrostáticas se envía a la succión de la CB4T de 3 a 5 Kg/cm2, para su correspondiente envío a Nuevo Teapa. El flujo de agua congénita separada en el sistema, se envía a la red aceitosa de la terminal para su tratamiento a la planta de efluentes. Este proceso de deshidratación se lleva a cabo en las dos vasijas electrostáticas interconectados en paralelo, los cuales procesan el 50% del volumen total alimentado cada uno (195,000 barriles por día), sin embargo también cuentan con la flexibilidad para operar en serie. La mezcla de aceite crudo ligero proveniente de la Casa de Bombas 2 sedescarga por medio de las motobombas 5, 6, 7, u 8, a una línea general de 36” , misma que tiene interconexiones de 30” 

a la entrada de las vasijas electrostáticas y de 10”  para alimentación del agua de lavado

proveniente del área de servicios auxiliares. Normalmente se utilizan 2 motobombas de la Casa de bombas 2 tomando en cuenta la capacidad máxima de manejo del sistema. La línea de 36”  cuenta con una válvula de control de corte automático para paro por emergencia, así mismo dispone de una toma de muestra a fin de contar con las muestras necesarias para determinar la calidad del crudo a tratar. Los dos recipientes rehabilitados como desaladoras electroestáticos incorporan un sistema de tres parrillas de electrodos que inducen un campo eléctrico suficientemente fuerte para desalinizar el aceite crudo mediante la inducción de momentos polares. Cuando el crudo húmedo es introducido por el cabezal de distribución en forma axial y horizontal a las parrillas las sales ayudan al fenómeno de coalescencia al atraer gotas de mayores tamaños, que eventualmente precipitaran por acción de la gravedad, arrastrando consigo las sales fuera del equipo por medio del cabezal de agua efluente. Una vez que la planta desaladora se encuentre en operación, puede que se requiera hacer ajustes, para que el sistema logre hacer la remoción de sales más eficiente posible. A continuación


se enlistan algunos de los factores más importantes que afectan la eficiencia del sistema para remover sales del aceite crudo: Velocidad del flujo de aceite. Volumen de inyección de agua de dilución. Intensidad de mezcla. Tipo y cantidad de desemulsificador. Niveles de agua del recipiente Temperatura de proceso. Presión de proceso. Muchas veces es necesario ajustar más de uno de estos parámetros de proceso para lograr un rendimiento óptimo del sistema. Enseguida se explica el efecto de cada uno de los factores arriba mencionados. 1.1.- Velocidad del flujo de aceite.- Si el gasto de aceite aumenta más allá de la capacidad de diseño del sistema desalador, se puede esperar una disminución de la eficiencia de desalación. 2.1.- Volumen de inyección de agua de dilución.- De acuerdo a pruebas de la compañía Petreco el volumen a inyectar debe estar en un rango de 5 a 10% del volumen de crudo a tratar en los desaladores. Se recomienda usar agua dulce no formadora de incrustaciones. 3.1.- Intensidad de mezcla.- La intensidad de la mezcla se refiere al grado de mezcla de aceite y agua que se obtiene en una válvula mezcladora (dispositivo emulsionador) debido a la caída de presión a lo largo de esta válvula. Entre mayor la caída de presión, mayor la intensidad de mezcla y viceversa, por lo que puede ocurrir mezcla insuficiente o excesiva. Mezcla insuficiente (caída de presión insuficiente) resulta en remoción insuficiente de sales y bajo traspaso de agua (o sea, poca agua es llevada con el aceite tratado, pero tampoco se quita mucha sal). Si hay problema de mezcla insuficiente, será necesario aumentar la caída de presión en la válvula mezcladora (dispositivo emulsionador). También puede ocurrir mezcla excesiva (caída de presión excesiva). Una caída de presión excesiva a nivel de la mezcladora puede resultar en una emulsión densa de aceite y agua, que no podría ser quebrantada fácilmente por el campo eléctrico en el desalador. Normalmente se puede corregir la mezcla excesiva disminuyendo la caída de presión a lo largo de la válvula mezcladora (dispositivo emulsionador). Una tensión


excepcionalmente baja en la zona de electrodos y un traspaso elevado de agua para el aceite tratado, indican que está ocurriendo mezcla excesiva. (Ver la guía de corrección de fallas). Si los análisis de muestra indican que es necesario realizar un ajuste de mezcla, abra o cierre la válvula mezcladora (dispositivo emulsionador) según sea necesario para cambiar la caída de presión aproximadamente 2 psi (0.14 Kg. /cm2). La caída de presión es la diferencia entre las lecturas de los indicadores de presión corriente arriba y de corriente debajo de la válvula mezcladora. Después de un ajuste de mezcla continuar operando el sistema por unas 4 horas y luego solicitar al ing. De turno de aceite que tomen otra muestra. Si los resultados indican que no se cumple con la cantidad de sal requerida en especificaciones, siga aumentando o disminuyendo la caída de presión en incrementos pequeños hasta obtener resultados satisfactorios. La caída de presión optima requerida para producir emulsión de agua–en-aceite en un aceite crudo debe ser determinada en base a la experiencia. Generalmente, una caída de presión de 25 psig (1.75 Kg. /cm2) es el máximo requerido. Si después de varios ajustes no se obtienen buenos resultados, puede hacerse necesario considerar la posibilidad de cambiar otro parámetro de proceso (ver la guía de corrección de fallas). 4.1.- Tipo y cantidad de desemulsificador.- Un cambio en el tipo de desemulsificador puede hacer más efectiva la precipitación para el crudo en tratamiento. Una cantidad muy poca o demasiada de desemulsificador añadida al crudo de entrada puede aumentar la cantidad de sal en el crudo tratado. Si por algún motivo cambia el tipo de químico utilizado, las tazas de flujo del químico deben ser recalculadas. Este punto es responsabilidad del laboratorio de control de calidad o del supervisor del contrato de servicio si es el caso. 5.1.- Niveles de agua del desalador.- El nivel de agua (interfaz) dentro del desalador, el área de transición donde el agua se encuentra con el aceite, debe ser mantenida a un nivel más debajo de los electrodos, pero no tan bajo que aumente el traspaso de aceite al agua. Si el nivel de agua sube hasta la zona de electrodos se provocara un cortocircuito. Por lo que se recomienda mantenerlo a la altura de la tercera muestra. El nivel de interfase debe mantenerse de 40 a 90 % en el indicador PV-LI-102A, normalmente este control es automático, sinembargo, cuando el sistema falla se debemantener vigilancia constante en la tercera toma de muestra manual del desalador, en el cual se debe observar agua con aceite.


Niveles por arriba del 90% provocaría la llegada de agua a los electrodos con la consecuencia de corto circuito en el desalador. Niveles por debajo del 40% provocarían el drenado de agua aceitosa a la planta de tratamiento de efluentes. El nivel óptimo de operación se obtendrá en base a los resultados obtenidos durante el desarrollo del proceso. 6.1.- Temperatura de proceso.- La temperatura de alimentación a los tanques desaladores debe mantenerse entre 38 y 48 °C. Si la temperatura

del crudo de alimentación

a los

deshidratadores es menor, la emulsión que se forma con el agua es más difícil de romper debido al incremento en la viscosidad, reduciendo la eficiencia del equipo. Cuando se opere exclusivamente para la corriente de los pozos Puerto la temperatura será de 80 a 90 ºC. Un aumento en la temperatura mayor de 101°C provoca vaporizaciones de componentes ligeros del crudo y del agua que dificultan el deshidratado electrostático. 7.1.- Presión de proceso.- La presión de alimentación a los desaladores debe mantenerse entre 2.0 y 9.0 Kg. /cm2 abs., para evitar la vaporización de componentes ligeros del crudo. Es recomendable que la presión del recipiente se mantenga en 8.0 Kg. /cm2, esto para asegurar que la velocidad de salida de los distribuidores de cómo resultado un flujo axial y uniforme, y se propicie un tiempo de residencia adecuado para el crudo dentro de los campos eléctricos Si la presión del sistema disminuye por debajo de 2.0 Kg. /cm2 abs., ocurre la vaporización provocando, excesivas variaciones de voltaje a través de los electrodos, formación de arcos en la zona de electrodos y excesiva agua en el crudo tratado. La presión máxima (14.50 Kg. /cm2) no deberá de exceder la presión de diseño (22.9 Kg. /cm2) del recipiente, en caso de que esta se presente se cuenta con una válvula de relevo de presión que abrirá para aliviar el flujo hacía el cabezal de desfogue. Actualmente estos equipos se encuentran fuera de operación, derivado de que se encuentran en proceso de inspección y rehabilitación en general.


Con la finalidad de lograr el nivel máximo de eficiencia de la planta desaladora, se anexa la siguiente tabla denominada GUIA DE CORRECCION DE FALLAS:

PROBLEMA

CAUSA (S) PROBABLE (S) DEL PROBLEMA

SOLUCIÒN

a) La caída de presión a lo Aumentar

la

caída

de

largo de la (dispositivo válvula válvula presión mezcladora. a lo largo de la mezcladora emulsionador) es muy baja 1.- Cantidad excesiva de b) Insuficiente agua de lavado Aumentar el flujo de agua sales en el aceite tratado. que se mezcla con el crudo. dulce. c) Temperatura de trabajo Aumentar la temperatura del muy baja. aceite a tratar. a) La caída de presión a lo Ajustar la caída de presión a largo de la válvula lo largo de la válvula mezcladora está muy alta o mezcladora. muy baja b) El crudo no tratado tiene Sacar muestras de crudo un alto contenido de agua y para agua y sedimentos. Un 2.- Demasiada cantidad de agua en el aceite tratado.

sedimentos, es la insuficiente. separación de cambio la tasa agua/aceite inyección en de agua dulcedeo caída de presión a lo largo de la válvula mezcladora puede ayudar. c) la tensión a nivel del Verificar que el sistema ensamblado de electrodos es eléctrico no presente muy baja problemas de operación. d) Muy bajo nivel de interfase Ajustar el punto que ajuste de aceite /agua del controlador según sea necesario.

a) La caída de presión a lo largo de la válvula mezcladora está muy alta o el volumen de inyección de 3.- El agua efluente en la agua de proceso está muy salida del desalador está muy sucia. alta b) El punto de ajuste del

Reducir la caída de presión a lo largo de la válvula mezcladora y/o el volumen de inyección de agua de proceso.

Verificar el punto de ajuste controlador puede estar fijado del controlador y el sistema incorrectamente o el de apertura y cierre de la mecanismo de la válvula de válvula. Ajustar según se


control en la línea de salida de agua efluente puede estar atascado en posición abierta. c) Cantidad incorrecta o el tipo de desemulsificante agregado al aceite no tratado no es el adecuado. d)

requiera. Ajustar el volumen de inyección del desemulsificante y/o cambiar el tipo de desemulsificante.

Temperatura del crudo Verificar la temperatura y

demasiado bajade la para la posible. aumentarla buena operación planta.

según

sea

a) Operación incorrecta del sensor de interfase aceite/agua, operación incorrecta del controlador o válvula de control.

Verificar que sea correcta la operación del controlador y del mecanismo de la válvula. En caso necesario verifique la calibración del sensor.

4.La lectura del b) Cantidad incorrecta o tipo voltímetro varía en forma incorrecto de continua. desemulsificante que se está agregando al crudo no tratado. c) La caída de presión a lo largo de la válvula mezcladora es muy alta.

Ajustar el volumen de inyección del desemulsificante y/o cambiar el tipo de desemulsificante. Reducir la caída de presión a lo largo de la válvula mezcladora.


a) La emulsión dentro del Sacar de Operacion la desalador se mantiene inyección de agua de estable (difícil de romper). proceso, mantener en operación el desalador por 30 minutaos sin la inyección de agua. Si con esta medida no se desaloja el material emulsionado fuera de la zona de electrodos, utilizar el siguiente procedimiento: 



5.- Las indicaciones del voltímetro están continuamente muy bajas.



Reducir el nivel de agua en el recipiente. Sacar de operación el desalador por unas dos horas y luego continuar la operación. Si la tensión regresa a lo normal reanudar la inyección de agua de dilución pero sin caída de presión a lo largo de la válvula mezcladora.

Una vez ajustado el volumen de agua a inyectar, aumentar la caída de presión a lo largo de la válvula mezcladora hasta obtener las condiciones deseadas de operación. b) La temperatura del Verificar la temperatura del desalador está muy alta o crudo en el desalador. muy baja. 

c) Cantidad incorrecta o el tipo de desemulsificante agregado al aceite no tratado no es el adecuado.

Ajustar el volumen de inyección del desemulsificante y/o cambiar el tipo de desemulsificante.


d) Falla de un aislador dentro Checar y reemplazar el del desalador. aislador solo si las pruebas indican que la unidad de potencia conectada a este aislador no es el srcen del problema. Poner el recipiente fuera de servicio. Cuando se permita la entrada al desalador determinar cuál fue el aislador que tuvo falla y reemplazarlo. e) Electrodo energizado se Checar y reemplazar el aterrizó. electrodo solo si las pruebas indican que la unidad de potencia conectada a este electrodo no es el srcen del problema. Poner el recipiente fuera de servicio. Es importante mencionar, que actualmente las Vasijas Electrostáticas se encuentran fuera de operación debido a que se encuentran en proceso de rehabilitación integral.


Tanque Deshidratadores Gun-Barrel para aceite pesado de capacidad 500 mbls

El proceso de deshidratación y desalado de crudo maya, se lleva a cabo en dos etapas utilizando dos tanques de almacenamiento de 500 MB convertidos a "Gun Barrel", estos tanques operan a presión atmosférica (TV-5005, TV-5006 y TV-5007), la conversión de estos tanques de almacenamiento a Gun Barrel es con el propósito de incrementar la eficiencia en la deshidratación y el desalado de crudo. El tanque TV-5007 y TV-2005 operan como primera etapa, procesando un flujo máximo de 800 MBD, 650 MBD en el TV-5007 y 150 MBD en el TV-2005, en donde se elimina el agua libre, para después pasarlo por un sistema de calentamiento donde actualmente se eleva la temperatura hasta 56 °C, aprovechando el calor proporcionado por una corriente de aceite de calentamiento procedente de un sistema de recuperación de calor, que utiliza como medio de calentamiento los gases de combustión de los generadores de energía eléctrica instalados en el área de servicios auxiliares de la TMDB. La fracción de agua libre separada en el TV-5007, es tomada por la primer bomba de agua de recirculación GA-3101 A//B/C/D para enviarla a 4 Kg/cm2 y 34 °C hacia la planta de tratamiento de Aguas Congénitas.


El crudo obtenido por la parte superior del TV-5007 y TV-2005, se envía por gravedad hacia la succión de las bombas 03, 04, 05 de CB#1, para ser enviado al sistema de calentamiento de crudo, ya que las bombas GA-3100 A,B,R que venían incluidas en el proyecto srcinal se encuentran fuera de operación por presentar fallas en los sellos mecánicos. Es importante mencionar que actualmente la inyección de agua de dilución se realiza en el cabezal de succión de CB#1(salida del TV-5007), sin embargo existe la opción de realizar esta inyección en las válvulas mezcladoras crudo-agua PROPURE HV-5005 A/B, ubicadas a la salida del sistema de calentamiento de crudo y en donde también existe la opción de inyectar en este mismo punto agente desemulsificante. El tanque TV-5005 opera en paralelo con el TV-5006 como segunda etapa procesando del flujo de salida ya deshidratado del TV-5007, previamente calentado y mezclado enviado mediante la CB-1, en donde se elimina la sal que generalmente se encuentra disuelta en el agua contenida en el crudo, esta operación se realiza mediante la adición de una corriente de agua (con bajo contenido de sales) a la corriente de crudo deshidratado, cuando el volumen de crudo deshidratado no es posible manejarlo en el Sistema de Calentamiento de Crudo Pesado se envía a tanques de almacenamiento de aceite crudo pesado. El flujo que se envía a Nuevo Teapa (CB-4T) es una mezcla del TV-5005, TV-5006 y de los tanques de almacenamiento. Los flujos del TV-5005 y TV-5006 son manejados mediante las motobombas 5, 6, 7, 8de CB-2 y el flujo de tanques de almacenamiento mediante la CB-1. El agua libre decantada en el TV-5005 es tomada por la succión de las bombas GA-3102 A-D para enviarla hacia tres destinos: el primero a la recirculación hacia la etapa de desalado; el segundo destino lo conforma la recirculación de agua hacia la etapa de deshidratado y el tercer destino es el exceso de nivel del tanque TV-5005, el cual es enviado hacia la planta de Tratamiento de Aguas Congénitas. En caso de recibir más de 800 MBD se enviara el flujo excedente a algún tanque de almacenamiento disponible, para que después se mezcle con la salida de los tanques de segunda etapa hasta donde sea posible, con la finalidad de cumplir con la calidad de las 50 LMB. En caso de presentarse una falla eléctrica total o parcial en la TMDB, y esta sea por un prolongado lapso de tiempo, o que el TV-5007 se encuentre con alto nivel, se derivara el recibo del deshidratador TV-5007 hacia tanques de almacenamiento, lboqueando la válvula de 30”Ø que esta sobre la línea de 36” Ø de crudo maya, que se encuentra a la altura del rack detuberías de CB1 y


sirve de alimentación del TV-5007, de igual manera se bloqueará la válvula de 36”Ø del colector general que es descarga del deshidratador TV-5007.

Para obtener el crudo dentro de especificación se considera la operación en dos etapas de deshidratación y desalado en serie, alimentando agua de lavado fresca en Ia segunda etapa y recirculando el agua de esta segunda etapa a la primera. La válvula mezcladora controla el tamaño de gotas adecuado para tener un contacto que permita Ia transferencia de masa entre la fase hidrocarburo y la fase acuosa para posteriormente agrupar el agua y así separarla, ya con Ia sal. Para el caso de que el crudo de alimentación contenga un volumen de agua superior del 10 %, la primera etapa se deberá operar como deshidratación y la segunda como desalado. Para este caso específico, se tendrán los arreglos necesarios para enviar el agua del desalador TV-5005 directamente al proceso y el agua que se separó en la primera etapa TV-5007 se envié directamente a la planta de tratamiento, que es el esquema bajo el cual se está trabajando actualmente en la TMDB, ya que en promedio se tienen valores del orden del 18% de llegada de agua, observándose puntuales hasta de 35 % en volumen.


Tanques de almacenamiento capacidad 500 mbls

Para el almacenamiento de aceite crudo ligero o pesado, los tanques cuentan con un techo de cúpula flotante o diafragma, móvil con desplazamiento vertical por su flotabilidad de boyas en vacío. Con la cúpula flotante seconsigue una rápida estabilidad del producto yuna fácil esparción de gases propios del crudo almacenado, por lo cual proporciona seguridad para la instalación y el personal que los opera y mantiene. El sello, permite un desplazamiento suave y uniforme mientras el diafragma sube o baja, la fricción es absorbida por este sello que en su interior tiene diesel o agua, consiguiendo que no borboteé el producto durante el llenado, o no se introduzca agua pluvial al interior del tanque o espuma del sistema contra incendio, cumpliendo satisfactoriamente con la función de sellar. El aceite crudo ligero y pesado, es recibido en la Terminal en 8 tanques atmosféricos de cúpulas flotantes donde se almacenan para su acondicionamiento (reposo y drenado), distribución y exportación. Actualmente se cuenta con una capacidad nominal de 4.0 millones de barriles (500, 000 barriles c/u), y en cualquiera de estos tanques se puede almacenar cualquiera de los 2 productos que se manejan actualmente.


Es importante mencionar que 3 tanques de estos se encuentran en proceso de mantenimiento, 2 operan como deshidratadores de crudo maya (GUN BARREL) y uno más está en proceso de conversión a Gun BARREL Características de Tanques de Almacenamiento de Crudo Istmo y maya de Cúpula Flotante

Capacidad Nominal:

500 000 Barriles

Capacidad Real Capacidad en M Diámetro Altura Peso Propio Peso en Operación Presión en el Fondo Código de diseño Altura del Diafragma en operación Altura de Diafragma en Mantenimiento. Nivel Máximo de llenado Nivel Mínimo de Operación

48579270 500Barriles m 85 364 m 14 630 m 1 874 ton. 85 225 ton. 1.350 kg/cm 650 A.P.I. 1.70 m 2.30 m 14-0 m 3.0 m

El rango de operación para los tanques de almacenamiento es de 2.10 a 13:30 metros, y de 14 metros para los tanques que cuenten con el 7º anillo. Cualquier desviación de estos parámetros puede ocasionar problemas ya que si se manejan bajos niveles existe un espacio vacío en el tanque entre cúpula y liquido en el que forma una mezcla explosiva y por altos niveles se derramaría el tanque. Una de las problemáticas que se tienen en el manejo de aceite de la TMDB, es el atraso severo en el mantenimiento mayor a los tanques de almacenamiento, lo que ha generado tener condiciones de riesgo en la infraestructura y por ende fugas en el fondo de los mismos. La condición se recrudece por el cambio sustantivo en las características del aceite crudo que se maneja y almacena, tal es el caso del alto contenido de agua y salinidad. Por lo anterior es imperante la necesidad de replantear el esquema de los mantenimientos a esta infraestructura.


Estado actual del mantenimiento en tanques de almacenamiento y deshidratadores


Tanques deshidratadores para aceite ligero capacidad 200 mbls

Los tanques deshidratadores de aceite crudo ligero (TV-2002, TV-2004, TV-2005 y TV-2006), tienen como finalidad de separar el agua congénita del aceite crudo ligero estabilizado proveniente de la producción marina de los activos de la RMSO y terrestre de Puerto Ceiba de Región Sur, mediante el lavado con el colchón de agua que contienen previa inyección de reactivos químicos en plataformas y en la TMDB. Estos tanques cuentan con una cúpula flotante que es un techo o diafragma, móvil con desplazamiento. Con la cúpula flotante seconsigue una rápida estabilidad delproducto y una fácil esparción de gases propios del crudo almacenado, por lo cual proporciona seguridad para el usuario. El sello, permite un desplazamiento suave y uniforme mientras el diafragma sube o baja, la fricción es absorbida por este sello que en su interior tiene diesel o agua, consiguiendo que no borbotonee el producto durante el llenado, o no se introduzca agua pluvial al interior del tanque o espuma del sistema contra incendio, cumpliendo satisfactoriamente con la función de sellar.


La zona en la cual el agua y el aceite dentro del equipo se encuentran emulsificados se llama interfase; esta se debe encontrar calibrada a un nivel específico para la correcta operación de los deshidratadores. Para mantener el nivel de interfase se requiere medir el nivel de agua mediante un censor de capacitancia instalado entre la zona de salmuera y la interfase. Este sensor envía una señal a un controlador de nivel el cual controlara el proceso al incrementar o disminuir el nivel de agua salada en el fondo del recipiente mediante la acción de una válvula de control ubicada en la línea de agua efluente. Este sensor tiene una zona de medición y solamente se ajusta para mesurar agua. Una variación del nivel de interfase afecta el funcionamiento del deshidratador: un decremento del nivel normal de interfase provocaría el arrastre de crudo a la salida de esta, ocasionando un alto contenido de aceite en el agua amarga; por otra parte un incremento de nivel de interfase aumenta el tiempo de residencia de la salmuera y, por lo tanto, arrastre de sales en el crudo deshidratado. Características de los Tanques de Deshidratación de aceite crudo ligero de Cúpula Flotante TV2002, 2004,2005 y 2006:

Capacidad Nominal:

200 000 Barriles

Capacidad en M3

31.000 m3

Diámetro

54. 900 m

Altura

13.650 m

Código de diseño

650 A.P.I.

Nivel Máximo de llenado

12.60 - 13.0 m

Nivel de Interfase

2.0-6.0 m

El nivel de operación de los tanques deshidratadores es: para el aceite entre 12.00 y 13.50 metros, para el nivel de agua libre entre 4.00 y 4.60 metros. La medida del agua libre puede tener cambios a petición de la Superintendencia de Medición y Control de Calidad. Cualquier variación de los intervalos establecidos puede causar problemas en los tanques deshidratadores como son: variación en la medición del crudo ligero, baja eficiencia de los tanques, engasamiento (niveles


menores de 11.70 metros), arrastre de grasas y aceites hacia los pozos de captación en caso de bajo nivel de agua. Actualmente el TV-2005 opera como deshidratador de aceite crudo pesado debido al requerimiento de acondicionamiento de este producto y ante la holgura que existe para el manejo y acondicionamiento del volumen actual del aceite crudo ligero en los tanques deshidratadores. Así mismo el TV-2006 se encuentra en proceso de limpieza para proceder a la reparación de los drenajes pluviales e inspección del mismo.


Casa de Bombas 4T (CB4T)

La Casa de Bombas No.4T es utilizada para el envío del aceite crudo tipo Maya e Istmo, procedente de las casas de bombas CB 1 y CB 2, hacia la Estación Palomas de la Región Sur a través de las líneas L-1 y L-3 de 36” de Ø para el aceite crudo Maya con una presión máxima de descarga de 55 kg/cm2 y L-2 de 36” de Ø para el crudo Istmo (teniendo laparticularidad que la L-2 cuenta con un sistema de rebombeo en Central Cárdenas), con una presión máxima de descarga de 40 kg/cm2. La Casa de Bombas No. 4T está integrada por 14 motobombas centrífugas horizontales accionadas por motores eléctricos con las siguientes características: MOTOR ELECTRICO Hitachi LTD

Marca Capacidad Voltaje Corriente Frecuencia Revoluciones

2,500 HP 13,200 V 100 Amp 60 Hz 3,750 rpm

Fases Tipo Forma

3 VTELA KK

BOMBA CENTRIFUGA HORIZONTAL Marca Bingham Tamaño Tipo Capacidad Presión de Succión Presión de Descarga

8X12X13D 4 pasos MSD-D 100 MBPD 0.5 kg/cm2 60 kg/cm2


El rango de operación del equipo de bombeo es de (1.8 a 5.8 kg/cm2) en la succión y en la descarga de 10 a 55 kg/cm2 para L-1 y 07 a 48 kg/cm2 para L-2. Cualquier desviación de estos parámetros causa disparo en el equipo de bombeo. Cada una de las motobombas tienen los siguientes selectores: selector de dos posiciones (OnOff), selector de tres posiciones (Remoto-Fuera-Local), además cuenta con las siguientes botoneras: botón de arranque y botón de paro para la bomba de lubricación, botón de arranque y botón de paro para la motobomba y un botón de Reset para la motobomba. Las motobombas pueden funcionar de dos manera: Modo Local (se puedearrancar o parar desde los tableros o en campo y no podrá hacerlo desde la computadora) y Modo Remoto (se puede arrancar y parar desde la computadora, además podrá parar desde los tableros o en campo en caso de emergencia). Las motobombas, cabezales y líneas cuentan con las siguientes protecciones: Alarma por baja presión de succión a 1.8 kg/cm2 y disparo del equipo a 1.0 kg/cm2 por ambas líneas. Por alta presión de descarga alarma a53 kg/cm2 y disparo a 55 kg/cm2 para L-1 alarma a 46 kg/cm2 y disparo a 48 kg/cm2 para L-2. Una válvula automática de recirculación por baja presión de succión queabre a 3.0 kg/cm2 para L-1. Dos válvulas automáticas de recirculación por baja presión de succión que abren a 2.5 kg/cm2 y a 3.0 kg/cm2 respectivamente para L-2. Una válvula de recirculación por alta presión de descarga que abre de 53 a 54 kg/cm2 por L-1 Una válvula de recirculación por alta presión de descarga que abre de 46 a 47 kg/cm2 por L-2 Un by-pass para regular manualmente la presión de succión y descarga de cada una de las líneas. Sobre corriente en fase1, fase2 y fase3 Desbalanceo de fases Bajo voltaje Bajo flujo de agua de enfriamiento Presión de lubricación (menor de 8 lb/pulg2)


Temperatura en fases 1,2 y 3 mayor de 125º C Temperatura en chumaceras libre, y empujedel motor sea mayor de 85oC Temperatura en chumaceras de la bomba axial, radial y en la carcasa sea mayor de 85º C. Número de intentos o disparos (máximo 2 en 12 horas) Estas condiciones son las que dan el permisivo para el arranque de la motobomba, o provocaran el disparo de la misma apareciendo en la computadora y en el tablero en campo una leyenda indicando cual es la causa. Cuando el número de intentos de arranque este en dos, las motobombas tendrá la opción de poder dar un reset y poner en cero el número de intentos, esto debe hacerse desde la computadora y mediante un password. Las motobombas 1 a 7 se utilizan para el manejo del crudo istmo, mientras que las motobombas 8 a 14 para el crudo maya, teniendo además lasmotobombas 6, 7,8, 9 y 10 la versatilidad de poder operar por ambas líneas.


Alarmas y dispositivos de seguridad de operación CB 4T

DESCRIPCIÓN DEL INSTRUMENTO TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

TAG.

PT-701

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

MB-01

0-140

38

39

KG/CM2

MB-01

0-21

1.8

1

KG/CM2

0-100

12

8

PT-702


PT-703

MB-01

RTD

------

MB-01

RTD

------

MB-01


PT-704

MB-02

0-140


PT-705

MB-02


PT-706

MB-02

SERVICIO

PRESION DE LA DESCARGA PRESION DE LA SUCCION

PSI


ºc


º c


115

125

80

85

38

39

KG/CM2

0-21

1.8

1

KG/CM2

0-100

12

8

PSI


0-250 0-250


RTD

--------

MB-02

0-250

115

125

ºc


RTD

--------

MB-02

0-250

80

85

ºc



PT-707

MB-03

0-140

39

40


PT-708

MB-03

0-21

1.8

0.8


PT-709

MB-03

0-100

12

8

TRANSMISOR

KG/CM2

KG/CM2



PSI



DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO RTD

RTD


TAG.

---------------

PT-710

LOCALIZACIÓN

RANGO

ALARMA

DISPARO

MB-03

0-250

115

125

MB-03

0-250 80

85

ºc

MB-04

UNID.

ºc

SERVICIO TEMPERATURA DEVANADOS DEL MOTOR TEMPERATURA CHUMACERAS DEL MOTOR

0-140

39

40

KG/CM2


KG/CM2



PT-711

MB-04

0-21

1.8

0.8


PT-712

MB-04

0-100

12

8

MB-04

0-250

115

125

ºc

MB-04

0-250

80

85

ºc

MB-05

0-140

39

40

KG/CM2


KG/CM2


RTD

RTD

PSI

--------------

PRESION DE ACEITE DE LUBRICACION TEMPERATURA DEVANADOS DEL MOTOR TEMPERATURA CHUMACERAS DEL MOTOR


PT-713


PT-714

MB-05

0-21

1.8

0.7


PT-715

MB-05

0-100

12

8

RTD

------MB-05

0-250

115

125

ºc

MB-05

0-250

80

85

ºc

TEMPERATURA DEVANADOS DEL MOTOR TEMPERATURA CHUMACERAS DEL MOTOR PRESION DE LA DESCARGA

RTD TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

PSI

-------

PT-716

MB-06

0-140

39

40

KG/CM2

PT-717

MB-06

0-21

1.8

0.7

KG/CM2





TAG.


PT-718

RTD RTD

TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

--------------

PT-719

LOCALIZACIÓN

MB-06

RANGO

ALARMA

DISPARO

UNID.

SERVICIO

PSI


0-100

12

8

0-250

115

125

ºc

0-250

80

85

ºc

MB-06 MB-06

MB-07

0-140

39

40

MB-07

0-21

1.8

0.7

MB-07

0-100

12

8

PT-720

KG/CM2 KG/CM2

PT-721

KG/CM2

RTD

ºc


PRESION DE ACEITE DE LUBRICACION TEMPERATURA DEVANADOS DEL MOTOR

MB-07

0-250

115

125

--------

MB-07

0-250

80

85

ºc

PT-722

MB-08

0-140

43

44

KG/CM2


PT-723

MB-08

0-21

1.8

1

KG/CM2


0-100

12

8

KG/CM2

0-250

115

125

ºc


PT-724

MB-08

RTD

------------

MB-08

RTD -----------TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION


------RTD TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

TEMPERATURA DEVANADOS DEL MOTOR TEMPERATURA CHUMACERAS DEL MOTOR

MB-08

0-250

80

85

ºc



PT-725

MB-09

0-140

43

44

KG/CM2



PT-726

MB-09

0-21

1.8

1

KG/CM2



PT-727

MB-09

0-100

12

8

KG/CM2



DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO RTD

RTD TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION TRANSMISOR INDICADOR DE PRESION

TAG.

LOCALIZACIÓN

----------

MB-09

RANGO

ALARMA

DISPARO

0-250

115

125

UNID.

ºc

MB-09

0-250

80

85

ºc

PT-728

MB-10

0-140

43

44

KG/CM2


PT-729

MB-10

0-21

1.8

0.8

KG/CM2

PT-730

MB-10

0-100

12

8

KG/CM2

PRESION DE LA SUCCION PRESION DE ACEITE DE LUBRICACION

ºc

----------MB-10

0-250

115

125

0-250

80

85

ºc

RTD -----------


MB-10

MB-11

0-140

43

44

KG/CM2


PT-732

MB-11

0-21

1.8

0.8

KG/CM2

PT-733

MB-11

0-100

12

8

KG/CM2


MB-11

0-250

115

125

ºc

0-250

80

85

ºc

-----------



PT-731

RTD RTD


------------

RTD


SERVICIO

-----------

MB-11


PT-734

MB-12

0-140

44

45

KG/CM2


PT-735

MB-12

0-21

1.8

0.7

KG/CM2

PT-736

MB-12

0-100

12

8

KG/CM2


ºc

RTD ----------MB-12

0-250

115

125

0-250

80

85

RTD -----------

MB-12

ºc




ALARMA

DISPARO

UNID.

0-140

44

45

KG/CM2


MB-13

0-21

1.8

0.7

KG/CM2


PT-739

MB-13

0-100

12

8

KG/CM2

RTD

-----------

MB-13

0-250

115

125

RTD

-----------

MB-13

0-250

80

85


PT-740

MB-14

0-140

44

45

KG/CM2



PT-741

MB-14

0-21

1.8

0.7

KG/CM2



PT-742

MB-14

0-100

12

8

KG/CM2

-----------

MB-14

0-250

115

125

-----------

MB-14

0-250

80

85

--------

55 EMPIEZA A ABRIR

57 TERMINA DE ABRIR

KG/CM2




TAG.

LOCALIZACIÓN

PT-737

MB-13

PT-738

RANGO

RTD

RTD

ºc ºc

ºc ºc

SERVICIO



VALVULA DE CONTROL DE PRESION

PV-701


PV-702

PAQ. REC. LINEA NO. 1

---------

3 EMPIEZA A ABRIR

2 TERMINA DE ABRIR

KG/CM2


PV-705


---------

52 EMPIEZA A ABRIR

54 TERMINA DE ABRIR

KG/CM2



PV-706


---------

3 EMPIEZA A ABRIR

2 TERMINA DE ABRIR

KG/CM2




Sistemas de medición para aceite crudo ligero y pesado (Istmo y maya) de transferencia (100, 200, 300, 400, 500, 600, 700, 800A, 800B y 900). SISTEMAS DE EXPORTACION 100 y 200.

El Sistema de Medición 100 está compuesto de 11 trenes de medición, con un tamaño de 8” de diámetro cada tren, teniendo una capacidad total máxima de operación de 82´500 BPH, a una temperatura promedio del crudo de 97.2°F; el objetivo principal de este sistema, es cuantificar el volumen de aceite crudo Istmo ò Maya en condiciones estándar que es pasado a través de él y es enviado a buque tanques para su exportación; para llevar a cabo su función, cuenta con los arreglos mecánicos necesarios para permitir el paso de crudo Istmo o Maya a través de él según se requiera, asimismo tiene la versatilidad de entregar el aceite crudo a buque por cualquiera de las 2 Monoboyas. El aceite crudo Istmo o Maya que proviene de las casas de bombas CB-1 y CB-2 se recibe en el cabezal de general de alimentación del sistema de medición, el cual distribuye el flujo a cada tren de medición. Dicho sistema cuenta con un probador volumétrico bidireccional, el cual tiene la función de garantizar una medición confiable en cada medidor, por medio de comparaciones que efectúa entre los volúmenes medidos tanto en el medidor como en el probador, y posteriormente calcula un Factor Medidor para la corrección de los volúmenes proporcionados por el medidor.


Esta comparación (comúnmente llamada calibración) se realiza de forma individual a cada uno de los trenes de medición de la siguiente manera: Se alinea mecánicamente el flujo del tren al probador por medio de las válvulas, una vez sincronizados el fluido entra por una sección a la válvula de 4 vías, en donde abre otra de las vías para direccionar el crudo hacia una de las cámaras del probador, en la cual la energía cinética del fluido impulsa una esfera de neopreno y la obliga a iniciar su recorrido a través del circuito cerrado del probador; el paso de esta esfera es detectado por los detectores de pulsaciones DS-100P y esta señal es enviada a un cuarto de monitoreo y control; este recorrido se repite 5 veces, de manera que si el número de pulsaciones obtenidas de cada recorrido son similares entre sí, el sistema genera un Factor Medidor y considera que el tren de medición ha sido calibrado. En caso contrario el sistema aborta la prueba e inicia nuevamente la prueba. En la válvula de 4 vías se localiza un indicador de presión para el monitoreo local de esta variable. En la línea de salida de este probador volumétrico se localiza un transmisor indicador de temperatura TIT-101P para el monitoreo local y remoto de esta variable. Sobre esta misma línea se localiza un transmisor de presión PT-101P y un indicador de presión PI101, para el monitoreo local y remoto de esta variable.

SISTEMA DE MEDICION 200

El Sistema de Medición 200 está compuesto de 6 trenes de medición, con un tamaño de 12” de diámetro cada tren, teniendo una capacidad total máxima de operación de 102,600 BPH, a una temperatura promedio del crudo de 102ºF; el objetivo principal de este sistema, es cuantificar el


volumen de aceite crudo Istmo ò Maya en condiciones estándar que es pasado a través de él y enviado a buque tanques para su exportación; para llevar a cabo su función, cuenta con los arreglos mecánicos necesarios para permitir el paso de crudo Istmo o Maya a través de él según se requiera, asimismo tiene la versatilidad de entregar el crudo a buque por cualquiera de las 2 Monoboyas. El aceite crudo Istmo o Maya que proviene de las casas de bombas CB-1 y CB-2 se recibe en el cabezal de general de alimentación del sistema de medición, el cual distribuye el flujo a cada tren de medición. Cuenta con un probador volumétrico unidireccional que nos permite calibrar cada uno de los trenes de medición uno a la vez de la siguiente manera: Una válvula de canasta unidireccional sostiene una esfera de neopreno; esta válvula al abrir permite el paso de la esfera hacia una sección en donde la energía cinética del fluido impulsa esta esfera de neopreno; el paso de esta esfera es detectado por los detectores de pulsaciones DS-200, y esta señal es enviada a un cuarto de monitoreo y control; este recorrido se repite 5 veces, de manera que si el número de pulsaciones obtenidas de cada recorrido son similares entre sí, el sistema genera un Factor Medidor y considera que el tren de medición ha sido calibrado. En caso contrario el sistema aborta la prueba e inicia nuevamente la prueba. En la válvula de tipo canasta unidireccional se localiza un indicador de presión diferencial para el monitoreo de esta variable. Sobre esta misma línea se localiza un transmisor indicador de presión PIT-201 y un indicador de presión PI-201, para el monitoreo local y remoto de esta variable. En la línea de salida de este probador volumétrico se localiza un transmisor indicador de temperatura TIT-201 para el monitoreo local y remoto de esta variable. En esta misma línea se localizan las válvulas de seguridad PSV-200 y PSV-200A como sistema de protección por sobre presión.



El sistema de medición 300 está compuesto de 1 tren de medición de producción, con un tamaño de 4” de diámetro, teniendo una capacidad total máxima de operación de 41,000 BPD, a una temperatura promedio del crudo de 84.9ºF; el objetivo principal de este sistema, es cuantificar el volumen de aceite crudo ligero recibido en esta Terminal en condiciones estándar que es pasado a través de él y es enviado a tanques de almacenamiento; cuenta con los arreglos mecánicos para by-pasear el sistema de ser necesario y continuar recibiendo crudo ligero. El aceite crudo ligero proviene de la planta deshidratadora del Golpe, y el sistema lo recibe en el cabezal general de alimentación del sistema de medición, y lo envía al tren de medición de producción. Dicho sistema cuenta con un medidor maestro de 4” de diámetro, el cual tiene la función de garantizar una medición confiable del medidor de producción, por medio de comparaciones que efectúa entre los volúmenes medidos tanto en el medidor de producción como en el medidor maestro, y posteriormente calcula un Factor Medidor para la corrección de los volúmenes proporcionados por el medidor. Esta comparación (comúnmente llamada calibración) se realiza periódicamente al tren de medición de la siguiente manera: Se alinea mecánicamente el flujo del medidor de producción al medidor maestro por medio de las válvulas, una vez sincronizados el fluido que pasa en primera instancia por el medidor de producción sigue su curso y pasa posteriormente por el medidor maestro se


inician las lecturas de pulsaciones entre un medidor y otro por un espacio de tiempo programado inicialmente (10 minutos), efectúa la comparación de manera que si el número de pulsaciones obtenidas de cada recorrido son similares entre sí, el sistema genera un Factor Medidor y considera que el tren de medición ha sido calibrado. En caso contrario el sistema aborta la prueba e inicia nuevamente la prueba. En la línea de salida del medidor maestro se localiza un transmisor indicador de temperatura para el monitoreo local y remoto de esta variable. Sobre esta misma línea se localiza un transmisor de presión y un indicador de presión, para el monitoreo local y remoto de esta variable. Cuenta con 1 tren de medición de producción el cual tiene una capacidad máxima de carga de 1,710 BPH, y se encuentran interconectado a un medidor maestro de4” de diámetro; todo el sistema es controlado a través de un tablero ubicado en el cuarto de control. Sistema 500 y 600


El Sistema de Medición 500 está compuesto de 4 trenes de medición, con un tamaño de 8” de diámetro cada tren, teniendo una capacidad total máxima de operación de 9,140 BPH, a una temperatura promedio del crudo de 106.5 °F; el objetivo principal de este sistema, es cuantificar el volumen de aceite crudo Maya en condiciones estándar que es pasado a través de él y es enviado


a que se mezcle con el aceite crudo que transporta la línea de aceite crudo ligero deshidratado; para llevar a cabo su función, cuenta con los arreglos mecánicos necesarios para permitir el paso de la corriente de crudo Maya natural y mezclarlo con ligero antes de enviarlo a tanques de almacenamiento. El aceite crudo Maya proviene las casas de bombas CB-1 y CB-2, y el sistema lo recibe en el cabezal de 12” general de alimentación del sistema de medición, el cual distribuye el flujo a cada tren de medición. Dicho sistema cuenta con un probador volumétricobidireccional de 12” de diámetro,el cual tiene la función de garantizar una medición confiable en cada medidor, por medio de comparaciones que efectúa entre los volúmenes medidos tanto en el medidor como en el probador, y posteriormente calcula un Factor Medidor para la corrección de los volúmenes proporcionados por el medidor. Esta comparación (comúnmente llamada calibración) se realiza de forma individual a cada uno de los trenes de medición de la siguiente manera: Se alinea mecánicamente el flujo del tren al probador por medio de las válvulas, una vez sincronizados el fluido entra por una sección a la válvula de 4 vías, en donde abre otra de las vías para direccionar el aceite crudo hacia una de las cámaras del probador, en la cual la energía cinética del fluido impulsa una esfera de neopreno y la obliga a iniciar su recorrido a través del circuito cerrado del probador; el paso de esta esfera es detectado por los detectores de pulsaciones y esta señal es enviada a un cuarto de monitoreo y control; este recorrido se repite 5 veces, de manera que si el número de pulsaciones obtenidas de cada recorrido son similares entre sí, el sistema genera un Factor Medidor y considera que el tren de medición ha sido calibrado. En caso contrario el sistema aborta la prueba e inicia nuevamente la prueba. En la válvula de 4 vías se localiza un indicador de presión para el monitoreo local de esta variable. En la línea de salida de este probador volumétrico se localiza un transmisor indicador de temperatura para el monitoreo local y remoto de esta variable. Sobre esta misma línea se localiza un transmisor de presión y un indicador de presión, para el monitoreo local y remoto de esta variable. Cuenta con 4 trenes de medición los cuales tienen una capacidad máxima de carga de 2285 BPH, los cuales se encuentran interconectados a un probador bidireccional de 2” 1 de diámetro; todo el sistema es controlado a través de un tablero ubicado en el cuarto de control.



El sistema de medición 600 está compuesto de 4 trenes de medición, con un tamaño de 8” de diámetro cada tren, teniendo una capacidad total máxima de operación de 9,140 BPH, a una temperatura promedio del crudo de 111.43 °F; el objetivo principal de este sistema, es cuantificar el volumen de aceite crudo Maya en condiciones estándar que es pasado a través de él y es enviado a que se mezcle con el aceite crudo ligero que recibe el sistema 800B; con la finalidad de ayudar a que se cumpla con la calidad pactada con refinación. El aceite crudo Maya proviene la casa de bombas CB-4T, y el sistema lo recibe en el cabezal general de alimentación del sistema de medición, el cual distribuye el flujo a cada tren de medición. Dicho sistema cuenta con un probador volumétricobidireccional de 12” de diámetro (compartido con el sistema de medición 700), el cual tiene la función de garantizar una medición confiable en cada medidor, por medio de comparaciones que efectúa entre los volúmenes medidos tanto en el medidor como en el probador, y posteriormente calcula un Factor Medidor para la corrección de los volúmenes proporcionados por el medidor. Esta comparación (comúnmente llamada calibración) se realiza de forma individual a cada uno de los trenes de medición de la siguiente manera: Se alinea mecánicamente el flujo del tren al probador por medio de las válvulas, una vez sincronizados el fluido entra por una sección a la válvula de 4 vías, en donde abre otra de las vías para direccionar el crudo hacia una de las


cámaras del probador, en la cual la energía cinética del fluido impulsa una esfera de neopreno y la obliga a iniciar su recorrido a través del circuito cerrado del probador; el paso de esta esfera es detectado por los detectores de pulsaciones y esta señal es enviada a un cuarto de monitoreo y control; este recorrido se repite 5 veces, de manera que si el número de pulsaciones obtenidas de cada recorrido son similares entre sí, el sistema genera un Factor Medidor y considera que el tren de medición ha sido calibrado. En caso contrario el sistema aborta la prueba e inicia nuevamente la prueba. En la válvula de 4 vías se localiza un indicador de presión para el monitoreo local de esta variable. En la línea de salida de este probador volumétrico se localiza un transmisor indicador de temperatura para el monitoreo local y remoto de esta variable. Sobre esta misma línea se localiza un transmisor de presión y un indicador de presión, para el monitoreo local y remoto de esta variable. Cuenta con 4 trenes de medición los cuales tienen una capacidad máxima de carga de 2285 BPH, y se encuentran interconectados a un probador bidireccional de 2” 1 de diámetro; todo el sistema es controlado a través de un tablero ubicado en el cuarto de control.


El sistema de medición 700 (actualmente fuera de operación por no existir la recepción de fluido) está compuesto de 3 trenes de medición, con un tamaño de 8” de diámetro cada tren, teniendo


una capacidad total máxima de operación de 6,855 BPH; el objetivo principal de este sistema, es cuantificar el volumen de aceite crudo Olmeca recibido en esta Terminal (actualmente suspendido por derivación total de esta corriente hacia el complejo de Pajaritos; Veracruz) en condiciones estándar que es pasado a través de él y es enviado a tanques de almacenamiento, para su posterior envío a carga de buque tanques; cuenta con los arreglos mecánicos para by-pasear el sistema de ser necesario y continuar recibiendo crudo Olmeca. El aceite crudo Olmeca provienede casa de bombas de Cunduacán, y el sistema lo recibe en el cabezal general de alimentación del sistema de medición, el cual distribuye el flujo a cada tren de medición. Dicho sistema cuenta con un probador volumétricobidireccional de 12” de diámetro (compartido con el sistema de medición 600), el cual tiene la función de garantizar una medición confiable en cada medidor, por medio de comparaciones que efectúa entre los volúmenes medidos tanto en el medidor como en el probador, y posteriormente calcula un Factor Medidor para la corrección de los volúmenes proporcionados por el medidor. Esta comparación (comúnmente llamada calibración) se realiza de forma individual a cada uno de los trenes de medición de la siguiente manera: Se alinea mecánicamente el flujo del tren al probador por medio de las válvulas, una vez sincronizados el fluido entra por una sección a la válvula de 4 vías, en donde abre otra de las vías para direccionar el crudo hacia una de las cámaras del probador, en la cual la energía cinética del fluido impulsa una esfera de neopreno y la obliga a iniciar su recorrido a través del circuito cerrado del probador; el paso de esta esfera es detectado por los detectores de pulsaciones y esta señal es enviada a un cuarto de monitoreo y control; este recorrido se repite 5 veces, de manera que si el número de pulsaciones obtenidas de cada recorrido son similares entre sí, el sistema genera un Factor Medidor y considera que el tren de medición ha sido calibrado. En caso contrario el sistema aborta la prueba e inicia nuevamente la prueba. En la válvula de 4 vías se localiza un indicador de presión para el monitoreo local de esta variable. En la línea de salida de este probador volumétrico se localiza un transmisor indicador de temperatura para el monitoreo local y remoto de esta variable. Sobre esta misma línea se localiza un transmisor de presión y un indicador de presión, para el monitoreo local y remoto de esta variable.


Cuenta con 3 trenes de medición los cuales tienen una capacidad máxima de carga de 2285 BPH, y se encuentran interconectados a un probador bidireccional de 2” 1 de diámetro; todo el sistema es controlado a través de un tablero ubicado en el cuarto de control. Sistema 800A y 800B Refinación.

SISTEMA DE MEDICION 800 A

El sistema de medición 800A está compuesto de 4 trenes de medición, con un tamaño de 12” de diámetro cada tren, teniendo una capacidad total máxima de operación de 68,400 BPH, a una temperatura de 107.12 °F; el objetivo principal de este sistema, es cuantificar el volumen de aceite crudo Maya en condiciones estándar que es pasado a través de él y es enviado a Estación Palomas para su distribución; cuenta con los arreglos mecánicos para by-pasearlo de ser necesario y continuar el envío hacia adelante. Cada uno de estos trenes de medición tienen unacapacidad máxima de carga de 17´100BPH y una capacidad mínima de 3´420 BPH, los cuales se encuentran interconectados a un probador bidireccional de30” de diámetro; todo el sistema es controlado a través de un tablero ubicado en el cuarto de control. El aceite crudo Maya que proviene de las casas de bombas CB-4T se recibe en el cabezal de general de alimentación del sistema de medición, el cual distribuye el flujo a cada tren de medición. Dicho sistema cuenta con un probador volumétrico bidireccional que es compartido con el sistema 800B, el cual tiene la función de garantizar una medición confiable en cada medidor, por medio de comparaciones que efectúa entre los volúmenes medidos tanto en el medidor como en el


probador, y posteriormente calcula un Factor Medidor para la corrección de los volúmenes proporcionados por el medidor. Esta comparación (comúnmente llamada calibración) se realiza de forma individual a cada uno de los trenes de medición de la siguiente manera: Se alinea mecánicamente el flujo del tren al probador por medio de las válvulas, una vez sincronizados el fluido entra por una sección a la válvula de 4 vías, en donde abre otra de las vías para direccionar el crudo hacia una de las cámaras del probador, en la cual la energía cinética del fluido impulsa una esfera de neopreno y la obliga a iniciar su recorrido a través del circuito cerrado del probador; el paso de esta esfera es detectado por los detectores de pulsaciones y esta señal es enviada a un cuarto de monitoreo y control; este recorrido se repite 5 veces, de manera que si el número de pulsaciones obtenidas de cada recorrido son similares entre sí, el sistema genera un Factor Medidor y considera que el tren de medición ha sido calibrado. En caso contrario el sistema aborta la prueba e inicia nuevamente la prueba. En la válvula de 4 vías se localiza un indicador de presión para el monitoreo local de esta variable. En la línea de salida de este probador volumétrico se localiza un transmisor indicador de temperatura para el monitoreo local y remoto de esta variable. Sobre esta misma línea se localiza un transmisor de presión y un indicador de presión, para el monitoreo local y remoto de esta variable. La descarga del aceite crudo maya del paquete de medición 800A es transportada por la línea L1 hacia la zona de disparos y posteriormente al área de trampas sur, y continuar su recorrido hacia Nuevo Teapa. Es importante mencionar que a partir de diciembre de 2010, se reubico este sistema de medición 100 metros aproximadamente, hacia el lado norte de su ubicación srcinal adicionándose un tren más contando actualmente con 5 trenes de medición.


SISTEMA DE MEDICION 800 B

El sistema de medición 800B está compuesto de 3 trenes de medición con un tamaño de 12” de diámetro cada tren, y un cuarto tren de 10” de diámetro, teniendo una capacidad total máxima de operación de 63,000 BPH, a una temperatura de 116.75 °F; el objetivo principal de este sistema, es cuantificar el volumen de aceite crudo Istmo en condiciones estándar que es pasado a través de él y es enviado a Estación Palomas para su distribución; cuenta con los arreglos mecánicos para by-pasearlo de ser necesario y continuar el envío hacia adelante. Cuenta con tres trenes demedición que tienen una capacidad máxima decarga de 17´100 BPH y una capacidad mínima de 3´420 BPH, y un cuarto tren que tiene una capacidad máxima de 11,700 BPH y una mínima de 1,143 BPH, los cuales se encuentran interconectados a un probador bidireccional de30” de diámetro; todo el sistema es controlado a través de un tablero ubicado en el cuarto de control. El aceite crudo Istmo que proviene de las casas de bombas CB-4T se recibe en el cabezal de general de alimentación del sistema de medición, el cual distribuye el flujo a cada tren de medición. Dicho sistema cuenta con un probador volumétrico bidireccional que es compartido con el sistema 800A, el cual tiene la función de garantizar una medición confiable en cada medidor, por medio de comparaciones que efectúa entre los volúmenes medidos tanto en el medidor como en el probador, y posteriormente calcula un Factor Medidor para la corrección de los volúmenes proporcionados por el medidor. Esta comparación (comúnmente llamada calibración) se realiza de forma individual a cada uno de los trenes de medición de la siguiente manera: Se alinea mecánicamente el flujo del tren al


probador por medio de las válvulas, una vez sincronizados el fluido entra por una sección a la válvula de 4 vías, en donde abre otra de las vías para direccionar el crudo hacia una de las cámaras del probador, en la cual la energía cinética del fluido impulsa una esfera de neopreno y la obliga a iniciar su recorrido a través del circuito cerrado del probador; el paso de esta esfera es detectado por los detectores de pulsaciones y esta señal es enviada a un cuarto de monitoreo y control; este recorrido se repite 5 veces, de manera que si el número de pulsaciones obtenidas de cada recorrido son similares entre sí, el sistema genera un Factor Medidor y considera que el tren de medición ha sido calibrado. En caso contrario el sistema aborta la prueba e inicia nuevamente la prueba. En la válvula de 4 vías se localiza un indicador de presión para el monitoreo local de esta variable. En la línea de salida de este probador volumétrico se localiza un transmisor indicador de temperatura para el monitoreo local y remoto de esta variable. Sobre esta misma línea se localiza un transmisor de presión y un indicador de presión, para el monitoreo local y remoto de esta variable. La descarga del aceite crudo Istmo del paquete de medición 800B es transportada por la línea L2 hacia la zona de disparos y posteriormente al área de trampas sur, y continuar su recorrido hacia Nuevo Teapa.

SISTEMA DE MEDICION 900 A


El sistema de medición 900 A está compuesto de 2 trenes de medición, con un tamaño de 8” de diámetro cada tren, teniendo una capacidad total máxima de operación de 4,570 BPH, a una temperatura promedio del crudo (corriente Litoral) de 74 °F; el objetivo principal de este sistema, es cuantificar el volumen de aceite crudo ligero recibido en esta Terminal en condiciones estándar que es pasado a través de él y es enviado al proceso de deshidratación de crudo, para su posterior envío a Estación Palomas y/o almacenamiento para buque tanques; cuenta con los arreglos mecánicos para by-pasear el sistema de ser necesario y continuar manejando crudo ligero. El sistema tiene la versatilidad de poder medir ya sea el aceite crudo ligero proviene de los pozos del campo Puerto Ceiba-Yaxché o bien el aceite crudo de plataformas de Litoral que viene en L-4, y el sistema lo recibe en el cabezal general de alimentación, el cual distribuye el flujo a cada tren de medición. Dicho sistema cuenta con un probador volumétricobidireccional de 12” de diámetro,el cual tiene la función de garantizar una medición confiable en cada medidor, por medio de comparaciones que efectúa entre los volúmenes medidos tanto en el medidor como en el probador, y posteriormente calcula un Factor Medidor para la corrección de los volúmenes proporcionados por el medidor. Esta comparación (comúnmente llamada calibración) se realiza de forma individual a cada uno de los trenes de medición de la siguiente manera: Se alinea mecánicamente el flujo del tren al probador por medio de las válvulas, una vez sincronizados el fluido entra por una sección a la válvula de 4 vías, en donde abre otra de las vías para direccionar el crudo hacia una de las cámaras del probador, en la cual la energía cinética del fluido impulsa una esfera de neopreno y la obliga a iniciar su recorrido a través del circuito cerrado del probador; el paso de esta esfera es detectado por los detectores de pulsaciones y esta señal es enviada a un cuarto de monitoreo y control; este recorrido se repite 5 veces, de manera que si el número de pulsaciones obtenidas de cada recorrido son similares entre sí, el sistema genera un Factor Medidor y considera que el tren de medición ha sido calibrado. En caso contrario el sistema aborta la prueba e inicia nuevamente la prueba. En la válvula de 4 vías se localiza un indicador de presión para el monitoreo local de esta variable. En la línea de salida de este probador volumétrico se localiza un transmisor indicador de temperatura para el monitoreo local y remoto de esta variable. Sobre esta misma línea se localiza un transmisor de presión y un indicador de presión, para el monitoreo local y remoto de esta variable.


Cuenta con 2 trenes de medición los cuales tienen una capacidad máxima de carga de 2285 BPH, y se encuentran interconectados a un probador bidireccional de 2” 1 de diámetro; todo el sistema es controlado a través de un tablero ubicado en el cuarto de control. El sistema de medición 900 B está compuesto de 3 trenes de medición, con un tamaño de 6” de diámetro cada tren, teniendo una capacidad total máxima de operación de 9,375 BPH, a una temperatura promedio del crudo (corriente Litoral) de 74 °F; el objetivo principal de este sistema, es cuantificar el volumen de aceite crudo ligero recibido en esta terminal en condiciones estándar que es pasado a través de él y es enviado al proceso de deshidratación de crudo, para su posterior envío a Estación Palomas y/o almacenamiento para buque tanques; cuenta con los arreglos mecánicos para dejar libre el sistema de ser necesario y continuar manejando crudo ligero. El sistema tiene la versatilidad para medir el crudo ligero que proviene de los pozos del campo Puerto Ceiba-Yaxché, o bien el crudo ligero proveniente de plataformas de Litoral y que viene en L-4, el sistema lo recibe en el cabezal general de alimentación, el cual distribuye el flujo a cada tren de medición. Dicho sistema cuenta con un probador volumétrico bid ireccional de 12” de diámetro compartido con el sistema de medición 900 A, el cual tiene la función de garantizar una medición confiable en cada medidor, por medio de comparaciones que efectúa entre los volúmenes medidos tanto en el medidor como en el probador, y posteriormente calcula un Factor Medidor para la corrección de los volúmenes proporcionados por el medidor. Esta comparación (comúnmente llamada calibración) se realiza de forma individual a cada uno de los trenes de medición de la siguiente manera: Se alinea mecánicamente el flujo del tren al probador por medio de las válvulas, una vez sincronizados el fluido entra por una sección a la válvula de 4 vías, en donde abre otra de las vías para direccionar el crudo hacia una de las cámaras del probador, en la cual la energía cinética del fluido impulsa una esfera de neopreno y la obliga a iniciar su recorrido a través del circuito cerrado del probador; el paso de esta esfera es registrado por los detectores de pulsaciones y esta señal es enviada a un cuarto de monitoreo y control; este recorrido se repite 5 veces, de manera que si el número de pulsaciones obtenidas de cada recorrido son similares entre sí, el sistema genera un Factor Medidor y considera que el tren de medición ha sido calibrado. En caso contrario el sistema aborta la prueba e inicia nuevamente la prueba.


En la línea de salida del probador volumétrico se localiza un transmisor indicador detemperatura, un transmisor de presión y un indicador de presión para el monitoreo local y remoto de esta variable. Cuenta con 3 trenes de medición los cuales tienen una capacidad máxima de carga de 3,125 BPH, y se encuentran interconectados a un probador bidireccional de 2” 1 de diámetro; todo el sistema es controlado a través de un tablero ubicado en el cuarto de control.

SISTEMA DE MEDICION 900 B


Área de envío de aceite ligero y pesado (Trampas de diablos sur)

Al igual que el área de trampas norte, la zona de trampas sur está integrada por un sistema de ductos y válvulas de diferentes diámetros y especificaciones, los cuales permiten en operación normal el envió de aceite crudo pesado y ligero de la Terminal Marítima Dos Bocas hacia Nuevo Teapa, y en condiciones temporales la recepción y envío de diablos de limpieza y/o monitoreo. El área de envío de crudo, denominada trampa sur, se encuentra constituida por las trampas de diablos mostradas en la tabla siguiente:


Trampas de diablos localizadas en el área de envío de crudo (Trampa Sur). Trampa HR-2001

Descripción Lanzador/receptor de diablos del ducto L1 Dos Bocas - Nuevo Teapa 36” de  x 42”

HR-2002

Lanzador/receptor de diablos del oleoducto Cunduacán - Dos Bocas 16” de  x 24”

HR-2003

Lanzador/receptor de diablos del ducto L2 Dos Bocas - Nuevo Teapa 36” de  x 42”

HR-2004

Lanzador/receptor de diablos del ducto L3 Dos Bocas - Nuevo Teapa 36” de  x 42”

S/TAG

Receptor de diablos ducto de 16” Puerto Ceiba-Dos Bocas

S/TAG

Trampa de diablos de línea 36” de Gasoducto Dos BocasCunduacán.

S/TAG

Trampa de diablos de línea 24” Puerto Ceiba Dos Bocas

S/TAG

Trampa de diablos de línea 16” Diesel ducto Batería Castaño-Dos Bocas

Línea 1 de 36”Ø (L1) Dos Bocas - Nuevo Teapa.

El aceite crudo Maya procede de la descarga de la casa de bombas CB-4T con un flujo actual de 600 MBPD., una presión de 35-45 kg/cm2 y una temperatura de 47 ºC aproximadamente. Estas condiciones operativas varían de acuerdo a los requerimientos operativos. Este crudo se recibe por la línea L1 de 36” que alimenta el flujo hacia Nuevo Teapa. Durante las condiciones de operación normal, el flujo de crudo Maya pasa a través de la válvula de corte de salida de 36” , de aquí, esta línea se integra a la línea 3de 36” de  con destino hacia Nuevo Teapa. En la línea L1 de llegada de 36” a la trampa se encuentra localizado un indicador de presión PI para el monitoreo local de la variable presión, aguas abajo se encuentra localizado otro indicador


de presión local PI y un registrador de presión PR. También en esta misma línea se encuentra localizada la línea de pateo que opera solamente en condiciones de corrida de diablo, esto se realiza con la apertura de la válvula de corte de 12” , permitiendo la entrada crudo maya por la trampa para realizar el impulso o pateo de diablo y luego sale por la válvula de corte de 36”  localizado a la salida de esta trampa de envío, reintegrándose al cabezal de 36”  y posteriormente hacia Nuevo Teapa. La trampa de diablos L-1 cuenta con un indicador de presión PI para el monitoreo local de la presión localizado en el cuerpo del recipiente, una válvula de compuerta de ¾”  para ser usada como venteo y una línea de drenaje de 6” conectada hacia un sistema de drenaje del área de trampas, sin embargo esta trampa no cuenta con válvula de seguridad, ni con un sistema de desfogues. Línea 2 de 36”Ø (L-2) Dos Bocas- Nuevo Teapa.

El crudo ligero marino Istmo procedente de la descarga de la casa de bombas CB-4T con un flujo de 650 MBPD, una presión de 28-40 kg/cm2 y una temperatura de 30ºC-45ºC aproximadamente, se envía por la línea L2 de 36”. Durante las condiciones de operación normal, el flujo de crudo ligero marino Istmo pasa a través de la válvula de corte de 36”, de aquí, este cabezal se integra a la línea de 36”  con destino hacia Nuevo Teapa. En la línea L2 de llegada de 36” a la trampa se encuentra localizado un indicador de presión PI para el monitoreo local de la variable presión, aguas abajo se encuentra localizado otro indicador de presión local PI y un registrador de presión PR. También en esta misma línea se encuentra localizada la línea de pateo que opera solamente, en condiciones de corrida de diablo esto se realiza con la apertura de la válvula de corte de 12” , permitiendo la entrada de aceite crudo Istmo por la trampa para realizar el impulso o pateo de diablo y luego sale por la válvula de corte de 36”  localizado a la salida de esta trampa de envío, reintegrándose al cabezal de 36”  y posteriormente hacia Nuevo Teapa. La trampa de diablos cuenta con un indicador de presión PI para el monitoreo local de la presión  para ser usada como localizado en el cuerpo del recipiente, una válvula de compuerta de ¾”

venteo y una línea de drenaje de 6” conectada hacia un sistema de drenaje del área de trampas, sin embargo esta trampa no cuenta con válvula de seguridad, ni con un sistema de desfogues.


Línea 3 de 36”Ø (L-3) Dos Bocas-Nuevo Teapa.

El crudo pesado Maya procedente de la derivación del cabezal de descarga de crudo Maya línea L3 de la casa de bombas CB-4T con un flujo de 600 MBPD, una presión de 35-40 kg/cm2 y una temperatura de 47ºC aproximadamente, se envía por la línea L3 de 36” con destino hacia Nuevo Teapa. Durante las condiciones de operación normal, el flujo de crudo Maya pasa a través de la válvula de corte de 36”, este cabezal se integra a la línea de 36” proveniente de la salida de la trampa HR2001 con destino hacia Nuevo Teapa. En la línea L3 de llegada de 36” a la trampa se encuentra localizado un indicador de presión PI910 y un registrador de presión PR-910 para el monitoreo local de la variable presión. También en esta misma línea se encuentra localizada la línea de pateo que opera solamente en condiciones de corrida de diablo, esto se realiza con la apertura de la válvula de corte de 12” , permitiendo la entrada crudo maya por la trampa para realizar el impulso o pateo del diablo y luego sale por la válvula de corte de 36” localizado a la salida de esta trampa de envío, reintegrándose al cabezal de 36” y posteriormente hacia Nuevo Teapa. La trampa de diablos cuenta con un indicador de presión PI-910B para el monitoreo local de la  para ser usada presión localizado en el cuerpo del recipiente, una válvula de compuerta de ¾” como venteo y una línea de drenaje de 6” conectada hacia un sistema de drenaje del área de

trampas, sin embargo esta trampa no cuenta con válvula de seguridad, ni con un sistema de desfogues. Línea de 16”Ø Cunduacán-Dos Bocas.

El crudo ligero procedente de los campos terrestres se recibe por la línea de 16” , la cual es la llegada del oleoducto Cunduacán actualmente fuera de operación desde la toma de decisión de enviar este aceite crudo superligero hacia la Terminal Marítima de Pajaritos; Veracruz y para inyección del aceite crudo Istmo en la Región Sur. Durante las condiciones de operación normal, el flujo de crudo ligero de los campos terrestres, pasa a través de la válvula de corte de 16”, por la línea de 16” hacia los tanques de almacenamiento en el interior de la Terminal. En la línea de desvío de 16” de crudo ligero de la trampa hacia los tanques de almacenamiento se encuentra localizado el indicador de presión PI-907 para el monitoreo local de la variable


presión, en esta misma línea se encuentra localizada la línea de igualación que opera solamente en condiciones de corrida de diablo, esto se realiza con la apertura de la válvula de corte de 6” permitiendo la salida crudo ligero por la trampa para realizar igualación de presión del recipiente con el cabezal de salida de crudo ligero hacia los tanques de almacenamiento, aguas abajo de la línea de igualación se encuentra localizada una interconexión de 16”  procedente del gasoducto de 36”  Dos Bocas- Cunduacán. La trampa de recibo cuenta con un indicador de presión para el monitoreo local de la presión localizado en el cuerpo del recipiente, unas válvulas de compuerta de ¾”  para ser usada como venteo y una línea de drenaje de 6” conectada hacia un sistema de drenaje del área de trampas, sin embargo esta trampa no cuenta con válvula de seguridad y con un sistema de desfogues. Actualmente se encuentra en proceso de desmantelamiento, la parte de esta línea que se encuentra instalada dentro de la TMDB. Línea 16” Puerto Ceiba-Dos Bocas Esta línea actualmente se encuentra fuera de operación desde la entrada en operación de la línea de 24” para el manejo de la corriente de Puerto Ceiba. En la línea de llegada de 16” a la trampa de diablos se encuentra localizado un indicador de presión PI para el monitoreo local de la variable presión. Aguas abajo de esta línea se encuentra localizada la línea de igualación que opera solamente en condiciones de corrida de diablo, esto se realiza con la apertura de la válvula de corte de 6”  permitiendo la salida crudo ligero por la trampa de diablos para realizar igualación de presión del recipiente con el cabezal de salida de crudo ligero hacia los plantas de proceso, sobre esta misma línea se localiza un indicador de temperatura. Esta trampa de diablos cuenta con una válvula de compuerta de 3”  para ser usada como venteo y una línea de drenaje de 4” conectada hacia un sistema de drenaje del área de trampas, sin embargo esta trampa no cuenta con válvula de seguridad, indicador de presión, ni sistema de desfogues. Línea de 36” Gasoducto Dos Bocas-Cunduacán. El gas obtenido en los procesos de separación de la Terminal Marítima Dos Bocas con un flujo 280 MMPCSD de gas, una temperatura de 75ºC y una presión de 16-17 kg/cm2 aproximadamente, se recibe por la línea de 36”, y es enviado por el gasoducto de 36”, Dos Bocas-Cunduacán.


En la línea de llegada de 36” a la trampa se encuentra localizada la línea de pateo que opera solamente en condiciones de corrida de diablo, esto se realiza con la apertura de la válvula de corte de 16”, permitiendo la entrada de gas por la trampa para realizar el impulso o pateo del diablo y luego sale por la válvula de corte de 36” localizado a la salida de esta trampa de envío y posteriormente Cunduacán. Esta trampa de diablos cuenta con un indicador de presión para el monitoreo local de la presión localizado en el cuerpo del recipiente, una válvula de compuerta de 1” para ser usada como venteo y una línea de drenaje de 6” conectada hacia un sistema de drenaje del área de trampas, sin embargo esta trampa no cuenta con válvula de seguridad, ni con un sistema de desfogues. Línea 24” Puerto Ceiba-Dos Bocas. La mezcla de pozos procedente de los campos terrestres Puerto Ceiba y Tajón, así como de los Campos marinos Yaxche y Xanab con un flujo de 70 mmpcd de gas y 162 mbpd bruto de crudo ligero, a una temperatura de 104ºC y una presión de 24 kg/cm2 aproximadamente, se recibe por la línea de 24”, la cual es la llegada del oleoducto Puerto Ceiba-Dos Bocas. Durante las condiciones de operación normal, la mezcla de crudo Ligero-gas-agua pasa a través de la válvula de corte de 24” hacia las Batería de Separación de la Terminal Marítima Dos Bocas. Sobre la línea de desvío de la trampa de diablos de 24”  se encuentra localizado toma con válvula de compuerta de ¾” en la cual está montado un indicador de presión PI y una toma de muestra, posteriormente sobre esta misma línea se localiza una válvula de aguja para la inyección de químicos que actualmente está fuera de operación, también se encuentran otras tomas donde se localiza un indicador de temperatura TI, para el monitoreo local de la variable presión un indicador de presión PI y un registrador de presión. Aguas abajo de esta línea se encuentra localizada la línea de igualación que opera solamente en condiciones de corrida de diablo, esto se realiza con la apertura de la válvula de corte de 12” permitiendo la salida de la mezcla de crudo ligero-gas-agua por la trampa de diablos para realizar igualación de presión del recipiente con el cabezal que va hacia la batería de separación. Esta trampa de diablos cuenta con una válvula de compu erta de 1” para ser usada como venteo y una línea de drenaje de 6” conectada hacia un sistema de drenaje del área de trampas, sin embargo esta trampa no cuenta con válvula de seguridad, ni sistema de venteo.


Línea 16” Diesel ducto Batería Castaño-Dos Bocas. El Diesel procedente de la Refinería de Minatitlán; Veracruz es enviada por medio de un poliducto a esta Terminal, de manera periódica, con flujo en forma de baches de 20 mbpd a una temperatura de 104ºC y una presión de 24 kg/cm2 aproximadamente, se recibe por la línea de 16”, la cual es la llegada del diesel ducto Castaño-Dos Bocas.  en la cual se localiza Sobre la línea de desvío se interconecta una línea de igualación de 6” indicador de presión PI para el monitoreo local de la variable presión un indicador de presión PI,

esta línea opera solamente en condiciones de corrida de diablo, esto se realiza con la apertura de la válvula de corte de 6” permitiendo la salida del diesel por la trampa de diablos para realizar igualación de presión del recipiente con el cabezal que va a tanque de almacenamiento de la Terminal Marítima Dos Bocas. Esta trampa de diablos cuenta con una válvula de compuerta de 2”  para ser usada como venteo y una línea de drenaje de 4” conectada hacia un sistema de drenaje del área de trampas, sin embargo esta trampa no cuenta con válvula de seguridad, ni sistema de desfogues.


Planta de tratamiento de efluentes

La Terminal Marítima de Dos Bocas desde que fue diseñada y construida en los últimos años de la década de los setentas tomo en consideración un sistema para tratar las aguas residuales que se generaran durante las diversas actividades en la Terminal.

Se cuenta con la Planta de

Tratamiento de Efluentes que data también de esas fechas y ha operado en forma continua desde su construcción. Los efluentes líquidos que se producen en la Terminal Marítima de Dos Bocas se recogen por dos drenajes : Drenaje aceitoso, drenaje pluvial y se envían a los pozos de captación pozos DB-1, DB2, DB-3, DB-4, DB-5 y DB-6. En el primero se descarga el agua residual del drenado de tanques (que se realiza con la finalidad de entregar el aceite a exportación y refinación dentro de especificaciones), la cual se une con las aguas aceitosas de las diversas áreas de la Terminal. En el segundo se colecta el agua de lluvia que se acumula en toda la Terminal, que pudiera tener aceite por lo que se envía también a tratamiento. En los pozos se inyecta el agua congénita proveniente de la deshidratación del crudo; en la planta se tiene un control estricto sobre su funcionamiento los que nos permite descargar e inyectar las aguas tratadas. Todos los efluentes o desechos aceitosos de las diversas instalaciones de la Terminal como son: tanques de almacenamiento, puerto de abastecimiento, talleres, laboratorio, casas de bombas y servicios auxiliares, convergen en este vertedor que tiene capacidad de 50 m3 y en el que se podrán tomar dos opciones para el manejo de efluentes, la primera pasarla directamente a las bombas elevadoras tipo Arquímedes y la segunda pasarla a los cárcamos reguladores.


Se cuenta con dos cárcamos reguladores de 12,000 m3 de capacidad cada uno y pueden contener y regular el agua pluvial-aceitosa por un período de tormenta de 24 horas. En el cárcamo regulador 2 se cuenta con una barrera contenedora de hidrocarburos, con dos bombas de diafragma y un equipo recuperador de discos oleofílicos (Vikoma) que nos sirve para eliminar todo el aceite libre en el primer paso, teniendo la opción de enviar este aceite directamente a los tanques de aceite recuperado, tanques de almacenamiento o al cárcamo de aceite recuperado. Los efluentes provenientes de los cárcamos reguladores pasan a un registro distribuidor. El rango de operación de los cárcamos reguladores cuya altura total es de 4.65 metros debe de mantenerse en un rango mínimo de 2.30 metros para evitar elevar aceite alos separadores API y un máximo de 3.50 metros para prevenir desbordamiento de los mismos. Para subir el agua residual al sistema de separación API, existen 2 bombas elevadoras Tipo Arquímedes de dos pasos cada una, los cuales operan de manera continua. Ambas son de tornillo para evitar el emulsionamiento de los efluentes, tiene una capacidad nominal cada una de 3,000 galones por minuto. El efluente es transportado por un canal distribuidor a los separadores tipo API, mismos que actualmente se encuentran fuera de operación por mantenimiento integral. Se cuenta con dos módulos de separadores tipo API, de 3,000 galones por minuto de capacidad de manejo cada uno, en éstos y por diferencia de densidades se separa el aceite del agua, recolectándose este por medio de desnatadores de media caña que se encuentran distribuidos a los largo del separador. Además cuentan con un juego de placas coalescedoras, para eficientar esta función. El agua sale del separador API con menor cantidad deaceite y pasa a la fosa de igualación para eliminarle el remanente de grasas y aceites que contenga. Esta Fosa de Igualación tiene capacidad de 8,176 m3 y en ella se le da el tiempo de residencia al agua que aún contenga residuos de grasas y aceites para que también por diferencia de densidades se separen y puedan ser retiradas por medio de desnatadores de media caña. El rango de operación de la fosa de igualación cuya altura total es de 3.10 metros se debe de mantener dentro de los siguientes parámetros de operación mínimo 80% ( 2.30 metros) de lleno para permitir el trasiego hacia las máquinas de flotación y máximo un 95% ( 2.50 metros) de lleno para evitar el desbordamiento de la misma.


Después de la fosa, el agua pasa al proceso de aireación, misma que se lleva a cabo por medio de una máquina de flotación con una capacidad de 3,000 galones por minuto cada una. En estas se realiza el último proceso al agua residual, aquí se eliminarán al máximo el contenido de sólidos y grasas que a un contenga el agua ya que operan por medio de inducción de aire, haciendo burbujas desde el fondo del agua y atrapando las partículas sólidas. El agua residual ya tratada pasa a un registro o canal que la recibe y distribuye a través de ductos a su punto final de descarga que es un cárcamo de agua, llamado Cárcamo de Bombeo al mar. Este cárcamo de 1,755 m3 de capacidad, cuenta para su manejo con dos bombas verticales de 3,100 galones por minuto cada una, mismas que descargan el fluido hacia un difusor submarino de 36”Ø, que cuenta con 2 km de longitud de la costa mar adentro, este difusor es de acero al carbón, es importante mencionar que a partir del 26 de Agosto de 2009 entro en operación una nueva línea de difusor submarino de polipropileno de 24 pulgadas de diámetro, la cual puede manejar hasta un volumen máximo hasta de 230 mbd. Los rangos de operación del cárcamo de bombeo se encuentran en un rango de 50%a 90% de su capacidad (entre 14 y 3 escalones libres). Se cuenta con un Cárcamo de aceite recuperado de una capacidad de 950 m3 en el que se encuentra todo el aceite recuperado en los separadores API y fosa de igualación, así como los residuos aceitosos del área de plataformas que se envían a la Terminal mediante tambores, y también los que recolectan las unidades de presión y vacío en libranzas, mantenimientos de ductos y tanques, etc. Para el manejo del aceite se cuenta con una bomba tipo vertical de 500 galones por minuto, misma que envía el aceite a los tres tanques de almacenamiento de 20,000 barriles de capacidad y que actualmente se encuentra fuera de servicio, utilizándose una bomba de combustión interna como apoyo para el bombeo del crudo. El rango de operación para el cárcamo de aceite recuperado cuya altura total es de 6.30 metros debe de mantenerse en un rango mínimo de 2 metros. Para evitar bombear sedimentos a los tanques y un máximo de 4.50 metros. (8 escalones libres) para prevenir desbordamiento del mismo. Para almacenar el aceite recuperado se cuentan con tres tanques de almacenamiento, con capacidad de 20 mbls cada uno. Para trasegar este aceite hacia la línea de proceso del crudo


maya se cuenta con tres bombas tipo vertical de 300 galones por minuto y una bomba de combustión interna de 100 mbls/día. El rango de operación para los tanques de almacenamiento cuya altura total es de 12.65 metros. Debe de mantenerse dentro del siguiente parámetro deoperación máximo 11.00 metros de lleno para evitar problemas de desbordamiento por burbujas de gas y problemas de comunicación con las cámaras de espuma y un mínimo de 1.5 metros para evitar arrastre de sólidos. Se cuenta con un separador con capacidad de 2 mbls para recibir el aceite de las bombas de diafragma ubicadas en los cárcamos reguladores, el cual cuenta con una bomba de combustión interna de 500 gpm para reintegrarlo a línea de proceso del crudo maya. Actualmente se le está inyectando al sistema un reactivo químico para facilitar la separación de grasas y aceites del agua residual, dicho servicio se proporciona por medio del contrato de servicio del tratamiento de deshidratación de aceite crudo maya.

CARCAMO REG. No.1 12,000 M3

CARCAMO REG. No.2 12,000 M3

PRESAS API 3,000 GPM C/U

TANQUES DE RECUPERACION

CARCAMO DE BOMBEO AL

GOLFO DE

LAGUNA "CHENAQUE " T V.-5003

T V.-5004

T V.-5001 T V.-5002

T V.-5005 T V.-5006 T V.-2005 T V.-2003 T V.-2001

T V.-50071 T V.-5008

T V.-5009

TV.-2006T V.-2004 T V.-2002 T V.-5011

T V.-5016

T V.-5012

T V.-5014

T V.-5010

Ubicación y Localización de La planta de tratamiento de efluentes y pozos de captación de agua congénita


Derivado del incremento en los porcentajes de agua del aceite crudo provenientes de los activos de producción de la RMSO, RMNE y RS, el volumen de agua generada en la TMDB, se ha incrementado sustancialmente, manejando un volumen promedio actual de 268,000 barriles por día y volúmenes instantáneos hasta de 320,000barriles por día de agua residual en condiciones normales, de los cuales solo se inyectan a pozos un promedio de 15,000 barriles diarios por problemas con el sistema para inyección de aguas congénitas. En temporada de lluvias este volumen se puede incrementar hasta en un 40% dependiendo del tipo de depresión tropical que afecte el entorno. Por lo cual la Planta de Tratamiento de Efluentes opera bajo condiciones críticas en cuanto a su capacidad de manejo y la calidad del agua que se descarga al mar, la que en ocasiones no cumple con la normatividad vigente (NOM-001-SEMARNAT-1996), (Grasas y aceites, sólidos suspendidos totales y DBO). Para mantener la continuidad operativa del proceso de acondicionamiento del crudo ligero y pesado ha sido necesario implementar acciones para el manejo del agua residual en la Planta de Tratamiento de Efluentes como son: 

La operación de forma permanente de equipos de combustión interna y personal con el apoyo de la COSECO, CONTRAINCENDIO.



Mantenimientos preventivos semanales y disponibilidad las 24 horas de personal de mantenimiento SMEDI-GTDH, para garantizar la operación de los equipos propios de la planta (bombas Arquímedes, motobombas de bombeo al mar).

De acuerdo a las condiciones actuales de la planta y en tanto se realice el acondicionamiento para la operación de los nuevos equipos, la rehabilitación y construcción de las nuevas instalaciones , hay que tener en perspectiva que en cierto momento puede ser necesario suspender parcialmente el drenado de los tanques, enviar crudo fuera de especificación a Refinación, tener demoras enlos cargamentos de los buques tanques, usar la red pluvial para la descarga del agua residual hacia la dársena e incluso existe la probabilidad de cierre parcial o total de producción de aceite crudo en los activos. La planta de tratamiento de efluentes de la TMDB, es una instalación operativa estratégica para mantener la continuidad del proceso productivo. Además debe ser optimizada y modernizada para cumplir con la calidad en la descarga de aguas que marca nuestra normatividad ambiental.


Sistema de inyección de aguas congénitas (Crudo Ligero)


Este sistema tiene como finalidad inyectar a los pozos DB1, DB2, DB3,DB4, DB5 y DB6, el agua congénita separada y drenada en los tanques deshidratadores del aceite crudo ligero para minimizar la descarga por medio del difusor marino y en un futuro inyectar la totalidad del agua congénita total manejada en la TMDB. Antes de iniciar la puesta en operación del sistema de inyección de Aguas congénitas, se debe verificar los niveles de agua en los tanques deshidratadores de 200 Mbls, así como la calidad del agua mediante los analizadores de aceite-agua AT-102/104/105/106, los cuales deben estar alineados al sistema, recordando que la calidad del agua debe ser menor a 150 partes por millón (PPM) de grasas y aceite, como se indica en la pantalla PEMEX_02. Estos datos deben ser verificados con los resultados de laboratorio de PEP. Lo anterior para saber que tanques pueden ser alineados a celdas de flotación.

CALIDAD DEL AGUA (PPM)

CALIDAD DEL AGUA (PPM)


Una vez verificado los datos decalidad del agua congénita, se procede a realizar las revisiones en campo y cuarto de control:

En el Delta-V, en la pantalla principal, se selecciona el área de tanques como se muestra en la figura anterior.


Seguidamente se selecciona el o los tanques deshidratadores, automáticamente la válvula de tres vías se alinea hacia celdas de flotación si la concentración de aceite está por debajo de las 150 PPM, la cual será verificada por el analizador de aceite en agua.

Área de Celdas de Flotación: Una vez que las celdas recuperen nivel (mayor a 50%) se meten en operación 02 bombas de burbujeo por cada celda en forma manual (HAND), no importando el orden. Cuando en la celda de flotación se detecta un nivel alto en el acumulador de aceite, un transmisor envía una señal para accionar los motores de las bombas recuperadoras de aceite, las cuales operan de manera intermitente con un flujo de 25 GPM y presión de 3 kg/cm2, inyectando de nuevo a proceso (línea de aceite crudo castarrical a tanques).

Área de Cuarto de Control (Delta-V): A continuación se procede al arranque de la planta desde el Delta-V, en el cuarto de control aguas congénitas.


Cuando en la pantalla PEMEX_07 el nivel de agua en las celdas, indicados por los instrumentos LI-Y2 para la celda FA-200B y LI-X2 para la celda FA-200B, sea igual o mayor que 70%, se procede al arranque del sistema en forma automática.

De inmediato inicia la secuencia de operación, comenzando con el arranque de la bomba GA2001A e incrementando la presión hacia los filtros y succión de bombas reforzadoras.

Una vez que se alcancen 2 kg/cm2 en la succión de las bombas reforzadoras, estas inician su operación, inyectando agua congénita hacia el o los pozos de captación.

Es importante recordar que cada bomba de transferencia maneja 20,000 BPD, por lo que según sea el flujo de los tanques TV-2000´s será en número de bombas que se arranquen en automático, de igual forma para las bombas reforzadoras.

Las bombas reforzadoras están diseñadas para descargar a una presión máxima de 110 kg/cm2, misma presión a la cual se contempla el disparo de los equipos reciprocantes y a la cual están ajustados los resortes de las válvulas de seguridad correspondientes. El sistema de inyección a pozos contempla una protección por sobre presión en cualquiera de ellos. En el caso que el pozo DB-1 no permita la entrada del agua se incrementará la presión en la línea, la cual será detectada por el transmisor de presión PI-305, el cual enviará una señal para que se abran simultáneamente las válvulas motorizadas MOV-300 y MOV-301 para desviar la corriente al pozo DB-2. Caso contrario, cuando el pozo DB-2 presente la obstrucción el transmisor PI-306 enviara la señal a las válvulas MOV-300 y MOV1 para que abran simultáneamente y se alineé el flujo al pozo DB-1.

Para la operación en automático es importante considerar que el orden de arranque de las bombas de transferencia es A, B, C y D y para las de inyección a pozos es A, B y C.


El paquete de filtrado está formado por dos patines con cuatro estaciones filtrantes (cada patín procesa por separado 50,000BPD de agua), los cuales son monitoreados por un PLC local, que toma señal de un instrumento de presión diferencial (uno por cada estación) para comenzar una secuencia de retrolavado automático del medio filtrante. Cabe mencionar que la secuencia no puede monitorearse desde el sistema Delta-V, solamente se puede tomar lectura del comportamiento de la caída de presión desarrollada en cada unidad de filtración. La cercanía del cuarto de control con el área de filtros hace posible que el operador pueda verificar el comportamiento de la estación filtrante y en caso de ser necesario seccionarla para mantenimiento mediante el juego de válvulas locales. No existe un arreglo de válvulas automáticas que alinie o seccione el paquete de filtración. En condiciones de operación normal la caída de presión disponible es de 3 a 7 PSI. (0.21 a 0.49 kg/cm2) El sistema de retrolavado se activa de tres formas: de manera automática cuando la señal de cualquiera de los cuatro transmisores indicadores de presión diferencial, que componen un patín, registre un valor de 11.5 PSI (0.80 kg/cm2); también de manera automática cuando haya transcurrido un lapso de dos horas a partir de la última secuencia; finalmente de manera manual desde el panel local.


Cuando se requiere sacar de operación el sistema, ya sea por bajo nivel de agua en los tanques TV-2000´s, en las celdas de flotación, u otra causa, solo se debe seleccionar el botón de PARO, inmediatamente el sistema realizará la secuencia de disparo de los equipos y direccionar la válvula de tres vías hacia la planta de tratamiento de efluentes. Monitoreo de Parámetros: Durante la operación continua del sistema es de suma importancia monitorear los siguientes parámetros: 

Nivel de aceite de lubricación de las bombas reforzadoras, verificar cada2 horas. Diferencial de presión en los paquetes de filtración igual o mayor que 11.5 PSI (0.80 kg/cm2).



Nivel de agua en las celdas de flotación, 50% como mínimo en una de las dos celdas.






Monitoreo de presión de la TR y TP del pozo



Monitoreo de registrador de flujo de inyección a pozos, ubicado en la parte Este de bombas reforzadoras.

Actualmente en la planta de tratamiento de agua congénita instalada en la TMDB, se encuentra fuera de operación debido a que varios de los equipos que la componen están pendientes para su rehabilitación.. El agua generada por los tanques Gun Barrel de 200 Mbls crudo ligero de la TMDB, debería ser enviada en su totalidad a la planta de tratamiento de aguas congénitas con una capacidad actualmente instalada de 60,000 barriles por día y de diseño para 80,000 barriles por día ;el agua pasa por varios procesos mediante los cuales separan los sólidos, aceites y grasas mediante inyección de Biocidas, Floculantes, Inhibidores de corrosión y Surfactante, y por medio de celdas de flotación las cuales hacen la función de separadores, para posteriormente pasar por un sistema de filtración donde se realiza la separación total de sólidos, una vez filtrada en su totalidad el agua congénita, puede ser inyectada a los pozos DB-1, DB-2, DB-3, DB-4, DB-5 Y DB-6 por medio de las bombas reforzadoras reciprocantes.

Actualmente esta planta se encuentra fuera de operación, debido al deterioro que presentan los equipos y sistemas (Línea de 12” Ø fibra de vidrio, bombas reforzadoras, sistema de filtrado, bombas de burbujeo, sistemas de medición de flujo y calidad, sistema de control Delta V etc.) lo anterior ha provocado que esta planta este fuera de su funcionamiento normal, obligando así a que toda el agua, producto de la separación del aceite se mande a la Planta de Tratamiento de Efluentes.


Sistema de inyección de aguas congénitas (Crudo Pesado)

Descripción del Flujo El agua congénita proveniente de los tanques de deshidratado y desalado de crudo (gun barrel) TV-5007 y TV-5005 de la TMDB es recibida en límite de baterías mediante una línea de16” a una presión de 2.0-3.0 kg/cm2 Man y 50° C siendo medidos e indicados tanto local y en el cuarto de control (SDMC) por los PI-101. Esta corriente de entrada recibe una dosificación de inhibidor de corrosión y otra de inhibidor de incrustación. Esta dosificación de químicos se regula manualmente en función del flujo de agua que se reciba en la planta medida a través del FE-101 A/B en forma local o en el cuarto de control (SDMC). La planta cuenta con dos paquetes de Separación de Aceite PA-100 A/B cada uno integrado por un tren de separación de aceite formado por un Separador de Placas Corrugadas FA-100 A/B y un Separador por Celdas de Flotación FA-101 A/B ambos se encuentran con un sello de nitrógeno. Cuando las condiciones de operación son normales, el agua sigue su flujo hacia el paquete de Separación de Aceite PA-100 A/B. El flujo de agua total se divide en partes iguales para pasar a dos trenes de separación de aceite a través del relacionador de flujo FFY-101, que toma señal del flujo total de entrada del indicador y controlador de flujo FFIC-101 con alarma de alto flujo FAH-101 (105 MBPD) en conjunto con los


controladores de flujo FIC-102 y FIC-103, el flujo se divide equitativamente, garantizando la distribución del flujo a ambos trenes de separación, las válvulas controladoras de flujo FV-102 y FV-103 localizadas a la entrada de cada tren regulan un flujo máximo de 50 MBD, en las líneas de 12” respectivamente, manteniendo un flujo constante, localizadas a la entrada de cada tren; estos segundos controladores FIC-102 y FIC-103 funcionan como esclavos durante el control de flujo. Antes de iniciar su tratamiento, estas dos corrientes reciben una dosificación de desemulsificante dependiendo del análisis de calidad de agua, con el propósito de aumentar la eficiencia de separación de aceite en las etapas corriente abajo. Esta dosificación se regula manualmente en función del flujo de agua que se reciba en cada separador y las concentraciones de grasa y aceite de acuerdo a la filosofía de inyección de químicos en función de los parámetros reportados, entonces, el agua que se alimenta a los Separadores de Placas Corrugadas FA-100 A/B es regulada a través de los controles de flujo FIC-102 y FIC-103 que operan en una relación en cascada con los controles de nivel LIC-200AAX y LIC-200BAX de cada tanque separador FA-100 A/B. El rango de nivel de operación del tanque de placas corrugadas FA-100 A/B tiene un nivel mínimo de 832 mm y un nivel máximo 3010 mm. El nivel en el tanque FA-100 A/B es monitoreado a través del LIT-200AAX/BAX que controla la salida de agua al Separador de Celdas de Flotación a través de la válvula LV-200AX/BX y por alto nivel controlado con el LIC-200AAX/BAX que envían su señal al controlador de flujo FIC-102/FIC-103 en cascada, así como también al FIC-104, los cuales regulan la apertura de las válvulas de control de flujo FV-102/FV-103 y la FV-104 que desvía el flujo a la planta de tratamiento de efluentes


Paquetes de Separación de Aceite PA-100 A/B Separadores con Placas Corrugadas FA-100 A/B

Función El separador de placas lleva a cabo la separación gruesa de los sólidos suspendidos y del aceite, reduciendo sensiblemente su contenido, los valores típicos que se logran en esta primera fase de separación son como sigue:

Parámetro

Concentración entrada ppm

Concentración salida ppm

Grasas y aceites

500max

≤150

Sólidos suspendidos

372max

≤18

Principio de Operación El principio de operación se basa en dos fenómenos que se presentan en el equipo además de la ayuda que se obtiene al suministrar un desemulsificante en la corriente de entrada de agua al proceso de separación: Incremento del tamaño de las gotas de aceite utilizando un componente conocido como paquete coalescedor, en el cual por las características del material atrae los hidrocarburos aumentando la concentración de estos y por tanto promoviendo la formación de gotas de mayor tamaño. El otro fenómeno es la separación por gravedad de los componentes de la mezcla, esto es sólidos–agua-aceite. Esta separación se realiza en un componente conocido como paquete de placas paralelas en el que la velocidad del fluido se reduce y pasa a un flujo laminar, favoreciendo así la separación por gravedad como se manifiesta en la ley de Stokes:


 Donde:

(  ) 

(1)

v = velocidad de las gotas de aceite D = diámetro de la partícula de aceite C = densidad de agua y aceite µ = viscosidad del agua

Variables de Operación Las variables de operación del equipo se pueden determinar al analizar la ecuación (1) observando cuales son aquellas que modificarán las propiedades de los fluidos y que se traducirán en variaciones en la velocidad de las gotas de aceite. Una de las variables más importantes es la temperatura del fluido ya que con ésta se modifican todas las variables de la ecuación (1). Una temperatura alta disminuye la viscosidad del fluido y las gotas de aceite aumentan en tamaño. De esa forma la velocidad de separación se verá mejorada con un incremento de temperatura. Cuando se tenga una agua emulsificada y si se utiliza un desemulsificante adecuado, el tamaño de las gotas se verá aumentado y por tanto la velocidad de separación. Por la misma razón cuando el paquete coalescedor opera satisfactoriamente, el tamaño de las gotas se incrementará y la separación se verá mejorada. Descripción del Equipo El separador de placas FA-100 A/B es un recipiente cilíndrico horizontal de acero al carbón recubierto internamente y presurizado con gas nitrógeno para disminuir problemas de Emisión de Compuestos Volátiles (VOC’S) y además disminuir la corrosión potencial en el sistema. Este equipo consta de los siguientes elementos: 

Cámara de alimentación



Placas coalescedoras



Placas paralelas separadoras



Recolector de aceite



Sistema de remoción de sólidos


Cámara de Alimentación La cámara de alimentación está constituida por un espacio del recipiente en el cual se disminuye la velocidad del fluido, sirve para lograr una primera separación de los sólidos grandes y también sirve para amortiguar la alimentación de un lote con alto contenido de aceite (oily slug). De ahí se pasa a las placas coalescedoras. Placas Coalescedoras Las placas coalescedoras fabricadas con polipropileno permiten que las gotas dispersas de aceite en agua se pongan en contacto entre sí para aumentar el tamaño de las mismas antes de pasar al paquete de placas separadoras. Placas Separadoras Estas placas de ac. Inox 304, son placas inclinadas con una separación entre ellas de ¾” y una inclinación de 60º para favorecer la separación de las fases de la mezcla sólidos –agua–aceite. El aceite se recolecta en la parte superior del recipiente el cual tiene un diseño que permite eliminar un alto contenido de agua en el aceite. Sistema de Remoción de Sólidos. Durante la operación de este equipo se separan los sólidos suspendidos los cuales hay que remover con frecuencia para eliminar la posibilidad de taponamiento del sistema. Con este propósito se dispone de un sistema automático de remoción de sólidos que opera mediante una bomba que fluidiza los lodos utilizando eductores. Los lodos así removidos pasan a un tanque de recolección de lodos para ser procesados posteriormente. Operación Normal. El flujo de agua congénita que entra a cada uno de los tanques separadores de placas corrugadas FA-100 A y FA-100 B, estará en un rango de 25 a 50 MBD y se encuentran a una presión de 1.5 kg/cm2 mediante dos líneas de 12”. Una vez dentro del separador, el agua pasa al compartimiento de recepción en donde se reduce su velocidad. Las partículas de aceite libre de 50 micrones y mayores se separan inmediatamente mientras que aquellas de menor tamaño y los sólidos sedimentables presentes pasan a través del paquete de placas corrugadas a flujo laminar. El arreglo de las placas corrugadas, las cuales están colocadas en forma paralela una de otra, incrementa el área superficial permitiendo que las gotas de aceite libre menores a 50 micrones se aglomeren y se separen de la corriente principal por


diferencia de densidad entre el aceite, el agua y los sólidos. A medida que el aceite asciende y se acumula en la parte superior, éste se derrama al compartimiento de recolección de aceite. Por su parte, los sólidos separados, formados principalmente por sólidos sedimentables, por su mayor densidad se depositan en el fondo del equipo. Debido a que el flujo total (agua-aceite-sólidos) avanza en forma descendente a través de las placas, que están inclinadas, se favorece la separación y se minimiza el riesgo de obstrucción del claro entre éstas. Adicionalmente, la configuración y el número de placas proveen área efectiva suficiente para la remoción de partículas de aceite libre de 50 micrones y mayores y sólidos sedimentables, generando una concentración de hidrocarburos a la salida de 150 ppm y menores. Agua Tratada El agua tratada sale por el fondo del separador de placas corrugadas FA-100 A/B mediante una línea de 12”, hacia los separadores de celdas de flotación FA -101 A/B, que están a una presión normal de 1.3 kg/cm2 Man. El desplazamiento del agua a los separadores de celdas de flotación es por diferencial de presión y por diferencia de nivel entre los separadores, ya que los separadores FA-100 A/B operan normalmente a una presión de 1.5 kg cm2 Man. Aceite Separado Por su parte, el aceite acumulado es desalojado una vez que el indicador controlador de nivel LIC201 AAX/LIC-201 BAX, detecta el alto nivel de aceite en el compartimiento LAH-201AAX/BAX a 1448 mm y entonces manda la señal para abrir la válvula modulante de control de nivel LV201AX/LV-201BX la válvula de control de nivel LV-201AX/BX inicia su apertura a un nivel de operación normal de 1147 mm y deber cerrar en su totalidad a un nivel mínimo de operación de 152 mm. De esta manera el aceite es enviado mediante la línea 2” que sale del separador de placas FA100 A/B a cuyo flujo se integra corriente abajo y se envía al tanque acumulador FA-103, que está a una presión de 0.4 kg/cm2. El desplazamiento del aceite al tanque acumulador es por diferencial de presión y de niveles.


Lodos Separados Los lodos acumulados en el compartimento correspondiente del separador de placas corrugadas FA-100 A/B, se extraen automáticamente a través de las bombas de lodos aceitosos GA-106 A/B, estas bombas inician su operación conjuntamentecon las bombas GA-117 A/B. Para la remoción de sólidos se cuenta con un sistema de eductores de agua a alta presión (sistema de vórtice invertido hydrotrans), que se encuentran en tres secciones distintas, dos secciones situadas a la entrada de la cámara de eliminación (knock out) y otra situada debajo de la sección del paquete separador. Cada cabezal de tubería de entrada y salida cuenta con una válvula de conexión/desconexión que se utiliza para controlar el flujo entrante/saliente. Cuando el switch de nivel LSH-201 ABX/BBX detecta alto nivel a 700 mm de lodos en el tanque, a través del PLC manda una secuencia para ir abriendo las válvulas de inyección de agua del primer cabezal en la cámara de eliminación FV-110 AX/FV-115 AX, segundo cabezal en la cámara de eliminación FV-111 AX/FV-116 AX, y tercer cabezal situado debajo de las placas FV-112 AX/FV-117; para asegurar la remoción de todos los sólidos, todas las etapas tienen un tiempo de remoción igual a 10 min, lo cual da un tiempo total de remoción de 30 min, tiempo que permanecen encendidas las bombas GA-106 A/B y GA-117 A/B. Así mismo la duración de la remoción de sólidos puede ser ajustada durante la puesta en operación para lograr la remoción total de sólidos del recipiente. Estos lodos son enviados al tanque de recolección de lodos FB-100 a través de líneas de 4”. Las bombas de lodos GA-106 A/B, tienen la flexibilidad de evacuar lodos de cualquiera de los dos separadores, en caso de que alguna de ellas salga de operación, a través del by-pass de4”. La bomba GA-106 A/B puede accionarse de forma manual o automática para lo cual se cuenta con un selector manual/automático HS-106-AAX/BAX localizado en el cuarto de control; localmente se acciona mediante la botoneras PB-106ACX/106-BCX (arranque) y PB-106ADX/BDX (paro); o desde el cuarto de control a través de las botoneras PB-106AAX/BAX arranque y PB-106ABX/BBX paro, así mismo cuenta con un selector local/remoto HS-106ABX/BBX también en el cuarto de control para la selección del control desde el campo o desde el SDMC (manual-automático), de igual manera cuenta con una luz indicadora de estado para cada bomba operando IL-106AAX/BAX en el SDMC del cuarto de control y de forma local IL-106ABX/BBX en el desplegado grafico del PLC en campo. Con este sistema, los lodos producidos, así como los lodos de lavado, son extraídos del tanque automáticamente y son enviados hacia el tanque de recolección de lodos FB-100.


Control de Nivel El control de nivel de los tanques de placas corrugadas FA-100 A/B cuentan con control de nivel tanto aguas arriba a través de las válvulas FV-102/103 y FV-104 para regular el flujo de entrada, como aguas abajo a través de las válvulas LV-200AX/BX el cual mantiene el nivel de operación en el tanque de placas corrugadas. Gas de Sello. (Nitrógeno) Los tanques FA-100 A/B cuentan con un servicio de nitrógeno para conservar una atmósfera inerte para evitar la corrosión y mantener la presión positiva dentro del recipiente y evitar que se introduzca oxígeno al sistema. La presión de operación en el tanque FA-100 A/B es monitoreada y controlada a través del transmisor de presión PIT-200AX/PIT-200BX; el nitrógeno se introduce en la parte superior del recipiente a través de una línea de1 ½” y es regulada a través de la válvula PV-200AAX/PV200BAX a 1.5 kg/cm2 con el controlador PIC-200AAX/PIC-200BAX, así mismo la sobrepresión en los tanques es controlada a través de la válvula PV-200ABX/PV-200BBX a 2.0 kg/cm2 con el controlador PIC-200ABX/PIC-200BBX el cual regula el desfogue de la presión cuando esta se incrementa por arriba de la presión de operación del tanque. El lazo de control de presión está configurado en el PLC del paquete de placas corrugadas y a través del bus de comunicaciones RS-485 y protocolo Modbus se tiene la flexibilidad de monitorear y controlar desde el SDMC del cuarto de control, de esta forma a través del switch HS-200BX/HS200BAX configurado en el SDMC se puede seleccionar si el control es local o remoto, es decir, de forma local el control se ajusta directamente en campo desde el PLC y en forma remota el ajuste de los parámetros de control se realiza desde el SDMC del cuarto de control. Cada separador cuenta con una válvula de seguridad PSV-301AX y PSV-302AX, ajustadas a 3.5 kg/cm2, ambas, para proteger la integridad física de los separadores. La descarga de estas válvulas será enviada a la atmósfera. Adicionalmente cada separador cuenta con una indicación de presión local en el cuerpo del equipo (PI-200AX/BX). Control analítico del sistema Para medir la calidad de agua a la salida de los separadores de placas corrugadas hacia los separadores de celdas de flotación se cuenta con un tomador de muestras normal, así como con una conexión para un analizador portátil de sólidos suspendidos totales.


Celdas de Flotación FA-101 A/B y Bombas de Trasiego GA-101 A/R, B/R

Función Llevar a cabo una segunda remoción de sólidos suspendidos y aceite del agua congénita proveniente de los separadores de placas. Los valores típicos con los que opera este equipo son como sigue:

Parámetro Grasas y aceites Sólidos suspendidos

Concentración ppm Entrada 45 normal

150 máxima

18 normal

Salida 10 normal

20 máxima

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Principios de Operación La separación de sólidos y aceites se logra mediante el fenómeno de flotación utilizando gas inerte (nitrógeno para este caso). El mecanismo que se prefiere en el equipo de la planta es el que se conoce como flotación estática por inducción (Induce Static Flotation ISF) la cual se logra mediante recirculación del agua tratada a las celdas de flotación y el uso de eductores para succionar el gas que se encuentra en la parte superior del recipiente y así introducirlo “estáticamente” en el agua que se tiene en la celda. La selección del fluido para llevar a cabo la flotación obedece a mantener una atmosfera libre de oxígeno y así evitar problemas de corrosión. Existen diversos procedimientos para lograr la flotación de los contaminantes en el agua, la primera es por disolución del gas en el agua y la más común es la de gas disperso en el agua.


Variables de Operación Al igual que el separador de placas, las variables que afectan las propiedades físicas de la mezcla tendrán influencia en el proceso de separación, tal como temperatura, tipo de hidrocarburos, tamaño de partícula, sin embargo estas variables no afectan considerablemente la separación cuando se trata de un rango de operación razonable. Las variables que tienen más influencia en la separación son la relación gas/líquido que se inyecta en la celda y el tamaño de la burbuja. Estas variables dependen de las bombas de recirculación y del eductor utilizado para succionar el gas en la corriente de agua. Para lograr las condiciones adecuadas para la operación es necesario mantener las recomendaciones del fabricante. Descripción del Equipo La celda de flotación que se tiene en la planta es del tipo de flotación con gas inducido (ISF) y consiste de un recipiente cilíndrico horizontal de acero al carbón con ocho compartimientos. Los compartimientos son de asentamiento, cuatro de flotación, desgasificación, desnatación y colector de las natas. El fluido entra a la primera celda donde los sólidos grandes se separan por gravedad y el agua pasa a las celdas de flotación donde por la recirculación de las bombas de agua que pasa a través de los eductores colocados en cada una de las celdas se logra la formación de las microburbujas con las que se logra desplazar los sólidos y aceite a la parte superior de las celdas para fluir a la cámara recolectora de las natas y donde en forma periódica se transfieren a la última cámara acumuladora utilizando el nivel como medio de control. El agua en la cámara degasificadora se recircula y se envía al siguiente equipo de tratamiento. Además, el equipo cuenta con un sistema de eyectores de agua a alta presión por el fondo del tanque que evita que los sólidos finos presentes en el agua se depositen y, a su vez, evita taponamientos. Este sistema opera de manera intermitente cuando se presenten problemas de ensuciamiento cuya señal será dada por el PLC del equipo mediante un switch de nivel de lodos. Operación Normal Al agua aceitosa efluente de cada separador de placas corrugadas FA-100 A/B llega a través de las líneas de 12” y pasa por la válvula de control de nivel LV-200AX y LV-200BX respectivamente, para finalmente alimentarse al separador por celdas de flotación FA-101 A/B a una presión de 1.3 kg/cm2 Man. El separador está compuesto de celdas: la primera es de asentamiento, eliminando la turbulencia en la alimentación y permitiendo que los lodos presentes sedimenten; el agua fluye del fondo de la celda hacia arriba y de nuevo hacia abajo para canalizarle a la entrada de la segunda celda. En su


flujo ascendente junto con pequeñas burbujas de gas (nitrógeno) lleva el aceite y los sólidos hacia la superficie en forma de espuma y se vierte a la sección de aceite recuperado de manera intermitente. La separación de aceite del agua, por medio de flotación por burbujeo, se lleva a cabo en la siguientes cuatro celdas de burbujeo. El agua de la primera celda entra a la segunda por la parte inferior de la misma a través de un desviador que dirige el flujo del agua hacia la parte superior de la celda. En este punto, el agua aceitosa se pone en contacto con la corriente de recirculación de agua y una nube de microburbujas generadas por la descarga de los eductores que succionan el nitrógeno de la parte superior del recipiente, y se mezcla con el agua recirculada por las bombas GA-100 A/AR y B/BR; la función de las microburbujas es adherirse a las gotas de aceite que flotan en el seno del agua, dándoles una densidad aparente más ligera, acelerando de esta forma su viaje hacia la superficie, en donde flocularán con otras gotas de aceite ascendentes para formar glóbulos más grandes que flotarán en forma de espuma a la superficie. La remoción de dicha espuma se efectúa de forma intermitente. Un temporizador del ciclo de despumación genera una secuencia para que el LIC-202AX/BX modifique su nivel desde el nivel normal de operación hasta el nivel de despumación, situado en el punto medio entrelas escotillas en “v” dentro de la sección de despumación. El aceite separado se dirige hacia un vertedor, descargando hacia el compartimento de aceite recuperado. En la última celda es donde parte del agua tratada se recircula de nuevo a las celdas de burbujeo por medio de las bombas de recirculación GA-100 A/AR Y B/BR. El temporizador inicialmente es ajustado para despumar cada 30 min con duración de 5 a 10 seg., la frecuencia y duración de la despumación varían dependiendo del flujo entrante y puede ser ajustado durante la puesta en marcha y operación para logar el flujo deseado de despumado. El gas de burbujeo es el mismo nitrógeno proveniente que se emplea para presurizar los tanques separadores. Inicialmente se alimenta por la parte superior de las celdas de flotación, llenando el espacio por arriba del nivel de líquido, de donde se succiona por los eductores localizados en la descarga de las bombas de recirculación para ser mezclado en forma de microburbujas, con el agua de recirculación. En la descarga de las bombas se succiona el gas nitrógeno que se comprime y se mezcla, en forma de microburbujas, en el seno del agua de recirculación. Una vez lleno el recipiente con el volumen de gas que requiere el sistema, éste se recircula una y otra vez dentro de la celda de flotación, el poco gas que pudiera perderse disuelto en la corriente de agua tratada que sale de las celdas se repone ocasionalmente mediante la válvula de control de presión (PV-201AAX ó PV-201BAX) correspondiente. En la descarga de las bombas de recirculación se


tiene un manómetro PI-203X/PI-204X para las bombas GA-100A/AR y PI-206X/PI-207X para las bombas GA-100B/BR. Asimismo se cuenta con manómetro en la línea de succión de nitrógeno de cada uno de los eductores PI-101AX/102AX/103AX/104AX y PI-101BX/102BX/103BX/104BX. El agua tratada sale por el fondo del tanque separador por celdas de flotación FA-101 A/B, hacia las bombas de transferencia GA-101 A/R y GA-101 B/R a través de dos líneas de 12”. Además cada celda de flotación cuenta con un analizador de grasas y aceites AIT-200AAX/AIT200BAX con los que se controla la calidad del agua de salida a través de las válvulas AV200AA/BA y AV-200BA/BB. Control de Nivel El nivel de agua en los separadores por celdas de flotación FA-101 A/B es monitoreado a través de los transmisores de nivel LIT-202AX/LIT-202BX y controlado con ayuda del controlador indicador LIC-202AX y LIC-202BX, respectivamente, cuyas señales se monitorean desde el PLC y en el SDMC. Las bombas de transferencia GA-101 A/AR/B/BR cuentan con un switch manual de arranque PB101AC/AG, PB-101BC/BG y paro PB- 101 AD/AH, PB-101BD/BH de forma local así como un switch de paro en el SDMC PB-101 AB/AF, PB-101BB/BF. Así mismo se cuenta también en el SDMC con selectores configurados de local/remoto HS-101AC/AD, HS-101BC/BD y selector de BOMBA A/AR HS-101AA, BOMBA B/BR HS-101BA, lo cual nos da la flexibilidad de elegir la forma de operar las bombas GA-101 A/AR, B/BR ya sea de forma local o remota (SDMC) y elegir la bomba que debe estar en operación (principal o relevo). Las bombas GA-101 A/AR, B/BR también cuentan con indicación de operación tanto local como en el SDMC a través del IL-101AA/AC, IL101AB/AD, IL-101BA/BC, IL-101BB/BD. El cabezal de succión y descarga de 12” de las bombas de transferencia GA -101A/R del tanque FA-101A y GA-101B/R del tanque FA-101B se encuentran interconectadas entre sí mediante válvulas de seccionamiento, la cual permite tener la flexibilidad de utilizar las bombas GA-101A/AR en el separador FA-101B y viceversa (de forma manual), así mismo se cuenta con la misma flexibilidad en las descargas de las bombasGA-101 A/AR y GA-101B/BR. El nivel de aceite recuperado de las celdas de flotación es monitoreado a través del transmisor indicador LIT-203AX/BX y se controla el nivel de operación normal de 850 mm mediante el controlador indicador de nivel LIC-203AX y LIC-203BX los cuales actúan sobre los posicionadores LSY-203AX/BX para regular la válvula de control de nivel LV-203AX y LV-203BX respectivamente, y enviar el aceite hacia el tanque acumulador de aceite FA-103 mediante líneas de 3 que salen de los separadores FA-101A y FA-101B.


Control Analítico del Sistema Para medir la calidad de agua a la salida de los separadores de celdas de flotación FA-101A/B hacia los filtros de cáscara de nuez, en las líneas de 12” se cuenta con una toma de muestra normal, y una conexión para un analizador portátil de sólidos totales AI-202 AX/BX, el agua tratada en las celdas de flotación debe ser menor o igual a 18 ppm de sólidos suspendidos totales. En la misma línea se tiene un analizador-controlador de grasas y aceites AIT/AIC-200AAX para el FA-101A un analizador-controlador de grasas y aceites AIT/AIC-200BAX para el FA-101B con los que se monitorea el adecuado funcionamiento del sistema de separación de celdas de flotación. La calidad del agua congénita en esta etapa de separación debe cumplir con un rango de operación de 10 a 20 ppm en grasas y aceites. Los analizadores AIT-200AAX/BAX envían su señal al indicador de grasas AI-200AAX/BAX en PLC del paquete y de éste hacia el cuarto de control en SDMC, esta señal tiene configurada una alarma por alto contenido de grasas y aceite AAH-200AAX/BAX a 18 ppm para alertar al operador del nivel de grasas y aceite presente, así mismo se tiene configurado un punto de disparo por alto contenido de grasas y aceite ASHH-200AAX/BAX a 22 ppm, el cual acciona las solenoides ASY200AA/BA para el cierre o apertura de las válvulas de control AV-200AA/200BA para el envío de agua a los filtros FG-101A/B y las solenoides ASY-200AB/BB para el cierre o apertura de las válvulas de control AV-200AB/200BB para el envío de agua de rechazo a la planta de tratamiento de efluentes. Cuando la calidad de agua excede de las 22 ppm en grasa y aceites el agua tratada en los separadores de celdas de flotación es derivada hacia la planta de tratamiento de efluentes a través de la válvula AV-200AB/BB en las líneas de12” y el flujo de agua tratada hacia los filtros de cáscara de nuez FG-100A/B es bloqueado por la válvulas AV-200AA/BA mediante el bloqueo de suministro neumático en las válvulas solenoides ASY-200AA/BA para la celda FA-101A y ASY200AB/BB para la celda FA-101B. Una vez que las condiciones de la calidad de agua tratada a la salida del separador de celdas de flotación regresa a los niveles óptimos de operación de 10-18 ppm, la válvula AV-200AAX/BAX abre y la válvula AV-200AB/BB cierra, para que el flujo de agua se envíe a los filtros de cáscara de nuez. Gas de Sello. (Nitrógeno) Los separadores de celdas de flotación FA-101A/B cuentan con un servicio de nitrógeno para conservar una atmósfera inerte para evitar la corrosión y mantener la presión positiva dentro del recipiente y evitar que se introduzca oxígeno al sistema.


Control de Presión La presión de operación en los separadores de celdas de flotación FA-101A/B es monitoreada y controlada a través del transmisor de presión PIT-201AX/PIT-201BX; el nitrógeno se introduce en la parte superior del recipiente a través de una línea de1½” y es regulado a través de la válvula PV-201AAX/PV-201BAX a 1.3 kg/cm2 con el controlador PIC-201AAX/PIC-201BAX, así mismo la sobrepresión en los separadores de celdas de flotación FA-101A/B es controlada a través de la válvula PV-201ABX/PV-201BBX a 1.8 kg/cm2 con el controlador PIC-201ABX/PIC-201BBX el cual regula el desfogue de la presión cuando esta se incrementa por arriba de la presión de operación del tanque. El lazo de control de presión está configurado en el PLC del paquete de placas corrugadas y a través del bus de comunicaciones RS-485 y protocolo Modbus se tiene la flexibilidad de monitorear y controlar desde el SDMC del cuarto de control, de esta forma a través del selector HS-201BX/HS-201BAX configurado en el SDMC se puede seleccionar si el control es local o remoto, es decir de forma local el control se ajusta directamente en campo desde el PLC y en forma remota el ajuste de los parámetros de control se realiza desde el SDMC del cuarto de control. En las líneas de suministro de nitrógeno se cuenta con un manómetro PI-211X/212X, así como uno en cada recipiente PI-201AX/201BX. Dosificación de Químicos A la entrada de cada separador de celdas de flotación, en las líneas de 12” se aplica una dosificación de 15 ppm de floculante que se inyecta en dicha línea. Esta dosificación se mantiene regulando manualmente el flujo de inyección en función del flujo de agua que se recibe en cada tren separador. Cuando el agua tratada en las celdas de flotación sale a las condiciones esperadas, recibe corriente abajo del analizador de grasas y aceite AI-200AAX/BAX en líneas de12”, una dosificación de 15 ppm de secuestrante de oxígeno. En seguida se envía por medio de la bomba de transferencia GA-101 A/R, B/R hacia el paquete de filtración PA-200. Sistema de Limpieza La limpieza de los separadores de celdas de flotación se realizará de forma manual a través de los drenes en cada celda, por lo que se requiere libranza para realizar esta actividad.


Paquete de Filtración PA-200

Función El paquete de filtración PA-200 está integrado por dos filtros de cáscara de nuez FG-100 A/B que operan en paralelo, con un medio filtrante de cáscara de nuez negra de la india que tiene la función de efectuar el pulido del agua que ha sido tratada previamente utilizando el separador de placas FA-100 A/B y las celdas de flotación FA-101 A/B. Las condiciones finales con este tratamiento cumplen con las especificaciones dadas para tener agua de calidad para inyección en el subsuelo. Los valores típicos bajo los cuales opera este equipo se dan a continuación:

Parámetro

Concentración ppm Entrada

Salida

Grasas y aceites

10 normal

20 máxima

≤5

Sólidos suspendidos

10 normal

30 máxima

≤5

Principio de Operación La pureza requerida para alimentar el agua congénita al subsuelo se logra mediante la filtración del agua previamente tratada con un equipo cuyo medio filtrante es cáscara de nuez.


Este medio es muy apropiado pues actúa por un lado como medio coalescedor para las partículas minúsculas de aceite presente y además actúa como un buen medio filtrante de tipo granular para las partículas de sólidos suspendidos. Para la operación efectiva de este tipo de filtro es necesario que las concentraciones de impurezas a la entrada sean bajas. Asimismo, otro factor importante es que el filtro no se cargue con muchas impurezas, por lo que se recomienda una limpieza efectiva mediante los retrolavados del medio filtrante. Variables de Operación Las principales variables de operación que afectaran la eficiencia de separación son:

i.

Concentración de los contaminantes en la alimentación, cuando los valores de estos están por arriba de las concentraciones máximas, la separación no se logra para proporcionar los valores requeridos.

ii.

Flujo de agua, bien sea que este esté por arriba o por debajo de un rango especificado por el fabricante, la eficiencia no se logra.

iii.

Retrolavado, el cual deberá eliminar los contaminantes de aceite y sólidos retenidos por el filtro. Cuando no se logra un retrolavado eficiente, difícilmente podrá proporcionar los

. valores de los parámetros que hayan sido especificados Descripción del Filtro El filtro de pulido es un recipiente cilíndrico vertical con un medio filtrante de cáscara de nuez y de material de acero al carbón recubierto internamente para protección de corrosión. Cada filtro tiene la capacidad de filtrar 50 MBD en cada tren de procesamiento. El medio filtrante se soporta mediante una rejilla de acero inoxidable. El filtro cuenta con agitador tipo propela que se utiliza para fluidizar el medio filtrante y que se pase a través de un filtro interno de malla para que el medio filtrante sea retenido y las impurezas se pasen al drenaje con la corriente de retrolavado. La operación exitosa de este filtro se garantiza cuando el retrolavado se efectúa adecuadamente y con la periodicidad requerida. Las etapas del ciclo de filtrado en este equipo son como se señala en la tabla que se presenta a continuación: Agitador Etapa Filtración

Flujo 1460 gpm

operando No

Duración 1424 – hrs.

Filtración*

1935 gpm

No

7.7 min

Destino Proceso Proceso


Agitación

1460 gpm

Si

30 seg.

Efluentes

Retrolavado

985 gpm

Si

7.7 min

Efluentes

Espera

1460 gpm

No

30 seg

Efluentes

Recirculación

1460 gpm

No

3 min

Efluentes

985 gpm

Si

7.7 min

Efluentes

Retrolavado manual

*cuando el otro filtro está en etapa de retrolavado. El paquete de filtración consta de dos filtros de cáscara de nuez FG-100 A/B; que son del tipo de lecho húmedo, verticales a presión, los cuales tendrán una remoción de 90% de aceite libre y de 95% de sólidos suspendidos mayores a 3 micrones. Los filtros tendrán la capacidad de operar simultáneamente manejando cada uno el 50% del flujo de agua congénita total (100 MBD). El medio filtrante consta de un lecho de cáscara de nuez negra de la india granulada y graduada entre 0.3 mm y 1.5 mm, soportada sobre una malla metálica. La parte superior del recipiente cuenta con un agitador de propela montado concéntricamente a la flecha del agitador, en esta parte también está una rejilla metálica de lavado.

La cáscara de nuez se humedece con el agua por lo que las gotas de aceite capturado se absorben a la superficie sin formar una película sobre la misma. Adicionalmente, las nuevas gotas de aceite se unen a las absorbidas formando gotas de mayor tamaño promoviendo la coalescencia y contribuyendo a la retención de las partículas finas de aceite. Alimentación El agua tratada proveniente del separador por celdas de flotación FA-101 A/B llega a través de líneas de 12” en donde se le adiciona una dosificación intermitentede biocida (para eliminar las bacterias sulfato reductoras) y de 20 ppm de los inhibidores de corrosión e incrustación, mediante sus respectivos paquetes, a la entrada de cada filtro. El flujo que entra al paquete de filtración PA-200 lo hace por medio de cabezales de 8” los cuales distribuyen a cada uno de los filtros de cáscara de nuez FG-100 A/B a una presión de 6 kg/cm2 Man y una temperatura de 40° C. Dichos cabezales cuentan con un elemento de flujo doble FE200AA/AB y FE200BA/BB (operación y relevo) respectivamente, para poder dar mantenimiento en línea a los elementos de medición, sin dejar de operar y/o sin perder el control del equipo, además cuenta con un transmisor de flujo, el FIT-200AX/BX que envía señal al controlador indicador de


flujo FIC-200AX/BX que controla la válvula FV-200AX/BX para regular el flujo de entrada de acuerdo a la etapa de filtrado en que se encuentre, este controlador enviará también una señal al SDMC, donde se tienen configuradas alarmas por alto flujo FAH-200AX/BX a 67 MBD y alarmas por bajo flujo FAL-200AX/BX a 30 MBD. Secuencia de Operación La secuencia de operación del paquete de filtración consta de cinco etapas: i. ii.

Filtración. Agitación.

iii.

Retrolavado.

iv.

Reposo.

v.

Recirculación.

vi.

Filtración.

Durante la filtración, las bombas de transferencia GA-101 A/R, B/R alimentan a los filtros de cáscara de nuez FG-100 A/B a través de líneas de 8” con un flujo de 50 MBD a 6 kg/cm2 Man, entrando por la parte superior de los filtros y fluyendo en forma descendente a través del medio filtrante el cual retiene los sólidos suspendidos y aceite remanente. El agua filtrada con una concentración de aceite y de sólidos suspendidos menor o igual a 5 ppm, sale por la parte baja de los filtros a través de líneas de 8” pasando por las válvulas de control XV-202AX/BX hasta el cabezal de 16” y se envía al tanque acumulador de agua tratada FA -102 mediante una línea de 16”. Mientras la etapa de filtrado se está llevando a cabo de forma normal, se sigue la siguiente secuencia de apertura y cierre de válvulas en dirección del flujo (se describirá solamente la forma de operar de un tren; dado que funcionan de la misma forma ambos trenes). Operación Normal Filtración En operación normal el flujo de entrada al filtro FG-100A es monitoreado a través del medidor de flujo FIT-200AX cuya señal es enviada al controlador FIC-200AX, la cual ajusta la válvula de control FV-200AX (f) para mantener un flujo de 1460 gpm, así mismo la válvula XV-202AX (c) se mantiene abierta a la salida del filtro de cáscara de nuez. En esta operación las válvulas XV-200X (h), XV-201AX (d), XV-203AX (b), XV-205AX (e) y XV-206AX (g) se mantendrán cerradas.


Después de operar en modo de filtración por algunos minutos se abrirá la válvula de venteo del filtro XV-204AX (a). La válvula de venteo del filtro entonces pasará a abrirse y cerrarse repetidamente durante el resto del ciclo de filtración. La válvula de venteo impedirá la acumulación de aire o gas dentro del recipiente. La descarga de venteo se realizará a través de una línea de 6”. La válvula de venteo XV-204AX (a) se abrirá también 5 minutos antes del ciclo de agitación para eliminar el aire antes del retrolavado. Los sólidos suspendidos y aceite acumulados progresivamente en el lecho filtrante, irán en aumento a través del mismo, la resistencia al flujo, incrementara paulatinamente la caída de presión en el lecho filtrante, la cual es medida por medio del indicador de presión diferencial PDI201AX, indicando la presión de la línea de alimentación de8” y la línea de salida del agua filtrada de 8”. Cuando el lecho está limpio la caída de presión es de 10 PSID, aumentando hasta 20 PSID cuando el lecho está sucio. En este punto, el indicador de presión diferencial tiene configurada una señal por alta presión PDAH-201AX a 20 PSID, para que entre el retrolavado de forma automática. Si por alguna razón la presión diferencial alcanzara los 30 PSID, el filtro se detendrá para así proteger las pantallas del fondo del filtro. Cuando uno de los recipientes está operando dentro de la secuencia de retrolavado, el otro recipiente no puede retrolavar (permisivo de retrolavado). Una vez terminada la secuencia del primer filtro, se permite entonces que el otro filtro empiece a retrolavar, en caso de que sea necesario. La secuencia de retrolavado normalmente tiene su inicio como resultado de las siguientes acciones: 1. Vence el tiempo del temporizador de filtración 2. El punto de ajuste de presión diferencial es alcanzadoa 20 psid. 3. El ciclo de retrolavado es iniciado por el operador. Agitación El primer ciclo en la secuencia de retrolavado es el de agitación. Durante el ciclo de agitación, se abre la válvula de derivación (by-pass) XV-206AX (g), la válvula XV-200AX (f) mantiene regulando un flujo de 1460 gpm, la XV-200X (h), XV-201AX (d), XV-202AX (c), XV-205 AX (e), XV-203AX (b) y XV-204AX (a) se mantienen cerradas. Para lo cual se acciona el motor del agitador de forma automática o manual mediante un switch manual de arranque HS-200AX y el botón de arranque PB-200AAX. El agitador mezcla intensa y totalmente el lecho filtrante durante 30 segundos


homogeneizando el contenido del mismo, para asegurar la fluidización del lecho y el desprendimiento del aceite y sólidos capturados. Retrolavado Cuando termina la etapa de agitación (30 segundos), se abre la válvula de entrada de agua XV201AX (d) dando paso al flujo por una línea de8”, que dirige el flujo de agua de retrolavado que se requiere hacia el fondo del filtro para fluir en forma ascendente a través del mismo y salir a través de la válvula XV-203AX (b) de una línea de6”, las válvulas XV-202AX (c), XV-206AX (g), XV204AX (a) se cierran. La válvula de entrada al filtro FV-200AX (f) regula un flujo de entrada a 985 gpm que es lo requerido para el retrolavado del filtro. Como no se consume el total del flujo durante el retrolavado la parte restante 475 gpm se envían al cabezal del filtro FG-100B abriendo la válvula XV-200X (h), incrementando así el flujo a 1935 gpm en la duración del retrolavado. El proceso de retrolavado tiene una duración de 7.7 min, el agitador sigue en operación. Antes de salir, el flujo de agua, pasa a través de una canasta metálica interna, hacia la descarga del agua de retrolavado la cual arrastra el aceite y sólidos retenidos en el medio filtrante durante la filtración. La canasta permite que el aceite y los sólidos suspendidos removidos pasen a través de la rejilla de retención deteniendo los gránulos de cáscara de nuez y minimizando las pérdidas del medio filtrante en el sistema. El agua de retrolavado sale del filtro con un contenido promedio de 1% de sólidos y aceite, el flujo se envía a la planta de tratamiento de efluentes a través de la válvula XV-203AX (b), que permite la salida del agua de retrolavado por una línea de8” la cual posteriormente se une con la línea de retrolavado de 8” proveniente del filtro FG-100B para unirse en un solo cabezalde 12” para su envío a la planta de tratamiento de efluentes. Reposo Cuando acaba el ciclo de retrolavado, empieza el ciclo de reposo. Durante el ciclo de reposo (30 segundos), se abren las válvulas XV-200X (h) y la de derivación (by-pass) XV-206AX (g), y la válvula controladora de flujo FV-200AX (f) regula nuevamente un flujo de entrada de 1460 gpm hacia el filtro, mientras que las válvulas XV-202AX (c), XV-205AX (e), XV-201AX (d), XV-203AX (b), XV-204AX (a) se cierran. El agitador continúa operando por 60 seg después de que la válvula XV-203AX (b) de salida de retrolavado ha sido cerrada. El cesto limpiador de retrolavado debe seguir girando mientras esté abierta la válvula de retrolavado XV-203AX (b). Una vez que el


agitador haya parado, el medio filtrante se sedimentará y cubrirá de nuevo la pantalla de limpieza metálica. Para detener el motor del agitador se cuenta con un selector manual HS-200AX de automático/manual que puede parar el motor de forma automática al finalizar el ciclo de reposo y el botón de paro PB-200ABX para pararlo de forma manual. Recirculación (Enjuague) Después de terminar el ciclo de reposo, comienza el ciclo de circulación de agua durante el cual se cierra la válvula XV-206AX (g) y abre la válvula de recirculación XV-205AX (e) y el líquido fluye a través del medio filtrante con un flujo de 1460 gpm el cual es regulado por la válvula FV-200AX (f). El lecho se comprime y cualquier resto de contaminantes en los espacios vacíos del lecho se envían a tratamiento de efluentes por una línea de8”. Las válvulas XV-202AX (c), XV-201AX (d), XV-203AX (b), XV-204AX (a), XV-200X (h) se mantienen cerradas. Cuando termina el ciclo de enjuague que tiene una duración de 3 minutos, se cierra la válvula de recirculación XV-205AX (e) y se abre la válvula de descarga limpia XV-202AX (c) quedando el filtro listo para reiniciar la filtración. Después de operar en modo de filtración por algunos minutos se abrirá la válvula de venteo del filtro XV-204AX (a). La válvula de venteo del filtro entonces pasará a abrirse y cerrarse repetidamente durante el resto del ciclo de filtración. La válvula de venteo impedirá la acumulación de aire o gas dentro del recipiente. La descarga de venteo se realizará a través de una línea de 6”. Esta misma secuencia se maneja para el filtro FG-100B, para el manejo de válvulas correspondiente de su sistema.


Tanque Acumulador de Agua Tratada FA-102 y Bombas de Inyección a Pozos GA-103 A-E/R

El agua efluente del paquete de filtración de cáscara de nuez alimenta al tanque acumulador de agua tratada FA-102 a una presión de 2.0 kg/cm2 Man aproximadamente a través de una línea de 16”, este tanque FA-102 tiene una válvula de control de nivel a la entrada LV-102, que con el transmisor indicador de nivel LIT-102B y el controlador indicador de nivel LIC-102B mandara una señal de tipo modulante a la válvula LV-102 para mantener el nivel normal de operación (N.N. 2560 mm) en el tanque, así mismo tiene dos elementos de flujo FE-114A/B (operación/relevo) interconectados a un FIT/FIC-114, el cual, estará monitoreando el flujo de alimentación al tanque FA-102, este controlador FIC-114 tiene alarma de alto flujo FAH-114 (110 MBPD), y una alarma por bajo flujo FAL-114 (3.5 MBPD), el FIC-114 está conectado al PLC local del variador para controlar el arranque de los equipos de bombeo y en combinación con el nivel del tanque LI-102A para garantizar que las bombas no succionen en vacío. El tanque también cuenta con switch de bajo nivel LSL-102A (855 mm). En caso de que el nivel de operación se incremente arriba del nivel normal 2560 mm, se enviara señal de alarma por alto nivel LAH-102B (3415 mm), esta alarma envía señal de cierre modulado a la válvula de nivel LV-102 (alimentación al FA-102) y de apertura modulada a las válvulas LV-102B y LV-102C para desviar el flujo al difusor marino y el nivel se normalice a operación normal. Dicho tanque cuenta con un control de presión, PIC-108A calibrado a 2 kg/cm2 man, el cual controla la entrada de nitrógeno en la válvula PV-108A y el PIC-108B calibrado a 2.3 kg/cm2 Man que permite salida de nitrógeno al sistema mediante la válvula PV-108B, para mantener la presión requerida de 2.0 kg/cm2 Man en el tanque FA-102 y garantizar el NPSH a la succión de las bombas de inyección GA-103A-E/R.


Condición Normal de Operación Se tienen tres condiciones normales de operación del sistema de bombeo: 1. Flujo total

100,000 BPD: cuando se tiene en operación los dos trenes de producción a

máximo flujo cada uno. 2. Flujo parcial 50,000 BPD: cuando se tiene en operación solo uno de los trenes de producción a su máximo flujo. 3. Flujo parcial 66,500 BPD: cuando uno de los filtros de cáscara de nuez entra en ciclo de retrolavado y el flujo se desvía al otro tren. 4. Flujo de Operación 80,000 BPD: cuando los dos trenes operan en su régimen de operación normal de acuerdo a diseño. Se considera que la planta trabajará en condiciones estables y lo mismo que se alimenta al tanque de almacenamiento de agua FA-102, será lo que sale y es inyectado a pozos, con las bombas GA103 A-E/R, por lo que se considera que no hay acumulación en el tanque FA-102. Las condiciones óptimas del sistema para su operación, son que el tanque FA-102 se encuentre a un 60% de su capacidad y con una presión de 2.0 kg/cm2 man. Control de Nivel El tanque acumulador de agua tratada FA-102 cuenta con dos indicadores trasmisores de nivel, el LIT-102A y el LIT-102B, el LSL-102A (855 mm) es un permisivo para el arranque de las bombas de inyección GA-103 A-E/R y para protección de estas por un bajo nivel. En conjunto con el indicador controlador de flujo a la entrada FIC-114 cuando detecta flujos mayores (4 MBD) de múltiplos de 20 MBD, enviará la señal al variador de frecuencia para dar los permisivos de arranque o paro del sistema de bombeo, este medidor de flujo es un sistema dual de elementos para facilitar su mantenimiento en línea (FE-114A/B). La línea de salida de agua tratada del acumulador de18”, cuenta con los siguientes analizadores: 

Grasas y aceites AIT-105



Sólidos suspendidos totales AIT-104

 

Oxígeno disuelto AIT-103 pH AIT-102


Estos analizadores cumplen con la función de monitorear la calidad del agua antes de ser enviada por las bombas GA-103 A-E/R a los pozos de inyección DB-1, 2, 3, 4, 5 y 6 respectivamente, dichos analizadores envían una señal al SDMC para su registro y alarma; cada pozo tiene una capacidad máxima de captación de agua congénita de 20 MBD y cada bomba tiene la flexibilidad de alinearse para inyectar agua a cualquiera de los pozos indicados.

El analizador de pH cuenta con alarma de bajo pH AAL-102 la cual esta calibrada a 6 y una alarma de alto pH AAH-102 calibrada a 8; de igual manera se tiene alarma de alto contenido de oxígeno disuelto AAH-103 calibrado a 6 ppm, para los sólidos totales disueltos se tiene la alarma de alta AAH-104 calibrada a 6 ppm y para la cantidad de grasas y aceites esta la alarma AAH-105 calibrada a 6 ppm. Arranque de las Bombas Las 6 bombas quintuplex GA-103A-E/R modelo 630Q-8L cuentan con dos variadores de frecuencia uno en operación y otro de respaldo, con el variador que esté en operación se arrancará en forma manual cada una de las bombas de manera controlada de 0 a 100% a través del PLC`S Murphy quedando en modo variador la última motobomba, este arranque de las bombas tienen como permisivo el flujo de agua congénita que esté entrando hacia el tanque acumulador de agua tratada FA-102 y también del nivel del tanque LSL-102A. La operación de las 6 bombas de inyección a pozos será de manera manual a través del tablero Murphy. Arrancando el operador la motobomba seleccionada. En este momento el PLC procede a arrancar la motobomba con un arranque suave de 30 hz (1120 RPM), para que gradualmente el operador a través del selector de velocidad (potenciómetro) lleve el motor a plena velocidad 60 hz (1800 RPM), posteriormente se deberá oprimir el botón de by-pass para que el motor opere a tensión plena y el PLC del variador quede listo para arrancar la siguiente bomba que el operador seleccione. NOTA: Cuando el sistema de filtración

se encuentre operando en modo retrolavado la

alimentación de agua tratada al FA-102 es nula, derivando los filtros el flujo de agua a efluentes, por tal motivo el operador deberá proceder a disminuir la velocidad del motor que haya quedado en modo variador para evitar un paro del sistema de inyección por bajo nivel en el FA-102 y una vez que concluye el sistema de filtración la etapa de retrolavado el operador deberá incrementar la velocidad nuevamente para mantener elnivel normal de operación deltanque 2.56 mts. Durante la puesta en operación el sistema de enfriamiento se puede operar de manera manual y/o automática a través del selector del tablero Murphy.


El sistema de enfriamiento de aceite de lubricación para empaquetaduras del embolo de las bombas de inyección de agua congénita a pozos consiste en recircular una mezcla de agua/glicol en una proporción de 50-50%, como medio para enfriar el aceite que utilizan las bombas de inyección. Este sistema está diseñado para recircular un volumen de 30GPM de la mezcla, mediante una bomba centrifuga la cual hace pasar por un intercambiador de calor (radiador) el fluido a enfriar (aceite) el cual será enfriado por aire que será forzado a pasar por el radiador por un ventilador. La bomba es accionada por un motor eléctrico de 1 Hpque gira 1780 rpm, asímismo el ventilador es accionado por un motor de 2 hp . La operación de todo el sistema es controlada en función de la temperatura de aceite, en la que cuando el aceite llegue a la temperatura de 52 C iniciara la operación el ventilador para enfriar el aceite y parara cuando el aceite alcance una temperatura de 40 C. La operación del sistema de lubricación de empaquetaduras es recomendada para reducir la fricción y extender la vida útil de los émbolos, El tanque de aceite lubricante FB-101 con capacidad de 5000Lts. cuenta con un switch de nivel LS-101 con un interlock de paro de las bombas GA118/R cuando carguen aceite deun medio externo (pipas y/o tambores) al FB-101. La inyección de aceite a las empaquetaduras es por gravedad a través de un cabezal de1”, cuando el sistema así lo demande ya que cada bomba cuenta con un LS-3 103AX-RX que accionara cuando el nivel de aceite a las empaquetaduras lo requiera. Cada una de las bombas de inyección a pozos está diseñada para manejar 20 MBPD y un flujo mínimo de 4 MBPD para poder iniciar su arranque, cuando el controlador de flujo FIC-114, detecte un flujo mínimo para las bombas, este controlador mandará una señal al PLC-100 A/B de los variadores para que permita la operación de las bombas de acuerdo a la siguiente tabla:

Rango de operación

Arranque de bombas

4 a 20 mbd

1ª Bomba En Operación

24 a 40 mbd

2ª Bombas En Operación

44 a 60 mbd


64 a 80 mbd


84 a 100 mbd


Cuando el indicador controlador de flujo FIC-114 detecta un flujo menor al mínimo requerido manda señal al PLC-100 A/B del variador y este a su vez al PLC-103 A-E/R (Tablero Murphy) para


no arrancar la siguiente bomba, hasta que el flujo mínimo se cumpla a la entrada del tanque, tal como se indica en la tabla anterior. El controlador de flujo FIC-114 presenta alarmas por alto flujo FAH-114 (110 MBD) y por bajo flujo FAL-114 (3.5 MBD) rangos mínimo y máximo en donde alarmará y operará el sistema de bombeo. Cuando el flujo va disminuyendo, el variador de velocidad controla una de las bombas de acuerdo a la disminución de flujo y la programación que el operador designe en el mismo rango de 20 MBD, hasta llevarle a su paro total, y así en secuencia se controlan las demás bombas. Cuando está la última bomba en operación y el flujo sigue disminuyendo, se cuenta con un interruptor de bajo nivel LSL-102A para la protección del equipo, el cual detendrá la operación de la bomba cuando el nivel del tanque sea de 855 mm. Cada bomba cuenta con un tablero Murphy que incluye un PLC (PLC-103A-E/R) de donde se puede operar la bomba en manual, el PLC de las bombas estará enlazado através de un puerto de comunicación con el PLC (PLC-100 A/B) de los variadores y con el SDMC. El monitoreo de temperatura, presión, nivel de aceite de lubricación y vibración, son protecciones propias de la máquina, las cuales son monitoreadas y controladas por el tablero Murphy. Así mismo el tablero Murphy tiene la capacidad de parar cada una de las bombas en operación de manera normal o emergentemente a través de sus respectivas botoneras de manera local (Botón de paro normal y Botonera de paro por emergencia), el cual el operador decidirá efectuar en caso de una problemática en el sistema, requerimientos operativos y/o por cuestiones de mantenimiento. Control de Presión Para mantener la presión positiva del FA-102, se cuenta con un sistema de control de presión PIC108A y PIC-108B, los cuales actúan sobre las válvulas PV-108A y PV-108B, líneas de inyección de nitrógeno y línea de venteo de nitrógeno. El tanque FA-102 tiene dos válvulas de seguridad PSV-341A y PSV-341B ambas, ajustadas a la presión de 6.0 kg/cm2, para proteger la integridad física del recipiente, la descarga de estas válvulas es a la atmósfera, adicionalmente cuenta con una indicación de presión local en el cuerpo del equipo (PI-108). Cada bomba cuenta con amortiguadores de pulsaciones uno a la succión y otro a la descarga para mantener el flujo estable y amortiguar la presión por los efectos de la pulsación provocada por los émbolos de las bombas. Estos amortiguadores están calibrados a un 75% de la presión en la


línea, a 1.5 kg/cm2 Man a la succión y de 82.5 kg/cm2 Man a la descarga, cada uno cuenta con su manómetro que permitirá calibrar y monitorear la presión del sistema. Separación de Lodos Aceitosos PA-300 y FB-100.

Los lodos sedimentados en los separadores de placas corrugadas FA-100 A/B se envían a través de la bomba de lodos aceitosos GA-106 A/B en forma intermitente a la tolva de recolección de lodos FB-100. El sistema del separador centrifugo tricanter, cuenta con un PLC que controla las operaciones básicas del equipo, pero permite la inclusión de otros sistemas como la operación de las bombas de alimentación, la operación del agitador del tanque de almacenamiento de lodos y el control de nivel en el mismo. La tolva FB-100 permitirá una operación continua del sistema de manejo de lodos por un tiempo mínimo de 3 horas. Durante éste tiempo, los lodos se encuentran en agitación para homogenizar su composición. Para ello, se cuenta con un agitador de propela con motor, el cual será accionado directamente desde el PLC del Tricanter, además, este agitador puede ser accionado de forma manual-automático, mediante un interruptor de arranque HS-400, cuando el agitador esta de manera manual, se puede poner en operación mediante los botones de arranque y paro PB-400A y PB-400B que se localizan en campo, también se cuenta con un indicador de estado (luz de indicación) IL-400A. La tolva FB-100 cuenta con el indicador de nivel LI-105 el cual enviará una señal de alarma por alto nivel, la cual será el permisivo para el accionamiento de la bomba de lodos GA-107/R la cual descargará los lodos a una tubería central fija, línea de3”, que alimenta al distribuidor de tornillo helicoidal del Tricanter DE-100. Al llegar al nivel de paro, se enviará una señal indicativa de alarma


por bajo nivel para parar la bomba, para esto se cuenta también con un interruptor manual de paro tanto local como en tablero. Dentro del decantador se efectúa la concentración de sólidos y la clarificación del agua y del aceite efluentes. El decantador consta de un tazón cilíndrico horizontal que rota a alta velocidad, con un tornillo helicoidal de extracción situado coaxialmente. El tornillo se ajusta perfectamente al contorno de la cámara, de manera que sólo permite que el líquido entre al tazón y el tornillo. La velocidad diferencial entre el tornillo y el tazón es lo que provoca un movimiento de arrastre para la separación de los sólidos, que se acumulan en las paredes de la cámara. La alimentación se introduce axialmente en la unidad mediante un distribuidor. La mezcla se acelera homogéneamente a la velocidad del cilindro a medida que pasa a través de los puertos de alimentación. La separación tiene lugar en el tazón cilindro cónico al formarse un cilindro rotatorio de líquido bajo la fuerza centrífuga generada por la velocidad rotacional del tazón. Los sólidos en la mezcla se depositan contra la pared del tazón y los líquidos remanentes se separan en una fase pesada y una ligera, generando tres capas concéntricas que se mantienen contra la pared del tazón debido a la fuerza centrífuga. El tornillo rota a una velocidad diferencial con respecto a la del tazón y transporta los sólidos separados en la dirección del extremo cónico del tazón. El período de tiempo que los sólidos permanecen en el tazón es un factor importante al determinar el grado de humedad de los sólidos de descarga. El tiempo de residencia se ajusta cambiando la velocidad diferencial del tornillo con relación al tazón. El decantador opera principalmente mediante la sedimentación causada por la separación de sólidos en suspensión en función de la densidad del líquido donde se encuentran suspendidos. Si la diferencia de densidad es mayor que la gravedad esto provoca una fuerza motriz suficiente para la separación en un tiempo razonable. Si la densidad es pequeña, o el tamaño de las partículas es pequeño, entonces la separación por gravedad se produce durante mucho tiempo y la fuerza de separación debe aumentarse mediante fuerzas centrifugas mayores que la de 1a gravedad. A medida que las fases líquidas se clarifican, avanzan al extremo cilíndrico del tazón en donde se decantan a través de sistemas de descarga separados para evitar la contaminación entre ellos. La fase ligera (aceite) se descarga normalmente por gravedad mientras que la pesada se separa a presión por medio de un impulsor de descarga variable. Durante la operación la calidad de las dos fases líquidas se puede optimizar ajustando el impulsor. El decantador cuenta con instrumentación para la medición, control y ajuste de las velocidades del sistema del decantador de acuerdo a las características de la mezcla con objeto de generar sólidos


con una humedad constante a diferentes contenidos de sólidos en la alimentación, además de proteger al decantador de taponamiento y sobrecarga. Aproximadamente se generarán de 570 a 1,140 kg de sólidos cada dos días en un período de 3 horas de operación del sistema de manejo de lodos. Además, se cuenta con botones para arranque local y paro tanto local como en tablero de control. La secuencia de operación para el sistema de manejo de lodos será la siguiente: Los lodos se irán acumulando en la tolva FB-100, durante la jornada de operación, provenientes principalmente de los separadores de placas corrugadas FA-100 A/B. Una vez que se tenga el nivel normal de arranque configurado a 1,875 mm en la tolva, será detectado por el indicador transmisor de nivel LIT-LIC-105 que enviará una señal al PLC-300 del tricanter, para que inicie operación de las bombas que alimentan al tricanter DE-100; al mismo tiempo que comienza la operación el tricanter, el PLC-300. La operación del agitador de la tolva arranque será en forma manual para que homogenice los lodos. El tricanter requiere un tiempo de aproximadamente 15 minutos para alcanzar la velocidad optima tanto en el bowl (tambor), como en el tornillo interno. Una vez estabilizados los sensores de velocidad del tricanter DE-100, el PLC-300 del tricanter envía una señal a la bomba GA-107A/R para que comience a bombear el lodo fluidizado homogenizado hacia el decantador. Las bombas GA-107A/R tienen un selector de bomba de relevo-operación HS-107A y selector automático-manual HS-107B, cada una de las bombas tiene sus botones de arranque y paro en campo (PB-C/RC/D/RD) y el SDMC (PB-107A/RA/B/RB), también su selector local-remoto HS107C/RD, además de su luz de indicación de estado en campo y en SDMC. Cuando el nivel de la tolva FB-100 llega al nivel de paro, el LSL-105 manda una señal al PLC para que este de la señal de paro de la bomba que está en operación GA-107A/R y de la misma manera se envíe la señal al tricanter para que este comience a detenerse. El separador centrífugo (tricanter), separara los lodos aceitosos con ≤10% de humedad, el aceite y agua congénita.


Limpieza del Tricanter Después de haber terminado con la operación de separación de sólidos fluidizados en el tricanter, se requiere de una limpieza de dicho equipo, para lo cual se debe de alimentar agua de servicios a través del tubo de alimentación para enjuagar el bowl (tambor) y el sinfín (15 min aprox), durante este enjuague se deberá variar algunas veces la turbina centrípeta entre el máximo y el mínimo diámetro: 

Con el diámetro mínimo después de un tiempo el líquido rebosa a través de los orificios de salida de sólidos a la carcasa de sólidos, por lo tanto también se deberá enjuagar la misma en



Con el diámetro máximo de la turbina centrípeta se elimina la alimentación de agua de

cuanto aparezca el agua limpia. enjuague, se apagará el tricanter y hay que dejarlo girar hasta que se pare en su totalidad. La cámara de la turbina centrípeta también requiere de un lavado, que se realiza a través del dispositivo del centrifugado, este se hace a medio régimen de giro (primera escala del motor o parándose el rotor), se deberá lavar hasta que el líquido de enjuague salga por la carcasa de sólidos, si es necesario hay que repetir varias veces hasta que el agua salga por la carcasa y esta agua de enjuague salga limpia


Tanque Acumulador de Aceite FA-103

El tanque recibe las corrientes de aceite provenientes del separador de placas corrugadas, línea de 2” que se une a la línea de aceite del separador de celdas por flotación de 3” para conectarse al FA-103, además la línea del aceite separado en el tricanter y bombeado (GA-105/R) a través de una línea de 2” llega directa al tanque FA-103. El tanque acumulador de aceite cuenta con una inyección de nitrógeno, mediante una línea de ¾”, para inertizar el equipo y se encuentre a una presión de 0.4 kg/cm2 Man. La presión es regulada mediante un control de presión PIC-106A que permite la entrada de nitrógeno desde la línea mediante la válvula de control de presión PV-106A y mediante el control de presión PIC-106B permite la salida de nitrógeno, mediante la válvula de control de presión PV-106B línea de¾” desfogue hacia la atmósfera. La corriente efluente de este tanque se envía por medio de la bomba de aceite recuperado GA102/R por una línea de3” hacia el cabezal de alimentación al cárcamo de aceite recuperado de la TMDB a una presión de 3.5 kg/cm2 Man., dicha bomba arranca automáticamente por alto nivel y se detiene al alcanzar el nivel de paro. El tanque cuenta con dos válvulas de seguridad PSV-331A/B, ajustada a 2.0 Kg/cm2 man que desfogan hacia la atmósfera y de igual manera cuenta con un selector de bomba HS-102A para seleccionar la bomba que deba operar y otro HS-102B para seleccionar la bomba en modo automático o manual. Cada una de las bombas cuenta con su botón de arranque y paro PB y su


luz de estado IL tanto en campo y en el SDMC, en el SDMC está configurado un selector localremoto para cada una de las bombas HS-102C/R. Tanque de Aceite Decantado FA-104

Aceite Separado El aceite decantado sale por gravedad del decantador centrífugo DE-100, por una líneade 1½” y se alimenta al tanque de aceite decantado FA-104, donde será enviado por medio de la bomba de aceite decantado GA-105/R será hacia el tanque de aceite recuperado FA-103 a través de una línea de 2”. Este tanque, FA-104, cuenta con el indicador de nivel LI-103A en tablero el cual envía señal de alto nivel LSH-103A a los 859 mm para el arranque de las bombas y a 263 mm por bajo nivel LSL103A para el paro la bomba. Control de Presión El FA-104 cuenta con un sistema de control de presión similar a los de los otros tanques, pero a una baja presión de 0.1 kg/cm2. Para mantener la presión positiva del FA-104, se cuenta con un sistema de control de presión PIC-130A y PIC-130B, los cuales actúan sobre las válvulas de 3/4 ” PV-130A (línea de inyección de nitrógeno) y PV-130B(línea de venteo de nitrógeno). El tanque FA-104 cuenta con dos válvulas de seguridad de presión PSV-130A y PSV-130B, ajustadas a la presión de 0.5 kg/cm2 man., ambas, para proteger la integridad física del equipo, la descarga de estas válvulas será enviada a la atmósfera. Adicionalmente cuenta con una indicación de presión local en el cuerpo del equipo (PI-131).


Tanque de Agua Decantada FA-105

Agua Decantada. El agua decantada se envía a través de una línea de1½” al tanque de agua decantada FA-105 a una presión de 2.0 kg/cm2 aproximadamente, ya que el tricanter en su interior provee un impulsor que permite desalojar el agua a presión suficiente para ser llevada al tanque de agua decantada FA-105. A partir de este tanque, el agua se envía hacia fuera de la planta, pasa a la planta tratadora de efluentes, accionando manualmente la bomba de agua decantada GA-104/R. Este tanque cuenta con, los switch de nivel del tanque por alto LSH-104A (948 mm) y por bajo LSL-104A (213 mm) que determina el arranque y paro de las bomba que este seleccionada mediante el selector HS104A (bomba en operación A y bomba de relevo R) y otro selector de automático-manual HS104B. Las bombas de agua decantada GA-104/R arrancan automáticamente por alto nivel en el tanque FA-105 y se detienen al alcanzar el nivel de paro. Cada una de las bombas cuenta con su botón de arranque y paro PB y su luz de estado IL en campo y en el SDMC, en el SDMC está configurado un selector local-remoto para cada una de las bombas HS-104C/R. Lodos Separados. Los sólidos separados se descargan a través de aberturas en el extremo cónico del tazón en un compartimiento de descarga fijo y en forma intermitente cayendo a un chute de descarga localizado abajo del decantador, descargándose éste a través de una válvula tipo cuchilla WV300AX, la cual se opera de forma local. Los lodos separados se canalizan a contenedores para su almacenamiento y pesaje manual.


Alarmas y dispositivos de seguridad de inyección de aguas congénitas (Crudo Pesado) DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO

TAG.

LOCALIZACIÓN

ALARMA/DISPARO

UNID.

FIC-102 A

PAQUETE DE SEPARACION A

FAL-102=20

MBPD

FIC-102 B

PAQUETE DE SEPARACION B

FAL-102=20

MBPD

TRANMISOR INDICADOR DE PRESION

PIT-101

LINEA DE ALIMENTACION A LOS PAQUETES DE SEPARACION

PAL-101= 1.9 PAH-101= 3.0

KG/CM2


PIT-102

LINEA DE ALIMENTACION A LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES

PAL-101= 1.9 PAH-101= 3.0

KG/CM2


TIT-101


TAH-101, =60

°C


TIT-104

LINEA DE ALIMENTACION A LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES

TAH-104, = 60 TAL-104, = 20


AAH-101 =525 ASH-101 = 550

CONTROLADOR INDICADOR DE FLUJO CONTROLADOR INDICADOR DE FLUJO

TRANSMISOR

°C

INDICADOR ANÁLISIS DE

AIT-101

CONTROL INDICADOR DE NIVEL

LIC-200 AAX LIC-200 BAX

SEPARADOR DE PLACAS FA-100 A/B

LAH-200AAX/BAX= 2693 LAL-200AAX/BAX= 330

MM

CONTROL INDIVADOR DE NIVEL

LIC-201AX LIC-201 BX


NIVEL DE OP = 1120 LAH-201AX/BX=1448 LAH-201AX/BX= 152

MM

CONTROL DE LSH-201 ABX NIVEL DE LODO LSH-201 BBX


LSH-201ABX/BBX=700

MM



LSH200AAX/BBX = 3010 LSL-200AAX/BBX = 280

MM


PAL-200AAX=0.74 PAL-200BAX=0.74

KG/CM2


LIC-200 AAX LIC-200 BAX

PIC-200AAX PIC-200BAX

PPM

SERVICIO ALARMA POR BAJO FLUJO EN EL PAQUETE DE SEPARACION A ALARMA POR BAJO FLUJO EN EL PAQUETE DE SEPARACION B ALARMA POR BAJA Y ALTA PRESION EN LA LINEA DE LLEGADA A LOS PAQUETES DE SEPARACION ALARMA POR BAJA Y ALTA PRESION EN LA LINEA DE LLEGADA A LOS CARCAMOS A EFLUENTES ALARMA POR ALTA TEMPERATURA EN LA LINEA DE LLEGADA A LOS PAQUETES DE SEPARACION ALARMA POR BAJA Y ALTA TEMPERATURA EN LA LINEA HACIA LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES ALARMA Y APERTURA DE VALVULA HACIA EFLUENTES POR ALTO CONTENIDO DE GRASAS EN LA CORRIENTE DE LLEGADA ALARMA POR ALTO Y BAJO NIVEL DE AGUA ALARMA POR ALTO Y BAJO NIVEL DE ACEITE NIVEL DE ARRANQUE DE BOMBAS GA-106 A/B

ALARMA POR ALTO Y BAJO NIVEL

CONTROL DE PRESION DE NITROGENO



TAG.

LOCALIZACIÓN


PIC-200ABX PIC-200BBX

SEPARADOR DE PLACAS FA-100 A/B SEPARADOR DE PLACAS FA-100 A/B


PSV-301AX PSV-302AX


LIC-202AX/BX

CONTROL INDICADOR DE NIVEL TRANMISOR INDICADOR DE PRESION TRANMISOR INDICADOR DE PRESION CONTROL INDICADOR DE NIVEL TRANSMISOR INDICADOR DE ANÁLISIS CONTROLADOR INDICADOR DE PRESION CONTROLADOR INDICADOR DE PRESION VALVULA DE SEGURIDAD

LIC-202AX/BX PIT-103 PIT-104 PIT-103 PIT-104 LIC-203AX/BX AIT200AAX/BAX

SEPARADOR DE CELDAS DE FLOTACIÓN SEPARADOR DE CELDAS DE FLOTACIÓN BOMBAS DE TRANSFERENCI A BOMBAS DE TRANSFERENCI A SEPARADOR DE CELDAS DE FLOTACIÓN SEPARADOR DE CELDAS DE FLOTACIÓN

UNID.

SERVICIO

PAH-200ABX=3.43 PAH-200 BBX=3.43

KG/CM2


3.5

KG/CM2

PROTEGER LA INTEGRIDAD FÍSICA DE L SEPARADOR DE PLACAS

ALARMA/DISPARO

NIVEL DE OP = 1144 LAH-202AX/BX=1346 LAL-202AX/BX= 152

MM

ALARMA PORDE ALTO Y BAJO NIVEL AGUA

LSH-202AX/BX=1416 LSL-202AX/BX=136

MM

INTERRUPTOR POR ALTO Y BAJO NIVEL DE AGUA

PAH-103/PAH-104=9 PAL-103/PAL-104=6.4

KG/CM2

ALARMA POR ALTA Y BAJA PRESION

PSHH-103/PSHH104=9.3

KG/CM2

PARO DE BOMBA POR ALTA ALTA PRESION

LAHH-203AX/BX= 1009 LALL-203AX/BX= 152 AAH-200AAX/BAX=18 ASHH-200AAX/BAX=22

MM

ALARMA POR ALTA Y BAJO NIVEL DE ACEITE

PPM

ALARMA Y APERTURA DE VALVULA HACIA EFLUENTES POR ALTO CONTENIDO DE GRASAS

PIC-201AAX PIC-201BAX

SEPARADOR DE CELDAS DE FLOTACIÓN

PAL-201AAX/BAX= 0.74

KG/CM2


PIC-201 PIC-201 ABX BBX


PAH-201 AAX=3.43 PAH-201 BAX= 3.43

KG/CM2


PSV-311AX/BX PSV-312AX /BX


3.5


FIC-200AX/BX

CABEZAL DE ENTRADA A FILTROS DE CASCARA DE NUEZ


PSV-321AX PSV-322AX

FILTROS DE CASCARA DE NUEZ


FIC-114

TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA

FAH-114=110 FAL-114=3.5

INDICADOR DE FLUJO

LI-102A


LAH-102B=3415


PIC-108A


PAL-108A=1.8

FAH-200AX/BX = 67 FAL-200AX/BX = 30

10

KG/CM2

MBD

KG/CM2

MBD

MM

KG/CM2

PROTEGER LA INTEGRIDAD FÍSICA DE L SEPARADOR DE CELDAS DE FLOTACION ALARMA POR ALTO Y BAJO FLUJO PROTEGER LA INTEGRIDAD FÍSICA DE LOS FILTROS DE CÁSCARA DE NUEZ ALARMA POR ALTA Y BAJO FLUJO DE ENTRADA SE AL DE CIERRE MODULADO A LA VÁLVULA DE NIVEL LV102, Y DE APERTURA MODULADA A LAS VÁLVULAS LV-102B Y LV102C PARA DESVIAR EL FLUJO AL DIFUSOR MARINO CONTROL DE PRESION DE NITROGENO


DESCRIPCI N DEL INSTRUMENTO CONTROLADOR INDICADOR DE PRESION CONTROL INDICADOR DE NIVEL CONTROL INDICADOR DE NIVEL VALVULA DE SEGURIDAD TRANSMISOR INDICADOR DE ANÁLISIS TRANSMISOR INDICADOR DE ANÁLISIS TRANSMISOR INDICADOR DE ANÁLISIS

TAG. PIC-108B LIC 102 B LIC 102 B PSV-341A PSV-341B AIT-102 AIT-103

AIT-104

TRANSMISOR INDICADOR DE ANÁLISIS

AIT-105


PIT-109-114

TRANMISOR INDICADOR DE PRESION TERMOPOZO

TERMOPOZO

SWICHT DE BAJO NIVEL DE ACEITE

PIT-103A-E/R

TE02-07-103AE/R

TE08-103A-E/R

LS09-103A-E/R

CONTROLADOR INDICADOR DE VELOCIDAD.

VIC-100A-B


PSV-342-347


PIT-115-120

LOCALIZACIÓN TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA SALIDA DEL TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA SALIDA DEL TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA SALIDA DEL TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA SALIDA DEL TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA

ALARMA/DISPARO PAH-108B=2.5 LAL-102B=1065 LAH-102B=3415


MM

ALARMA POR BAJO Y ALTO NIVEL SWICHT DE BAJO NIVEL

6.0

KG/CM2

PROTEGER LA INTEGRIDAD FÍSICA DEL TANQUE

AAL-102=6 AAH-102=8

MONITOREO DE PH

AAH-103=6

PPM

MONITOREO DE O2 DISUELTO

AAH-104=6

PPM

MONITOREO DE SST

AAH-105=6

PPM

MONITOREO DE GRASAS Y ACEITES

TAH08-103A-E/R=65 BOMBAS DE TSH08-103A-E/R=70 INYECCIÓN A POZOS

BOMBAS DE LSL09-103A-E/R (visual INYECCIÓN A POZOS

POZOS DE INYECCION

KG/CM2

MM

BOMBAS DE TAH02-07-103A-E/R=80 INYECCIÓN A POZOS TSH02-07-103A-E/R=84

DESCARGA DE BOMBAS DE INYECCIÓN A POZOS

SERVICIO

LSL-102A=855

PAH109114=114 BOMBAS DE PSH-109-114=120 INYECCIÓN A POZOS PAL-109-114=101 PSL-109-114=95 PAL-103A-E/R=2 BOMBAS DE PSL-103A-E/R=1.5 INYECCIÓN A POZOS

BOMBAS DE INYECCIÓN A POZOS

UNID.

VI-100A-B =0-1800

121

PAH-115-120=114 PSH-115-120=115 PSL-115-120=110

KG/CM2

KG/CM2

°C

°C

-

RPM

MONITOREO DE PRESIÓN DE DESCARGA MONITOREO DE PRESIÓN DE SUCCIÓN MONITOREO DE TEMPERATURA EN LOS RODAMIENTOS DEL MOTOR. MONITOREO DE LA TEMPERATURA EN EL ACEITE DE LUBRICACIÓN DEL REDUCTOR. MONITOREO DE NIVEL DE ACEITE DE LUBRICACIÓN DEL REDUCTOR. CONTROL DE VELOCIDAD.

KG/CM2

PROTEGER LA INTEGRIDAD FÍSICA DE LA LINEA DE DESCARGA

KG/CM2

MONITOREO PRESION DE ENTRADA A POZOS


DESCRIPCIÓN DEL INSTRUMENTO TRANMISOR INDICADOR DE PRESION CONTROL INDICADOR DE NIVEL CONTROL INDICADOR DE NIVEL CONTROL INDICADOR DE NIVEL VALVULA DE SEGURIDAD CONTROLADOR INDICADOR DE PRESION

TAG.

PIT-122

LIC-105

LIC-103A

LOCALIZACIÓN POZOS DE INYECCION TOLVA DE LODOS FB-100

TANQUE DE ACEITE DECANTADO FA-104

LIC-103B


PSV-130 A PSV-130B


PIC-106A/B

INDICADOR DE NIVEL

LI-101B


LI-101A


PIT-107

TANQUE ACUMULADOR DE ACEITE FA-103 TANQUE ACUMULADOR DE ACEITE FA-103 TANQUE ACUMULADOR DE ACEITE FA-103

ALARMA/DISPARO PAH-122=120 PAL-122=116

UNID.

SERVICIO

KG/CM2

MONITOREO PRESION DE ENTRADA A POZOS

LAL-105=205 LSL-105=305 LAH-105=1975

MM

CONTROL DE NIVEL DE LA TOLVA DE LODOS

LSL-103A=263 LSH-103A=859

MM

CONTROL DE NIVEL DEL TANQUE

MM

ALARMAS DE NIVEL DEL TANQUE

LAL-103A=253 LAH-103A=948

0.5

KG/CM2

PAL-106=0.1 PAH-106=0.7

KG/CM2

LSL-106 A=213 LSH-106 B=948

MM

LAL-106 A=263 LAH-106 A=859

MM

PROTEGER LA INTEGRIDAD FÍSICA DEL TANQUE CONTROL DE SELLO DE NITRÓGENO CONTROL DE NIVEL DEL TANQUE ALARMAS DE NIVEL DEL TANQUE ALARMAS DE PRESI N

TANQUE DE ACUMULADOR ACEITE FA-103

PAL-107=3 PAH-107=4

KG/CM2

EN ACEITE DE ENVIADO CÁRCAMO ACEITEAL RECUPERADO


PSV-331A/B

TANQUE ACUMULADOR DE ACEITE FA-103

INDICADOR DE NIVEL

LI-104B

TANQUE DE AGUA DECANTADA FA-105

LAH-104B =859 LAL-103B =263

MM

PROTEGER LA INTEGRIDAD FÍSICA DEL TANQUE ALARMAS DE NIVEL DEL TANQUE 05

INDICADOR DE NIVEL

LI-104B

TANQUE DE AGUA DECANTADA FA-105

LSH-104A =948 LSL-104A =213

MM

CONTROL DE NIVEL DEL TANQUE

2.0

KG/CM2


Planta de generación y distribución de energía eléctrica

La demanda de energía eléctrica en la Terminal Marítima Dos Bocas es suministrada por la Planta Eléctrica, mediante el sistema de autogeneración, contando con 4 equipos de generación propios (turbogeneradores). Las unidades TG-1, TG-2 y TG-3 son marca Hitachi y el TG-4 marca AEGKANIS, impulsados por turbinas a gas modelo MS-5001, con sistema dual de combustible que permite que puedan operar con combustible Gas o Diesel hidrodesulfurizado o una combinación de ambos conocido como mezcla, que alimentan al sistema eléctrico trifásico con un nivel de tensión de 13.8kv. Durante el 2011, se tuvo un promedio de consumo de combustible gas de 225, 000,000 ft3 y de diesel de 333,681 litros, siendo mayor el consumo de gas, ya que la operación normal se realiza con combustible gas, el cual es suministrado por la planta endulzadora de gas de la TMDB. Además se cuenta con una fuente de alimentación externa, que se utiliza como respaldo al sistema eléctrico, consistente en una Subestación Eléctrica de 115/13.8 KV, encapsulada en Hexafluoruro de Azufre (SF6), alimentada por la Red Nacional de la Comisión Federal de Electricidad (CFE), con una capacidad contratada de 32 Mega-watts. Esta infraestructura, también


es aprovechada para operar el Sistema de Porteo de Energía de PEMEX, en donde se tiene un convenio con el CPG Ciudad PEMEX, para el suministro de hasta14 MW. Normalmente se operan con 2 turbogeneradores para el suministro de energía de la TMDB con una carga promedio de 28 MW, sin embargo en caso de requerirse mayor demanda, se dispone de otro equipo generador o el respaldo de la CFE. En caso de falla de las unidades de generación, así como del Sistema de Porteo, se toma energía propia de la CFE (facturada) para alimentar de manera emergente a las instalaciones y equipos, con el fin de restablecer su operación, con esto se logra evitar interrupciones prolongadas en el suministro eléctrico, que afecten la producción de crudo. Para mejorar el factor de Potencia del sistema eléctrico, el cual se ve afectado debido a las cargas inductivas que se manejan en la Terminal, como son las casas de bombas donde se alimentan motores de hasta 2500 hp, en 13.8 KV, así como la deficiente regulación de la línea aérea de CFE, se cuenta con un Banco de capacitores el cual consta de cuatro secciones o pasos, cada paso consta de cuatro capacitores que aportan 4200 kvar al sistema. Teniendo una capacidad total este banco de 16,800 kvar., en 13,800 KV, 60 Hz. El banco se puede alinear a las barras A1, A2, a través de interruptor IPT. 12A y a barras B1, B2, a través de IPT. 10B, del tablero de distribución de la Planta Eléctrica. El sistema de control de alimentación al banco está diseñado de tal forma, que solamente puede energizarse a través de uno de los dos interruptores mencionados anteriormente (IPT-12A e IPT10B), pero nunca los dos simultáneamente. El banco de capacitores puede operarse manualmente o automáticamente para el cierre y apertura de los desconectadores que conforman cada uno de los pasos (4 en total) del banco. La distribución de la energía eléctrica se realiza por medio de los tableros de distribución 820-TDAA y 820-TDA-B con interruptores encapsulados en Hexafluoruro de Azufre (SF6), los cuales se encuentran ubicados en el cuarto de distribución de la Planta Eléctrica.


Los principales componentes del turbogenerador son los siguientes:

1

Bomba auxiliar de aceite de lubricación 14

Carcaza de

y motores (c.a., c.d.)

compresor

admisión de

aire

2

Dispositivo de arranque (motor diesel)

15

Tobera de suministro de combustible

3 4

Sistema de enfriamiento de aceite Base de montaje de Auxiliares

16 17

Cámara de combustión Pieza de transición

5

Cojinete de empuje y chumacera

18

Tobera de la primera etapa

6

Caja de admisión radial

19

Ruedas del rotor de la turbina

7

Paleta del compresor

20

Escape de la turbina

8

Compresor de aire de flujo axial

21

al

Sellos de aire de las ruedas de la turbina

9

Rueda del compresor

22

Difusor de escape

10

Alabes del estator del compresor

23

Termocople de escape

11

Alabes del rotor del compresor

24

Acoplamiento del generador eléctrico

12

Carcaza de la turbina

25

Tubería de aceite de lubricación

13

Toberas de la segunda etapa


Equipo de entrada de aire El aire necesario en el ciclo de la turbina, fluye a través de un conducto antes de entrar al compresor. Este conducto contiene un silenciador de aire que consiste de varios paños acústicos, forma parte del montaje del ducto y atenúa los sonidos de alta frecuencia provocados por las paletas del compresor, adicionalmente cuenta con una malla metálica o filtro que previene el ingreso de cuerpos extraños al compresor. Compresor La función del compresor de flujo axial es suministrar aire de alta presión a las cámaras de combustión, para la producción de gases calientes, necesarios para operar la turbina. El compresor sirve adicionalmente (ya que solo una porción de su salida se utiliza para combustión) para proporcionar aire de enfriamiento para las toberas de la turbina, las ruedas de la turbina, las piezas de transición y otras partes del espacio recorrido por los gases calientes. El aire penetra por la entrada del compresor multi-etapa donde es comprimido desde la presión atmosférica a aproximadamente 5.6 a 10.5 Kg/cm2. El aire que descarga continuamente del compresor, ocupará un volumen menor cuando es descargado que cuando entró al compresor, debido al calor durante la compresión, la temperatura del aire aumenta varios cientos de grados centígrados. Turbina Las ruedas de la turbina son el elemento donde la energía cinética de los gases calientes se convierte en energía mecánica y rotacional útil, por medio de los alabes colocados sobre ellas, la cual produce la fuerza necesaria para cumplir con los requisitos de carga y acción del compresor de flujo axial. La turbina utilizada en estos turbogeneradores es de 2 etapas y un solo eje. Uno de los principales componentes de este equipo son las carcazas (partes fijas del equipo), éstas forman la estructura básica de la turbina, funcionan como un recipiente de presión para contener y proporcionar trayectorias de recorrido para los fluidos de trabajo de la turbina. Esta estructura soporta a los elementos rotativos a través de sus chumaceras, esto permite que las ruedas de la turbina operen manteniendo un entrehierro mínimo con respecto a las partes fijas del equipo y por consiguiente con un rendimiento óptimo.


Toberas Las toberas tienen como función convertir el calor y laenergía de presión de los gases calientes producidos durante la combustión, en energía cinética o alta velocidad la cual es enviada hacia los álabes de la turbina. Sistema de combustión La función del sistema de combustión, es suministrar la energía calorífica necesaria para el ciclo de la turbina. Esto se logra quemando combustible en el flujo de aire del compresor y diluyendo los productos de combustión con el aire excedente para lograr la temperatura deseada del gas, a la entrada de la tobera de la primera etapa. Este sistema consiste de las cámaras de combustión, las toberas de combustible, el equipo detector de llama, las bujías de encendido y las piezas de transición Sistema de control y protección del turbogenerador El turbogenerador posee varios sistemas de protección y control diseñados para una operación confiable y segura. El control de la turbina se efectúa principalmente controlando el arranque, la velocidad y la temperatura. Existen sensores que detectan la velocidad, temperatura y presión de descarga del compresor de la turbina, para determinar las condiciones de operación de la unidad. Cuando es necesario variar las condiciones de operación de la turbina, debido a cambios en la carga o condiciones ambientales, el control de la turbina lo realiza, mediante la regulación del flujo de combustible a la turbina. La función de los sistemas de protección se provee para prevenir condiciones anormales que podrían dañar a la turbina. Los parámetros críticos de operación controlados por el sistema de protección son: temperatura, velocidad, vibraciones y flama. Se proveen sistemas de sobretemperatura y sobre-velocidad como sistemas independientes de respaldo a los sistemas de temperatura, control y velocidad y producirá la señal de alarma o paro de la unidad, dependiendo de sus ajustes. Esta turbina cuenta con el control SPEEDTRONIC (Mark II), el cual es un sistema de control electrónico y analógico de estado sólido que provee las señales analógicas y digitales necesarias para controlar y proteger su operación. Las condiciones de operación de la turbina son detectadas y utilizadas como señales de retroalimentación al sistema de control SPEEDTRONIC .


El generador eléctrico. El generador eléctrico es el equipo que transforma la potencia mecánica que recibe de la turbina a través de su flecha, en la potencia eléctrica que es suministrada a todos los equipos eléctricos de la Terminal. El generador que se utiliza en esta unidad, es del tipo polos lisos con velocidad de rotación de 3600 RPM y una tensión eléctrica de generación de 13,800 Volts. El generador eléctrico cuenta con un sistema de excitación tipo estático controlado por un regulador automático de voltaje. El generador cuenta con relevadores de protección contra fallas eléctricas y sus variables de operación pueden ser monitoreadas en los diferentes instrumentos ubicados en su panel de control. Tablero de la Turbina El tablero de control de la turbina consta de un cubículo con una puerta dividida horizontalmente. La mitad superior tienen instalados todos los controles e instrumentos indicadores. En la mitad inferior de la puerta del tablero están localizadas las tarjetas electrónicas del control de la turbina Turbogenerador 1 y 2(SPEEDTRONIC MARK II), Turbogenerador 3 y 4(SPEEDTRONIC MARK VI). Tablero de control del generador Este tablero consta de un cubículo con doble puerta al frente. Los instrumentos y controles están localizados en la puerta derecha, en la Tabla 2 se describen los componentes de este tablero. Centro de control de motores El turbogenerador cuenta con un centro de control de motores de los equipos eléctricos auxiliares. Cada centro de control de motores incluye sistema de distribución de corriente alterna y continua. Los controles de motores se usan para motores auxiliares de mayor potencia tales como los motores y calentadores. Cada uno consiste de: Interruptor, transformador, circuito de control, contactor, llave selectora y luces indicadoras. El interruptor se deja normalmente en automático (AUTO). Cada centro de control está también provisto de un panel de distribución de corriente alterna y continua con interruptores de circuito.


1 2

TURBINA

5

3 4

6

REPONER PROMEDIO EXAMEN

13

TEMPERATURA DE GAS DE ESCAPE

PROMEDIO TERMOCOPLES

VELOCIDAD

7

CONTROLTERMOCOPLES

PUNTO FIJADO

TIEMPO ENCENDIDO

VCE

TIEMPOENCENDIDO PICO

REGISTRADOR DE TEMPERATURAS

LCE

GCE

12 14 ANUNCIADOR

ARRANQUES DE CARGA RAPIDA

PRUEBADE LAMPARA

ARRANQUES MAN. INICIA

REST.DE LAMPARA

REST.DE ALARMA

ARRANQUES FUNCIONAR

ARRANQUES TOTALES

MONITORDE VELOCIDADY FLAMA RELDE VEL. 14HR

14HM

FLAMA DETECTOR7 DETECTOR8

FUNDAMENTAL CHE.

ARRANQUEDE CARGA RAPIDA

LISTO

ARRAN.

GAS

LIQUIDO

SELECTOR GAS

SEC.EN PROG.

SEC. COMP.

ARRAN.

SEL.DE OPERACION

DECOM. LIQUIDO

ENCENDER

ARRANQUE

0

Figura 1. Panel de Control de la Turbina

ACELER.

BASE

VEL.

CARGA B AS E

AUTO

DIS T

TEM.

PICO

SEL.DE CARGA

FUEGO PARADA

14HS

SPEEDTRONIC

ARRAN.AUX.

VER FIGURA 2

RELE.DE VEL. 14HA

CARGA PICO

PARODE EMERGENCIA


8

15

19

16

17

10

9 ANUNCIADOR

ARRANQUES DE CARGA RAPIDA

PRUEBA DE LAMPARA

ARRANQUES MAN. INICIA

REST. DE LAMPARA

REST. DE ALARMA

ARRANQUES FUNCIONAR

ARRANQUES TOTALES

11 22 REL DE VEL. 14HM 14HR

21

MONITOR DE VELOCIDAD Y FLAMA RELE. DE VEL. FLAMA DETECTOR 7 DETECTOR 8 14HA 14HS

18 FUNDAMENTAL

20

CHE.

LISTO

ARRAN.

ARRAN. AUX.

SPEEDTRONIC SEC. EN PROG.

SEC. COMP.

ARRAN.

ACELER.

VEL.

TEM.

29

24 GAS

23 30

LIQUIDO

SEL. DE OPERACION

SELECTOR DE COM. ARRANQUE DE CARGA RAPIDA

MEZCLA (Tirar) GAS

ENCENDIDO MANEV.

LIQUIDO

BASE

PARADA

PICO PARO DE EMERGENCIA

SEL. DE CARGA AUTO

CARGA BASE

ARRANQUE

DESC.

CARGA PICO

REM.

31 32

25

33

Figura 2. Panel de Control de la Turbina (detalle)

26

27

34

28

35


Tabla 1. Componentes delPanel de control de la turbina No.

DISPOSITIVO

FUNCION

1

Anunciador de alarmas

El panel anunciador de la turbina, está formado por un cuadro de alarmas con letreros iluminados, que indican el mal funcionamiento o falla de los equipos y/o dispositivos eléctricos, mecánicos e hidráulicos instalados en el conjunto de auxiliares, turbina, generador y casa de interruptores. Cuando ocurre una falla, suena la campana de alarma en el tablero y el cuadro de alarma iluminado correspondiente destellará intermitentemente (indicación de primera falla). Cualquier otro cuadro de alarma activado por una falla posterior permanecerá iluminado continuamente. Los anunciadores tienen tres botones cuyas funciones son los siguientes: Botón de prueba de lámparas. Este botón de presión se oprime para comprobar que todos los focos de los letreros de alarma del anunciador operan normalmente. Botón de reposición de alarmas. Es utilizado para tomar conocimiento de las alarmas audibles. Al oprimir este botón se cancela la alarma sonora (campana) y la luz intermitente cambia a constante en el letrero correspondiente (cualquier señal de alarma posterior causará que el letrero respectivo sea iluminado intermitentemente). Botón de reposición de lámparas. Al oprimir este botón se cancelan todas las luces de los letreros de alarma que están activados, tan pronto como la causa de falla haya desaparecido, o sea, corregida.

2

Módulo promediador de Con base en las señales de entrada recibidas de los termopares temperaturas

instalados en el escape de la turbina, este módulo calcula los valores promedio de temperatura para los sistemas de control, alarma y disparo. Cada termopar está conectado con el módulo a través de un interruptor selector de palanca de tres posiciones, que son las siguientes: Reponer: En esta posición el termopar queda desconectado del


sistema, por ejemplo, en caso de falla del termopar. Promedio: Esta es la posición normal del interruptor de palanca, en ella el termopar está alimentando su señal al sistema de promediado. Este valor promedio de temperaturas puede leerse en el indicador digital de temperaturas. Examen: En esta posición y con el interruptor selector de palanca sostenida, el termopar queda desconectado del sistema promediador y su valor de temperatura puede leerse en el indicador digital. 3

Tacómetro de la turbina

Indica la velocidad del rotor de la turbina en RPM y la del generador en % de la velocidad nominal.

4

Indicador del punto de Indica el punto de ajuste digital de la velocidad de la turbina en porajuste de la velocidad ciento (del 95% al 107%). (Punto fijado)

5

Indicador

de

la Indica la temperatura de los gases en el pleno de escape de la turbina

temperatura del escape en ºC (esta es la señal de salida de los termopares del de la turbina

SPEEDTRONIC, la cual no debe confundirse con la lectura promediada del indicador digital).

6

Indicador del voltaje de Indica el valor del voltaje de control electrónico del SPEEDTRONIC. control electrónico (VCE)

7

Indicadores de GCE/LCE

Indican los valores del voltaje de control variable del SPEEDTRONIC para el sistema de gas combustible y combustible líquido: GCE + LCE = VCE+4.

8

Integrador de arranques Este contador acumula el número total de arranques manuales con encendido (arranques ordenados. Man. Inicial)

9

Integrador de arranques Este contador acumula el número total de operaciones de arranque con carga rápida

10

con carga rápida seleccionada.

Integrador de arranques Este contador acumula el número total de arranques llevados a cabo totales (arranques totales) por la turbina.


11

Integrador de arranque Este contador acumula el número total de arranques completados por completados

(Arranques la turbina.

funcionar) 12

Indicador

digital

de Indica la temperatura medida por el termopar instalado en el punto de

temperaturas (registrador medición seleccionado. de Temperaturas) 13

Integrador de las horas Este contador acumula el número total de horas de operación con totales

de

operación flama en las cámaras de combustión.

(Tiempo Encendido) 14

Indicador de las horas Este contador acumula el número total de horas de operación durante pico (Tiempo encendido las cuales se ha seleccionado “carga pico” con el 43BP. pico)

15

Luz verde indicadora del Esta luz se apaga cuando el rotor de la turbina ha alcanzado el punto relevador

de

velocidad de reposo (velocidad cero).

cero 14HR 16

Luz verde indicadora del Esta luz se enciende cuando el rotor de la turbina ha alcanzado la relevador

de

velocidad velocidad de encendido (aproximadamente el 18% de la velocidad de

mínima 14HM

17

operación).

Luz verde indicadora del Esta luz se enciende cuando el rotor de la turbina ha alcanzado la relevador de velocidad de velocidad de aceleración (aproximadamente 40% de la velocidad de aceleración 14HA

18

nominal).

Luz verde indicadora del Esta luz se enciende cuando el rotor de la turbina ha alcanzado la relevador de velocidad de velocidad de gobierno (aproximadamente el 95% de la velocidad operación 14HS

19

nominal).

Luces ámbar indicadoras Estas luces se encienden cuando los detectores de flama instalados de flama en las cámaras en las cámaras de combustión No. 7 y No. 8, indican la presencia de No. 7 y No. 8

flama.


20

Luz

amarilla

comprobación (Cheq.)

de Esta luz se enciende cuando el circuito habilitador del sistema maestro de protección o de disparo está correcto. Se apaga al iniciarse la secuencia de arranque.

21

Luz verde de listo para Esta luz se enciende cuando el circuito principal del sistema maestro arranque (Listo)

de protección o de disparo (4) está correcto. Se apaga al iniciarse la secuencia de arranque.

22

Luz blanca de arranque Esta luz se enciende cuando el sistema de control ha recibido una (Arranque)

señal de arranque (1) y se apaga 3 segundos después de que el interruptor del generador ha cerrado

23

Luz ámbar de secuencia Esta luz permanece encendida mientras que las secuencias de en Progreso (Sec. en arranque o de paro están en progreso, o el dispositivo de arranque Prog.)

24

esté operando.

Luz ámbar de auxiliares Esta luz se enciende cuando la bomba auxiliar de aceite es puesta en operando (Arranque Aux.) servicio.

25

Luz roja de secuencia Esta luz se enciende cuando la turbina ya está bajo control de completa

(Secuencia velocidad.

Completa) 26

Luz verde del control de Esta luz permanece encendida mientras que el control de arranque del arranque (Arranque)

27

SPEEDTRONIC esté activo.

Luz ámbar del control de Esta luz permanece encendida mientras que el control de aceleración aceleración (Aceleración) del SPEEDTRONIC esté activo.

28

Luz verde del control de Esta luz permanece encendida mientras que el control de velocidad velocidad (Velocidad)

29

Luz roja del control de Esta luz permanece encendida mientras que el control de temperatura temperatura (Temp.)

30

del SPEEDTRONIC esté activo.

del SPEEDTRONIC esté activo.

Botón para el arranque Cuando se oprime este botón la turbina arranca y toma la carga con con carga rápida 1F una rapidez mayor que la normal. 2% de la velocidad nominal por segundo.


31

Interruptor

selector

combustibles 43F

de Este selector permite preseleccionar el tipo de combustible a quemar en la turbina o cambiarlo durante la operación. El selector se mueve a la izquierda para seleccionar “gas”, a la derecha para seleccionar “liquido”, o se jala la manija hacia fuera para “mezcla” de ambos combustibles. El selector regresa sólo a su posición neutral. Las luces de señalización colocadas arriba del selector indican el tipo de combustible seleccionado: luz roja para el gas, ámbar para el destilado, blanca y ámbar para combustibles mezclados.

32

Interruptor operación 43

selector

de Este selector tiene las cinco posiciones siguientes: Fuera (Desc.): Con el selector en esta posición, puede entrar en servicio la bomba auxiliar de aceite y el mecanismo torna flecha, al momento en que se da una señal de arranque con el selector maestro. Girado del rotor (Manev.): Con el selector en esta posición, el rotor de la turbina será impulsado por los medios de arranque (torna flecha y motor diesel) hasta alcanzar la velocidad de encendido, al ordenarse una señal de arranque con el selector maestro. Encendido (Encend.): Con el selector en esta posición, al ordenarse una señal de arranque con el selector maestro, la turbina será acelerada por los medios de arranque hasta la velocidad de encendido y se iniciará la combustión en las cámaras. Cuando la turbina se encuentra ya operando a la velocidad de encendido en la posición de girado del rotor; entonces la combustión se iniciará cuando el selector sea cambiado a la posición de Encendido. Automático (Auto): Con el selector en esta posición, al ordenarse una señal de arranque con el selector maestro, la turbina acelerará hasta su velocidad nominal. Tratándose de un turbogenerador se sincronizará y tomará la carga automáticamente, cuando esto sea posible. Con la combustión ya establecida, entonces la turbina acelerará hasta su velocidad nominal cuando el selector se cambie de la posición Encendido a la posición Auto.


Remoto (Rem.): Con el selector en esta posición, el tablero de control remoto se hace cargo del mando de la turbina o del turbogenerador completo, a través de sus respectivos tableros. 33

Interruptor

selector

carga 43BP

de Este selector habilita el límite de control de la temperatura del escape de la turbina, para la carga Base (selector de la izquierda) y Pico (selector de la derecha). El selector regresa solo a su posición neutral. Las luces colocadas arriba del interruptor señalizan el tipo de carga seleccionada: verde para la carga Base y ámbar para la carga Pico.

34

Botón

de

paro

emergencia (5E) 35

Interruptor maestro (1)

de

de Al oprimirse este botón rojo, instantáneamente se cortan los suministros de combustible y la turbina se detendrá.

control Poniendo el selector a la derecha (arranque) se inicia una señal de arranque, poniéndolo a la izquierda (paro) se inicia una señal de paro. El selector regresa sólo a su posición neutral.


3 1

GENERADOR No. 1

2

4 1

BUS

6

BUS

SYNCRO

kV

Hz

MVAR

MW

5

8 GEN

GEN

7

kA

kV

11 V

Hz

A

10

9 REGISTRADOR DE TEMPERATURAS DEL COJINETE

15

TEMPERATURA DEL ESTATOR DEL GENERADOR

13

SELECTOR DE TEMPERATURA DEL ESTATOR DEL GENERADOR

12

14 17 VOLTMETRO DE BARRA 2-3

SICRONIZACION

3-1

1-2

L UA AN M

16 DESC.

DESC

INTERRUPTOR DE CAMPO

REGULADOR BAJAR

AU TO

ABRIR

SUBIR

TRANSFERENCIA DEL AVR

CERRAR

MANUAL

AUT O

22

DESC.

19

20 AMPERIMETRO 2 3

1 DESC.

26

INTERRUPTOR DEL GEN ABRIR

CONTROL DEL VOLTAJE

CONTROL DE VOLTAJE MANUAL

BAJAR

BAJAR

CERRAR SUBIR

SUBIR

DESC.

23

18 RELEVADOR DE BLOQUEO DEL GEN (A)

25

REST

REST

DISP

DISP

VERIFICACION BOBINA DE 86GA

21

RELEVADOR DE BLOQUEO DEL GEN (B)

VERIFICACION BOBINA DE 86GB

WATHORIMETRO DEL GEN

24

Figura 3. Tablero de Control del Generador


Tabla 2. Componentes del Panel de control del Generador No. DISPOSITIVO

FUNCION

1

Este instrumento indica la relación de ángulos de fase entre los voltajes

Sincronoscopio

de la red o sistema y del generador. Ambos ángulos de fase deben coincidir para sincronizar el generador. 2

3

Voltímetro (Bus)

Luces

Este voltímetro indica el voltaje de la red o sistema (bus). Este voltaje debe igualarse al voltaje del generador para sincronizar.

indicadoras Estas luces indican la operación correcta del dispositivo de paralelaje

de la operación del automático. Cuando el sincronizador automático ha balanceado y sincronoscopio

hecho coincidir las frecuencias, voltajes y ángulos de fase del generador y de la red o sistema, estas lámparas pasaran de una cierta intensidad luminosa a apagadas.

4

Frecuencímetro del El frecuencímetro superior indica la frecuencia de la red o sistema Bus

(bus). Esta frecuencia y la del generador deben igualarse para sincronizar el generador.

5

Medidor potencia

de Este Medidor indica la potencia activa en MW entregada por el activa generador.

entregada (MW) 6

Medidor potencia

de Este Medidor indica la potencia reactiva en MVAR entregada por el reactiva generador.

entregada (MVAR) 7

Voltímetro

El voltímetro indica el voltaje del generador. Este voltaje y el del bus,

(Generador)

deben igualarse para sincronizar el generador. Este instrumento indica el voltaje entre barras en kV, de acuerdo con la selección de fases establecida por el interruptor selector respectivo.

8

Amperímetro fase

de Este instrumento indica la corriente del generador (kA) en cada una de las fases, dependiendo de la posición del selector de fases correspondiente.


9

Frecuencímetro del Este frecuencímetro indica la frecuencia del generador. Esta frecuencia Generador

10

y la del bus deben igualarse para sincronizar el generador.

Voltímetro

de Este instrumento indica el valor de la tensión de excitación (del

excitación 11

excitador) en Volts de c.d.

Amperímetro

de Este instrumento indica el valor de la corriente de excitación (del

excitación 12

excitador) en amperes de c.d.

Registrador

de Este instrumento registra gráficamente la temperatura del aceite de

temperaturas

del lubricación en chumaceras y cajas de engranes.

aceite

de

lubricación 13

Indicador

de Este instrumento indica las temperaturas del generador (devanados,

temperaturas

del aire frío, aire caliente, etc.) en el punto seleccionado con la perilla

devanado

del correspondiente.

generador 14

Selector

de Esta perilla conecta uno por uno un total de 12 termopares del

temperaturas

del generador (devanados, aire frío y aire caliente) para permitir la lectura

estator

del de su valor de temperatura en el indicador del tablero del generador.

generador 15

Indicador del % del Este indicador muestra el % del control de voltaje del regulador control de voltaje

16

Selector

automático de voltaje.

del Este selector permite seleccionar la medición de la tensión entre fases,

medidor de voltaje tiene tres posiciones 1-2, 2-3 y 3-1 de barras 17

Selector del modo Este selector de tres posiciones determina el modo de sincronización: de sincronización

Manual: La unidad de paralelaje queda desconectada, solamente es posible sincronizar el generador manualmente. Desc.: Para verificar la operación correcta del dispositivo de paralelaje automático el selector se pondrá en esta posición. Cuando el generador ya se encuentra excitado a su voltaje normal sin carga, se


indica la secuencia de sincronización automática y al estar balanceadas las frecuencias, voltajes y ángulos de fase, las lámparas de prueba disminuirán su intensidad luminosa hasta quedar completamente apagadas. La señal de mando para el cierre del interruptor queda bloqueada durante la secuencia de prueba. Automático: La secuencia de sincronización y cierre del interruptor del generador es llevado a cabo automáticamente. 18

Interruptor selector La operación de este selector (a la izquierda para bajar y a la derecha de

control

voltaje/factor potencia

de para subir), cambia el punto de ajuste del Regulador Automático de de Voltaje del generador. Se tienen las situaciones siguientes: Con generador operando en forma independiente, sólo cambia el voltaje de salida (por ejemplo: durante la sincronización manual). Con generador operando en paralelo, cambia el valor de la potencia reactiva y del factor de potencia. El selector regresa automáticamente a su posición neutral.

19

Interruptor campo.

20

de La operación de este interruptor permite conectar o desconectar la excitación del generador. Tiene dos posiciones, abrir y cerrar, con sus respectivas lámparas de señalización verde y roja.

Interruptor selector La operación de este selector implica cambiar el punto de ajuste digital de

control

de del control de velocidad de la turbina (a la izquierda para Bajar y a la

velocidad/carga

derecha para Subir). Se tienen las situaciones siguientes:

(Regulador)

Con el generador operando independiente, solamente cambia la velocidad o frecuencia del turbogenerador (por ejemplo durante la sincronización manual). Con el generador operando en paralelo, cambia el valor de la potencia de salida o la repartición de la carga soportada. El selector regresa automáticamente a su posición neutral. Las lámparas de señalización respectivas se encienden cuando el selector es operado.


21

Interruptor

del Este selector tiene la función del control del interruptor del generador.

generador

Tiene dos posiciones abrir y cerrar, en las cuales puede ser colocado al tirar de la manija.

Precaución: Nunca se debe cerrar el interruptor sin sincronización previa del generador, estando ya energizado el sistema por otra fuente de voltaje (otro turbogenerador o CFE).

22

Transferencia AVR

del Esta perilla permite seleccionar el modo para cambio de ajuste del Regulador Automático de Voltaje del generador, tiene dos posiciones “Automático” y “Manual”.

23

Control del Voltaje La operación de esta perilla permite el cambio manual del punto de manual

ajuste del Regulador Automático de Voltaje (AVR) del generador, cuando el selector de transferencia del AVR, se encuentra en su posición ¨Manual¨.

24

Watthorímetro generador

de Este dispositivo registra los watts-hora generados por la unidad.


Torre de enfriamiento del sistema de generación de aire. Sistema de enfriamiento del refrigerante de los compresores de aire Sistema de enfriamiento de agua Hibrido HTK1.8/5.45-2S-P4-CU-LNF para una capacidad total de 1600 kW, que consiste en dos equipos con capacidad de enfriamiento de 800 kW cada uno. Es un sistema de enfriamiento de agua de circuito cerrado que consiste en: Un intercambiador de calor que combina dos niveles de enfriamiento, inicialmente es enfriado por aire y cuando la temperatura objetivo no se alcanza los intercambiadores se mojan en forma de cascada por el circuito secundario de agua. El intercambiador de calor es del tipo aletas y tubos, el haz de tubos con aletas, el cual está configurado en forma de V en tubos horizontales. Los tubos del enfriador son de cobre, las aletas son ensambladas alrededor del tubo por expansión, de tal forma que la parte que une a la aleta con el tubo toca a la siguiente aleta y así sucesivamente formando un tubo que protege al tubo de cobre. Las aletas están cubiertas por una película de esmalte por inmersión y el proceso electroforesis horneadas a una temperatura de 200 °C de tal manera que se forma una cubierta impermeable sin dejar poros que puedan permitir el paso del agua en la superficie cubierta. Principio de la planta El medio a enfriar (agua o una mezcla de agua con glicol) del circuito de enfriamiento primario pasa a través del intercambiador de calor con serpentín de tubos con aletas en forma de V, los ventiladores se inducen y poseen la misma velocidad. El agua de humidificación se proporciona en toda la longitud de los dos serpentines a través de canales abiertos, cuya altura es ajustable. Considerando la pendiente de los serpentines de aproximadamente 20º y la carga de aire específica de 6.5 t/h máx. y m2 de área de flujo, se establece una película de agua turbulenta a lo largo de la profundidad de las aletas. Hablamos de que se humedecen o mojan parcialmente cuando las aletas exteriores se humedecen al principio. Si se alcanzan temperaturas circundantes altas, la segunda bomba de humidificación se enciende (ON) con el fin de mojar los elementos de enfriamiento internos. El agua cae bajo los elementos de enfriamiento directamente sin ruido en el tanque de agua de acero inoxidable. El flujo de agua de humidificación es de aproximadamente 8-10 veces el del agua evaporada. El sobre flujo de la película de agua evita cualquier depósito que pudiera ocurrir en los elementos de enfriamiento. La humectación se puede eliminar totalmente (el agua fluye bajo su propio peso al sistema de drenaje), después de apagar la bomba (OFF). Además el equipo está equipado de forma uniforme con una varilla de calentamiento termostático. El equipo se va a vaciar durante el período de temperaturas de aire muy bajas (normalmente < 2ºC).


Lo mojado se dimensionó de forma pequeña a propósito (contenido promedio 350-450 l/m de longitud de enfriador), por eso, durante el período de congelamiento, una cantidad pequeña de agua se va al drenaje. Además, la decantación reacciona más rápidamente durante un espesamiento más alto y la cantidad de agua a decantar serán tanta como la cantidad necesaria para diluir. Los abanicos (ventiladores) se deben controlar mediante un convertidor de frecuencia, el cual produce ahorros de energía, particularmente cuando el enfriador se opera bajo el pico (punto de referencia), es decir, durante el rango de carga parcial. Los abanicos, los cuales empujan el flujo de aire a través del serpentín, deben tener velocidad igual, y esto se asegura cambiando los ventiladores para que trabajen en paralelo. La calidad del abastecimiento de agua fresca tiene que estar bajo control continuo. Si hay dureza carbonatada en el agua, entonces se debe inyectar un agente estabilizador con el fin de estabilizar el resto de dureza en el agua circulante. Una razón para no espesarlo es el tener una alta concentración de cloruros. Mientras se moja el enfriador híbrido, se evapora agua pura en el flujo de aire, por lo que aumentará el contenido relativo de sal delseagua circulante así como el peligro de los materiales metálicos. Este procedimiento conoce como espesamiento. Con eldefincorrosión de mantener el espesamiento dentro de los límites permitidos, parte del agua enfriada se enviará al drenaje y se reemplazará con agua fresca.


Alarmas y dispositivos de seguridad de los turbogeneradores de la Planta Eléctrica. DESCRIPCIÓN DEL INSTRUMENTO

TAG.

LOCALIZACIÓN

CALIBRACIÓN

ALARMA/DISPARO

UNID.

SERVICIO BAJA PRESION DE SUMINISTRO ACEITE HIDRAHULICO

63HQ

TG-1

74

74 + - 2.1

KG/CM2

63HL

TG-1

1.4

1.4 + -0.07

KG/CM2

63QT

TG-1

0.56

0.56 + - 0.07

KG/CM2

26QT

TG-1

60

80 + -3

°C


63FG

TG-1

116

11.6 + -0.14

KG/cm2


63FL-2

TG-1

1.38

1.38 + - 0.05

KG/ cm2

45FA

TG-1

166

165 + - 3

°C

SENSOR DE FUEGO

45FT

TG-1

230

230 + -3

°C

SENSOR DE FUEGO

45 FG

TG-1

107

107

°C

SENSOR DE VIBRACION

39 V

TG-1

25.4 mm

25.4 mm

mm

SENSOR ALTA VIBRACION.

12 T

TG-1

5365

5365

RPM

ALTA VELOCIDAD DE LA TURBINA.

12 T

TG-4

5426

5426

RPM

ALTA VELOCIDAD DE LA TURBINA


INTERRUPTOR DE PRESION INTERRUPTOR DE PRESION SENSOR DE TEMPERATURA

SENSOR DE FUEGO

SENSOR DE SOBREVELOCIDAD

SENSOR DE SOBREVELOCIDAD

BAJA PRESION DE ACEITE CONTROL HIDRAHULICODIESEL. BAJA PRESION DE ACEITE LUBRICANTE. ALTA TEMP. DE ACEITE LUBRICANTE BAJA PRESION DE GAS COMBUSTIBLE BAJA PRESION DE COMBUSTIBLE DIESEL SENSOR DE FUEGO EN COMP. DE ACCESORIOS SENSOR DE FUEGO EN COMP. DE LA TURBINA SENSOR DE FUEGO EN COMP. DEL GENERADOR.



TAG.

RELEVADOR DE PROTECCION ELECTRICO

KCEG

RELEVADOR 489 MULTILINE G.E.

TERMOPARES

TT-XDT

LOCALIZACIÓN CALIBRACIÓN ALARMA/DISPARO

UNID.

SERVICIO

PLANTA ELEC.

960

960

AMPERES

SOBRECORRIENTE DEL GENERADOR

CTO. CONTROL DEL TG.

62

62

HZ

SOBREFRECUENCIA DEL GENERADOR.

COMPARTIMIENTO DEL LA TURBINA

526

526

°C

ALTA TEMPERATURA DE ESCAPE DE LA TURBINA


Planta de Servicios Auxiliares diesel, agua, aire

La Casa de Bombas de Servicios Auxiliares cuenta con un cobertizo de bombas y un cuarto de control donde se realiza la medición de niveles, así como las maniobras de arranque y paro de los diferentes equipos de bombeo, que suministran el diesel, el agua cruda y el agua potable a las instalaciones de la Terminal Marítima Dos Bocas. El bombeo para la recepción, almacenaje y trasiego del combustible diesel, se realiza mediante las motobombas 820-B-10A-DIE, 820-B-10B-DIE, 820-B-10C-DIE, de 10 H.P. cada una, ubicadas en el cobertizo de bombas. El área de servicios auxiliares cuenta con dos tanques de almacenaje de diesel el TV-101 y el TV-102, con capacidad de 10,000 barriles cada uno. En el tanque TV-101, se almacena el diesel centrifugado que se utiliza como combustible en los turbogeneradores de la planta eléctrica, en las motobombas de las Casas de bombas 5Ty 5E, así como en los motores de combustión interna de las bombas de la red contra-incendio de la Terminal. En el tanque TV-102, se almacena el diesel durante su recepción del área de Ventas, el cual es primeramente centrifugado para eliminar impurezas a través de siete equipos instalados en el cobertizo de Centrifugadoras.


Durante el trasiego del combustible diesel del TV-102 al TV-101, se realiza nuevamente el proceso de centrifugado, lo cual garantiza que el diesel esté limpio para su uso. El área de servicios auxiliares cuenta con cuatro tanques para el almacenamiento de agua cruda, los tanques TV-801, TV-802, TV-803 y TV-804, con capacidad de 80,000 barriles cada uno, en estos tanques se almacena el agua cruda proveniente de los pozos de captación (castarricales), localizados en el municipio de Comalcalco, dependientes de la Región Sur, los cuales se deben mantener operando dependiendo de los niveles de dichos tanques. Actualmente se cuenta con dos pozos de captación DBA-1 y DBA2 con un volumen anual de extracción autorizado de 1,576,800 m3., instalados dentro de la Terminal Marítima, los cuales deben operar en forma alternada, para utilizar como respaldos de los pozos castarricales, en caso de fallas u otras afectaciones. Durante el 2011, se tuvo un consumo promedio mensual de 266,812 m3 en la TMDB, distribuyéndose dicho volumen de agua para: 

Proceso de Deshidratación.



Red de contraincendio



Sistema de enfriamiento



Envío a Plataformas



Agua para servicio



Pruebas hidrostáticas



Simulacros de contraincendio

El bombeo para el suministro de agua cruda, se realiza mediante las motobombas 820-B-04GACR, 820-B-04H-ACR, 820-B-04I-ACR y 820-B-04J-ACR de 150 H.P. cada una, instaladas en el cobertizo de bombas. El agua cruda se bombea para su utilización en los sistemas de enfriamiento de las casas de bombas, en la red contra-incendio de la Terminal, mediante la bomba 820-BJ12-CI y 820-BJ13-CI de 150 H.P., instalada en el cobertizo de bombas. Así también se bombea agua cruda hacia los tanques TV-302 y TV-303 de la Casa de Bombas No. 7, para su proceso de potabilización y envío a plataformas. El bombeo del agua potable, se realiza mediante las bombas 820-BJ-05A-APO, 820-BJ-05B-APO. El agua potable se almacena en el tanque elevado 820-Q02, para su suministro por medio de la red de agua potable a toda la Terminal Marítima.


El cuarto de control de la Casa de Bombas de Servicios Auxiliares, cuenta con dos buses de 480 Volts, el Bus “A” y el Bus “B, alimentados mediante dos transformadores identificados como 820 TRD-01C y 820-TRD-01D. Estos transformadores operan a unatensión de 4160/480 V y con una capacidad de 750 KVA y son energizados mediante dos circuitos alimentadores en 4.16 kV, desde la subestación eléctrica No. 5.

Distribución de Equipo de Bombeo del cuarto de control de Servicios Auxiliares.

MOTOBOMBA

BOMBEO DE: BUS “A”

820-BJ-1OA 820-BJ-1OB 820-BJ-05A 820-BJ-04G 820-BJ-04I 820-BJ-12 MB. GA-3152A

Diesel Diesel Agua Potable Agua cruda, sistema de enfriamiento Agua cruda, sistema de enfriamiento Agua cruda, Red Contra incendio Agua cruda, vasijas electrostáticas BUS “B”

820-BJ-04H 820-BJ-04J 820-BJ-05B 820-BJ-1OC 820-BJ-13 MB. GA-3152B MB. GA-3152R

Agua cruda Agua cruda Agua Potable Diesel Agua cruda, Red Contra incendio Agua cruda, vasijas electrostáticas Agua cruda, vasijas electrostáticas

El Área de Servicios Auxiliares de la Terminal Marítima Dos Bocas, cuenta con tres compresores de tornillo, de dos etapas, de la marca ATLAS COPCO, Tipo ZR400 y ZR450, a 1780 RPM y 10 bar de presión máxima, los cuales son accionados por medio de un motor eléctrico de 375 Kw. a 4160 V, 14 Amp, 60 Hz. Estos equipos se encuentran instalados en el cobertizo de compresores y se denominan como 820-BHJ-01A, 820-BHJ-01B, y 820-BHJ-01D, su función es proveer de aire comprimido a las distintas instalaciones de la Terminal Marítima.


Los motores eléctricos que mueven a los compresores, son alimentados a través de circuitos de 4160 Volts, cuyos interruptores para el arranque, se encuentran instalados en los tableros de la subestación eléctrica No. 5 El regulador mantiene la presión de la red entre los límites programados cargando y descargando automáticamente el compresor en función del consumo de aire.

El regulador cuenta con ajustes programables como:  Presión de descarga 

Presión de carga



Tiempo de parada mínima

El regulador detiene el compresor cada vez que alcanza la presión de descarga (7.0 kg/cm2) y lo vuelve a arrancar automáticamente cuando baja a la presión de la red (6.0 kg/cm2). El aire a presión proporcionado por los compresores es húmedo, este aire sehace llegar hasta los acumuladores 01A y 01B, de estos acumuladores, parte del aire se envía a los secadores de aire 01A, 01B y 01C, de donde se obtiene aire seco que es utilizado para instrumentos y otra parte del aire se envía directamente hacia la red de distribución, este último es conocido como aire húmedo o de planta.


Monoboyas para carga a buque tanques de exportación de aceite

Para la carga de aceite crudo Istmo y maya (y de ser necesario aceite crudo Olmeca) a los buque tanques para exportación desde la Terminal Marítima Dos Bocas, se realiza mediante el bombeo de la Casa de Bombas 1 Y Casa de Bombas 2 y transporte por ductos hasta las monoboyas 1 y 2 que se encuentran situadas a 20.72 Kilómetros al norte de la costa, a un ritmo de bombeo máximo de 50,000 barriles por hora con 17 Kg/cm2 en la presión de descarga. El ducto que transporta el aceite a la monoboya 1 es de 48 ” y para la monoboya 2 son de 36” y 48” respectivamente con 0.625” de espesor especificación API -5LX GRADO X-60, lo cual da suficiente versatilidad para cargar los dos tipos de productos a diferentes buques tanques en cualquiera de las monoboyas. Las monoboyas están diseñadas para cargar buques tanques de hasta 250,000 toneladas de peso muerto (2 mmbls) dependiendo de las características del buque, en donde las curvas batimétricas indican la profundidad de 28 metros requeridas para fondear este tipo de embarcaciones petroleras. Cada uno de los sistemas de carga consiste principalmente de una boya cilíndrica de 12.5 metros de diámetro en la cual atraca el buque tanque y se amarra por medio de dos cabos de nylon, trenzados. La Boya se encuentra sujeta por seis cadenas de anclaje unidas a sendos pilotes hincados en el fondo del mar. Las cadenas de anclaje permiten a la boya moverse libremente dentro de unos límites determinados, dándole al mismo tiempo una fuerza que tiene tendencia a


poner la boya en su posición central teórica, proporcionando al sistema la flexibilidad necesaria para absorber el máximo de energía. El sistema de anclaje al cual están sujetas las cadenas, es de gran resistencia ya que fue diseñado tomando en cuenta las condiciones locales del suelo y los esfuerzos de anclaje. En la parte superior de la boya se encuentra un plato rotativo montado en cojinetes de rodillos, el cual permite un movimiento de 360°. Fijados a este plato rotativo se encuentran las tuberías, válvulas, bitas de anclaje, conexiones para las mangueras flotantes, luces para la navegación y el equipo de izado y pretensionado de las cadenas. La fuerza de anclaje es transferida a la boya a través de líneas de amarre que salen de la proa del buque tanque y van hasta el brazo de amarre de la estructura giratoria de la boya y de allí a las cadenas de anclaje. Desde el múltiple submarino (PLEM) que es el cabezal a donde llega la tubería submarina que viene desde la Terminal, suben mangueras submarinas en una curva de transición suave formando una “Linterna China” hasta ser conectadas al fondo y en la parte central de la boya. En el centro de la boya se localiza la unidad distribuidora de producto en donde va una unión giratoria especial, la cual impulsa el movimiento de la estructura giratoria a la parte giratoria de la tubería central sin transferir las fuerzas de anclaje y permitiendo movimiento a todas las tuberías montadas sobre la estructura giratoria así como a las mangueras flotantes, de tal forma que se permite la transferencia segura del producto manejado hacia el buque tanque a pesar de los movimientos del mismo. En síntesis, el aceite crudo descargado y transportado en los ductos desde la Terminal pasa por un cabezal submarino y después por dos líneas de mangueras submarinas para pasar a través de la boya y finalmente llegar al buque tanque por medio de dos líneas de mangueras flotantes.


Las características de las monoboyas son las siguientes: 

Tipo CALM (Caternary Anchor Leg Mooring- Sistema de anclaje de cadena por método de catenaria), los cuales son sistemas de boyas de amarre único.



Marca SBM (Single Buoy Mooring-Punto único de amarre), es un sistema suficientemente rígido para controlar los movimientos de los barcos y al mismo tiempo disminuir al mínimo las fuerzas de anclaje a través de la elasticidad del sistema. Se mueve libremente alrededor de la boya bajo la influencia combinada del viento y las corrientes.



Diámetro exterior 12 m.



Peso aproximado 270 toneladas.



Tirante de agua 29 m.

Accesorios: 

Corneta de niebla.



Luz roja visible a 5 millas.



Letra “D” del código Morse.

Sistema de anclaje, pilotes y cadenas:  6 Pilotes, 42 “Ø, 20 m de longitud, 17.17 ton. 

6 Cadenas.



302 m longitud de cadena.



396 m dist. de pilote a centro de monoboya.



3 7/8 “Ø de cabilla de cadena.


Condiciones marinas del lugar con barco amarrado: 

Máxima velocidad del viento; 90 Km / hr.(operación actual 35 Nudos constantes +/- 70 Km/hr)

 

Máxima altura de ola; 3.67 metros (12.04 pies).(operación actual 2.5 mts.6-8 pies) Velocidad de la corriente; 1.5 nudos.

Condiciones extremas que debe soportar la instalación sin barco amarrado: 

Velocidad del viento, máxima; 187 Km / hr.



Máxima altura de ola; 15 metros.



Velocidad y dirección de la corriente; 1.5 nudos, Noreste

La presión máxima de operación en el manifuld del buque tanque es de 3.0 Kg /cm2 y la presión máxima en la cámara central de la monoboya (MPDU) es de hasta 8.0 Kg /cm2. Para la operación de maniobras de amarre a buque tanques en áreas de monoboyas se realizan en condiciones de la mar con un rango de 6 a 8 pies y vientos de hasta 22 nudos (41.8 km/hr), lo cual está condicionado por la seguridad del embarcación de apoyo( remolcador de puerto) .

* El 15 de marzo de 1981 inicio la operación de exportación de aceite crudo con el Buque tanque Don Humberto en boya no. 1. * El 27 de diciembre de 1988 inicio de exportación de crudo Olmeca con el B/T Tarim River. * El 19 febrero de 1995 reinicia exportación oficial de crudo Olmeca con el B/T Wilomi Yukon en boya no. 2.


Calidad contractual de crudo a exportación

ANALISIS TIPICO DEL CRUDO “MAYA”

ANALISIS TIPICO DEL CRUDO “ISTMO”

ºAPI (Gravedad)

ºAPI (Gravedad)

21.0 – 22.0

32.0 – 33.0

VISCOSIDAD (SSU100ºF)

356


55

AGUA Y SEDIMENTO (% VOL)

0.5


0.5

AZUFRE (% PESO)

3.4

AZUFRE (% PESO)

1.8

PVR (LIBRAS/PULG )

5.15

PVR (LIBRAS/PULG )

5.75

PUNTO DE ESCURRIMIENTO (ºF)

- 25


- 35

SAL, LBS/1000 BLS

50

SAL, LBS/1000 BLS

50

TEMPERATURA (ºF)

110 - 122

TEMPERATURA (ºF)

90 - 105

ANALISIS TIPICO DEL CRUDO “OLMECA” ºAPI (Gravedad)

38.0 – 39.0


38


0.5

AZUFRE (% PESO)

0.73 – 0.95

PVR (LIBRAS/PULG )

6.2


- 55

SAL, LBS/1000 BLS

50


CABOS DE AMARRE

MANGUERAS SUBMARINAS.

EXISTEN DOS CABOS DE NYLON DE 18” DE CIRCUNFERENCIA. 70 M DE LONGITUD UNIDOS A UNA DELTA DE AMARRE CON TERMINAL DE CADENA DE 2 7/8” Ø, CON UNA BOYA DE SOSTÉN DE 6000 LIBRAS. 8.26 M DE LONGITUD DE LA CADENA

EXISTEN DOS LÍNEAS DE TUBERÍA FLEXIBLE (MANGUERAS DE 20” Ø), FORMADAS POR 4 TRAMOS DE MANGUERA SUBMARINA DE ( 20”Ø X 35”) CON 30 FT. DE LONGITUD CADA UNA CON FLOTADORES PARA DAR LA CORRECTA FORMA DE LÁMPARA CHINA.

BUQUETANQUE

BOYARIN DE LEVANTE CABO DE AMARRE.

MONOBOYA

MANGUERAS FLOTANTES

MANGUERAS FLOTANTES.

MANGUERAS SUBMARINAS

P.L.E.M. DISTRIBUIDOR DE CARGA DE LA T.M.D.B HACIA LA MONOBOYA.

ESQUEMA DE CARGA

EXISTEN DOS LÍNEAS DE MANGUERAS FLOTANTES DE 12.25 M. DE LONGITUD CADA UNA. LÍNEA 1 DE 27 TRAMOS DE F-1 A F-22 DE 20” Ø, F-23 A F-27 DE 16” Ø. LÍNEA 2 DE F-1 A F-23 DE 20” Ø Y F-25 A F-28 DE 16” Ø. EQUIPADAS CON LUCES DE SEÑALIZACIÓN COLOR ROJO.


CAMARA CENTRAL (M.P.D.U.)

SISTEMA DE AMARRE

ESTRUCTURA DE PROTECCIÓN

DEFENSAS

CUERPO

ANODOS DE SACRIFICO

ARILLO DE PROTECCIÓN

SISTEMA DE ANCLAJE

CASCO CAMARA DE VALVULAS INTERMEDIAS

CORTE TRANSVERSAL DE L A MONOBOYA C.A.L.M.

FALDÓN


IV.- Caracterización de Insumos y Productos Actualmente se lleva a cabo un pretratamiento con producto químico al crudo Pesado y Ligero que se recibe en la TMDB, en las plataformas marinas, mismo que se realiza para separar el aceite del agua. Este pretratamiento se realiza en las siguientes plataformas:

INYECCION DE PRODUCTO QUIMICO EN EL CRUDO PESADO COMO PRETRATAMIENTO PLATAFORMA AKAL-B AKAL-C/NOHOCH AKAL-C/REBOMBEO AKAL-J REBOMBEO NOHOCH-A AKAL-L TMDB L-2 TMDB TANQUES

LITROS/DIA 3500 1000 500 4000 1000 2000 200 500

INYECCION DE PRODUCTO QUIMICO EN EL CRUDO LIGERO COMO PRETRATAMIENTO PLATAFORMA ABK-A IXTAL-A BOLONTIKU SINAN DELTA ENLACE LITORAL POL-A BATERIA PTO CEIBA

LITROS/DIA 1700 100 250 500 2000 1800 2350


Las características de las corrientes de aceite crudo pesado y ligero de llegada y salida en la Terminal Marítima Dos Bocas son las siguientes:

LL EGADA

MEZCLA

ACONDI CI ONAMI ENTO

ALMACENAMIENTO

DESHIDRATACION

ENVIO C.C.C. PALOMAS

S E PA RA CION

L

CARACTERISTICAS

RECIBO

PTO .

LINEA 3

CEIBA

RECIBO L4

DE S H I DR A T A C I O N

A LMA C EN A MI EN T O

EN V I O

I G

36. 5

34. 4

2. 39

28. 27

40. 5

1270

34241

36

33.1

0.1

0. 1

30

API

E R

4.67

0.2471

% H20

O 2458

45

21.95

54.14

SALINIDAD C A RA C T ER I S TI C A S

REC I BO L1

RECIBO L2

MEZCLA

DESHIDRATACIO N

A LMA C EN A MI EN T O

ENVIO

15.7

18

21.8

21.9

21.8

P E

A PI

16

S A

17

23

16

0.54

0.22

0.44

5200

7000

6350

110

40

64

% H20

D O

SALINIDAD


PRODUCTO QUIMICO UTILIZADO EN LA TMDB * Únicamente se inyecta, cuando falla algún punto de inyección en la dosificación a bordo.

PRODUCTO

PUNTO DE INYECCION

PRODUCTO QUIMICO

DOSIFICACION (LTS/DIA)

FUNCION

PESADO

T.D.N(LINEA 1)

CM-DB-02

0*

PESADO

T.D.N(LINEA 2)

CM-DB-02

0*

LIGERO

T.D.N(LINEA 3)

ADP-172

PESADO

SALIDA DEL TV-5007

CM-DB-02

200-500

DESEMULSIFICANTE

PESADO LIGERO

ENTRADA A TANQUES DE ACEITE RECUPERADO (EFLUENTES)

PC-01

50-100(POR BACHES)

DESEMULSIFICANTE

DESEMULSIFICANTE

DESEMULSIFICANTE

0* DESEMULSIFICANTE


Hojas de seguridad de productos químicos utilizados en el tratamiento de petróleo crudo pesado en la TMDB.










V.- Redundancias. Se refiere a mantener controlado un proceso o sistema al presentarse una falla, por medio de un sistema o dispositivo alterno que nos ayude a mantener la continuidad operativa del mismo y se puede dar esta redundancia en los dispositivos de seguridad inherentes al proceso, redundancia eléctrica y redundancia en el sistema de monitoreo y control del proceso. Redundancia en el suministro eléctrico Todo componente eléctrico, y un servidor necesitan de un suministro constante de electricidad para funcionar. Y no solo necesitamos un suministro constante, también necesitamos que no tenga subidas y bajadas bruscas que puedan estropear componentes electrónicos. Si queremos redundancia en el sistema eléctrico, no hace falta decir que no solo los servidores tienen que tener dobles conexiones, routers, switches y en definitiva cualquier componente del sistema que utilice electricidad debería de tener fuentes de alimentación redundantes (conectadas). A continuación se enlistan las instalaciones de manejo de aceite que cuentan con redundancia: INSTALACION

SISTEMA

CASA DE BOMBAS 4 TEMPORAL

REDUNDANCIA EN

MONITOREO Y CONTROL ALLEN BRADLEY

PLC Y UPS

CASA DE BOMBAS 1 Y 2 CALENTAMIENTO DE CRUDO


PLC, SWITCH Y UPS

LIGERO CALENTAMIENTO DE CRUDO MAYA


PLC

MONITOREO Y CONTROL DELTAV

PLC, SWITCH Y UPS PLC, SWITCH Y UPS

GUN BARREL


BATERIA DE SEPARACION


PLC, SWITCH Y UPS

ESTABILIZADOS


PLC, SWITCH Y UPS

VASIJAS ELECTROSTATICAS


PLC, SWITCH Y UPS

AGUAS CONGENITAS


PLC Y SWITCH

CELDA DE FLOTACION (SE5) PLANTA DE AGUAS CONGENITA(MAYA)


PLC Y SWITCH


PLC, SWITCH Y UPS


VI.-Calidad y disponibilidad de insumos y productos. El aceite crudo de entrega a clientes una vez tratado en nuestros procesos actualmente se entrega con la siguiente calidad: Salidas actuales a Refinación, promedio del 2013.

API

Maya

Istmo

21.8

30

%agua

0.44

0.25

Salinidad

64

54.14

Viscosidad

432

66

Salidas actuales a Exportación, promedio del 2013. Maya

Istmo

API

21.7

32.85

%agua

0.21

0.08

Salinidad

32.5

21.4

Viscosidad

420

48.2


VII.-Manejo de Residuos Peligrosos En cuanto al proceso de “manejo” o la distinción de toxicidad…los residuos peligrosos se clasifican en: Corrosivos Reactivos Explosivos Tóxicos Inflamables Biológico-infecciosos

Los residuos que tengan alguna de estas características o más se les cataloga como peligrosos, no hay propiamente algunos que se les catalogue como explícitamente más tóxicos, sin embargo todos requieren sus medidas de seguridad para su manejo, en general en la GTDH, la mayoría de los residuos peligrosos presentan la característica de tóxicos. El manejo implica los 5 pasos siguientes: Separación y recolección Almacenamiento Temporal y embarque Transporte Tratamiento y/o reuso Disposición Final

En el caso de la TMDB. Se realiza lo siguiente: -Recolección en el sitio de generación -Separación y embarque


-Transporte -Tratamiento (desorción térmica) - Disposición final. Todo se realiza bajo contrato a través de una empresa de servicios, lo cual es normativamente correcto de acuerdo a la Ley General de Prevención y Gestión de Residuos y su reglamento.

Para ello existe un manual de procedimientos operativos para el manejo Integral de residuos en las instalaciones de las regiones marinas de PEP, con clave: 290-11001-SGA-207-002 de fecha 03noviembre-2006, revisión 00, que aplica para la TMDB.

En el cuadro inferior se indican los sitios o instalaciones de la TMDB en donde se generan residuos peligrosos y no peligrosos.

ENTRADA

TRANS FEREN CIA

SALIDA

Nombre del equipo, maquinaria, actividad u operación sujeto a norma

INSTALACIONES PARA ACONDICIONAMIENTO DE PETROLEO 1 2 3 4

TRAMPA RECEPCIÓN CRUDO MARINO CASA DE BOMBAS 1 (SISTEMA ELÉCTRICO) EN VIO DE CRUDO A DUCTO REGION SUR ENVIO DE CRUDO A BUQUETANQUES (BOYAS)

X

5

BOMBA .1 (CB5T)

X

6

BOMBA 2 (CB5T)

X

7

BOMBA 3 (CB5T)

X

8

BOMBA 4 (CB5T)

X

9

BOMBA 5 (CB5T)

X

10

BOMBA 6 (CB5T)

X

11

BOMBA 7 (CB5T)

X

12

BOMBA 8 (CB5T)

X

13

BOMBA 9(CB5E)

X

X

X


14

BOMBA 10(CB5E)

15

BOMBA 11(CB5E)

16

TRAMPA RECEPCIÓN TERRESTRE

17

MOTOCOMPRESOR AUXILIAR

18

ESTABILIZADO QUEMADOR CB800

X

X

19

SEPARACIÓN QUEMADOR CB700

X

X

20

CASA DE BOMBA 5T Y 5E

X

21 22

DESHIDRATACIÓN DE CRUDO LIGERO Y PESADO CASA DE BOMBAS 2. (SISTEMA ELECTRICO)

23

ALMACENAMIENTO

24

CASA DE BOMBAS ELÉCTRICO)

25


26

CALENTAMIENTO DE CRUDO LIGERO

27 28

X X CRUDO X

X

X X

X

X X

4T

X

X

X X X

(SISTEMA

X

X X

X X

X

X X

X

X

CALENTAMIENTO DE CRUDO MAYA

X

SUBSISTEMA DE INYECCION A POZOS NOTA: LA INYECCION CUMPLE CON LA NORMA NOM-143-SEMARNAT/SS/2003

X

X X

PLANTA DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES 1

CARCAMO DE REGISTRO

2

FOSA DE IGUALACIÓN

3

MAQUINA DE FLOTACIÓN

4 5

CARCAMO DE ACEITE RECUPERADO CANAL DE DESCARGAS

X X

6

CARCAMO DE BOMBEO AL MAR

7

DIFUSOR MARINO DE DESCARGA

8

TANQUES DE ALMACENAMIENTO

X

X

9

BOMBA DE TRASIEGO

10

MALLA DE RETENCIÓN

X

11

CARCAMO DE BOMBEO

12

BOMBAS ELEVADORAS (ELÉCTRICAS)

13

CANAL DISTRIBUIDOR

14

PRESA API 1

X

X

15

PRESA API 2

X

X

16

CANAL RECOLECTOR

17

REGISTRO DE TRINCHERA

1

MÉCANICO DE COMBUSTIÓN INTERNA

2

MANTENIMIENTO MÉCANICO

X

X

X

TALLERES Y SERVICIOS AUXILIARES

ELECTRO

-

X X

X X

X X

X X


3

MANTENIMIENTO MÉCANICO

4

MANTENIMIENTO AMBIENTAL

5

MAQUINARÍA Y HERRAMIENTA

6

INSPECCIÓN TUBERÍA

7

TANQUE Y TUBERÍAS

8

PLANTA EFLUENTES (DIAGRAMA 9)

X

X

X

X

X

X

X

MANTENIMIENTO

X

X X

X X

X

9

TURBO GENERADOR GAS 1

10


X X

11

TURBO GENERADOR GAS3

X

12

PREVENCIÓN DE CORROSIÓN

13


X

14

TURBO GENERADOR DIESEL 1

X

15


X

16


X

17


X

18

BOMBA CONTRA INCENDIO 1

X

19

BOMBA CONTRA INCENDIO 2

X

20

MOTO GENERADOR CATERPILAR

21

POZOS PROFUNDOS

X

22

AIRE Y REFRIGERACIÓN

X

X

23

MANTENIMIENTO ELÉCTRICO

X

X

24

MANTENIMIENTO INSTRUMENTOS

X

X

25

REPARACIÓN DE VÁLVULAS

X

X

X

26

ALMACEN Y MANGUERAS DE BOYAS

X

X

X

27

FOSAS SÉPTICAS INDEPENDIENTES

28

PLANTA ELÉCTRICA

X

X

X

X

X

X

X

X

X

X


Control de la disposición final de acuerdo al tipo de residuo generado en la TMDB. NOM BR E DE L RE SIDUO*

S ITI O DE A C OP IO O A LMA C E NA MIE NT O

TRANSPOR

TE

DISPOSICION

FINAL

SEDIMENTOS DE HIDROCARBUROS DE TANQUE DE ALMACENAMIENTO, EQUIPOS Y LINEAS DE PROCESO

CENTRO DE ACOPIO TEMPORAL POZO MICO

TRACTO CAMION / GONDOLA O TANQUE

LA DISPOSICION FINAL DE ESTE RESIDUO ES TRATADO MEDIANTE EL PROCESO DENOMINADO PROSIPA SOL-CITE

TIERRA CONTAMINADA CON ACEITES GASTADOS Y/O HIDROCARBUROS


TRACTO CAMION / GONDOLA

LA DISPOSICION FINAL DE ESTE RESIDUO ES TRATADO MEDIANTE EL PROCESO DENOMINADO PROSIPA SOL-CITE

TRACTO CAMION / GONDOLA O JAULA

LA DISPOSICION FINAL DE LOS RESIDUOS MENCIONADOS SE EFECTUO CONFORME A LAS NORMAS OFICIALES MEXICANAS APLICABLES, COMO CONFINAMIENTO CONTROLADO A TRAVES DEL CENTRO DE TRATAMIENTO Y DISPOSICION FINAL EN LAS CIUDADES DE TEPEJI DEL RIO Y HUICHAPAN. ESTADO DE HIDALGO.

ESTOPAS IMPREGNADAS CON ACEITES GASTADOS


FILTROS GASTADOS CONTAMINADOS CON ACEITES

CENTRO DE ACOPIO

TRACTO CAMION /

LUBRICANTES Y/O HIDROCARBUROS

TEMPORAL POZO MICO

GONDOLA O JAULA

LA DISPOSICION FINAL DE LOS RESIDUOS MENCIONADOS SE EFECTUO CONFORME A LAS NORMAS OFICIALES MEXICANAS APLICABLES, COMO CONFINAMIENTO CONTROLADOYADISPOSICION TRAVES DEL FINAL CENTRO TRATAMIENTO EN DE LAS CIUDADES DE TEPEJI DEL RIO Y HUICHAPAN. ESTADO DE HIDALGO.


Residuos peligrosos generados en GTDH, durante los años de 2009 al 2012.

TOTAL 2009:621.09 TON TOTAL 2010:4523.32 TON TOTAL 2011: 28089.14 TON TOTAL 2012: 2694.94 TON


VIII.-Alarmas y dispositivos de protección (seguridad). El Sistema Digital de Monitoreo y Control de Gas y Fuego (SDMCG&F ) con que cuentan la mayoría de las instalaciones de manejo de aceite es un sistema que monitorea la presencia de situaciones potenciales de peligro que atentan contra la seguridad de las instalaciones y el personal. Las situaciones potenciales de peligro que pueden presentarse son: la presencia de Gas Combustible CH4, Gas Tóxico H2S y Fuego. El Sistema de Gas y Fuego, la configuración de la lógica de operación, así como la integración de los Sistemas de Detección y Alarma y Diluvio está basado en las matrices de causa-efecto de gas y fuego. El Monitoreo de los sistemas de seguridad se lleva a cabo desde las estaciones de Configuración/Operación localizadas en los cuartos de control de las instalaciones. Al SDMCG&F se integran elementos del Sistema de Detección y Alarma y Diluvio y sus señales son distribuidas en módulos del controlador de Gas y Fuego en tarjetas de entradas y salidas del sistema. En la estación de Configuración y Operación y en el controlador TMR se tiene el software para la configuración, programación, base de datos, monitoreo para realizar la Lógica de operación del Sistema Digital de Gas y Fuego. Al presentarse una contingencia, lo dispositivos de detección envían una señal al controlador del SDMCG&F a través de un canal de entradas e inmediatamente se accionan las alarmas audibles y visibles correspondientes al área afectada y evento ocurrido, mediante la salida correspondiente del controlador, y en caso de detección de fuego, se activa el Sistema de Diluvio a través de la señal enviada a la válvula solenoide para apertura de la Válvula de Diluvio, una vez iniciada la descarga de agua contra incendio en la red de aspersión, el interruptor de presión localizado a la descarga de la válvula de diluvio notificará al SDMCG&F que el Sistema se encuentra operando. Todas estas acciones se verán reflejadas en el desplegado gráfico y posteriormente se imprimará el reporte correspondiente a la contingencia con la información de los dispositivos activados, indicando cantidad e identificación.


Sistema de Detección y Alarmas Situaciones potenciales peligrosas se pueden detectar con la intervención de detectores de Fuego, sensores de Gas Combustible, sensores de Gas Tóxico, que se encuentran distribuidos en lugares estratégicos donde podrían presentarse esas situaciones. Detección de Fuego (UV/IR) Los Detectores de Fuego (UV/IR) están basados en microprocesadores, son del tipo inteligente y cuentan con dos elementos sensores: uno sensible a la radiación ultravioleta (UV) y otro sensible a la radiación infrarroja (IR) emitida por fuego y están en posibilidad de enviar una señal al SMDCG&F para su monitoreo remoto, que de acuerdo a la condición en la que se encuentren será la siguiente: Estado del Detector Falla del detector

Nivel de corriente (+/- 5mA) 0 mA

Lente sucio

2 mA

Operación normal

4 mA

Solo IR detectado

8 mA

Solo UV detectado

12 mA

Alarma instantánea Alarma de fuego detectado

16 mA 20 mA

Estos estados también pueden ser visualizados localmente por medio del LED tricolor localizado en la cara frontal del detector, el cual de acuerdo a la condición del detector presentará el siguiente estado: Estado del Detector Encendido / Normal Automático (no hay falla o alarma de fuego) Encendido / Normal Manual Falla Alarma solamente UV Alarma solamente IR Pre-alarma Fuego (alarma)

LED indicador Verde Verde intermitente Encendido 0.5 seg cada 5 seg. mbar Rojo intermitente encendido 500ms y apagado 500ms Rojo intermitente encendido 250ms y apagado 250ms Rojo intermitente encendido 1s y apagado 1s Rojo Estático


Se tienen detectores de flama distribuidos los cuales se encargarán de detectar la flama producida por la combustión de hidrocarburos y su localización contempla la cobertura de todos los equipos. Cuando uno o más de estos detectores de flama indiquen un evento anormal en el área, enviarán su señal al SMDCG&F y este a través de su lógica de programación tomara las acciones correspondientes de acuerdo a la alarma recibida, de acuerdo a lo siguiente: Alarma por Fuego 

Activación de una alarma audible en Estación de Trabajo del Cuarto de Control, acompañada de un desplegado en pantalla indicando “FUEGO”, así como la localización e identificación del detector activado.



Desactivan mediante software de Alarmas Visibles continuas color



Activación de las Alarmas Visibles intermitentes color rojo de toda

verde de toda el área. el área. 

Activación del Tono Sirena y mensaje de voz por “Fuego” en todas las Alarmas Audibles del Área través del Generador de Tonos del Área.



Apertura de Válvula de Diluvio a través de señal a su Válvula Solenoide, para inundación de equipos de Proceso protegidos por medio de los Sistemas de Aspersión.

Si a más tardar en un minuto el SDMCG&F no recibe la señal de “Apertura de Válvula de Diluvio”, el operador deberá notificar y verificar el estado de la válvula de Diluvio, y en caso de ser necesario proceder con la apertura manual de la válvula. Una vez que el Sistema Digital de Gas y Fuego deje de recibir la señal de activación del detector de fuego, se deberá reestablecer localmente la Válvula de Diluvio, y el operador de la Instalación operativa deberá reestablecer el sistema despejando las alarmas que quedaron activadas en pantalla y verificando que el Sistema quede operando de forma normal, la siguiente lógica de control deberá llevarse a cabo:




Desactivación de Alarmas Audibles y Luces rojas de Alarmas



Activación de todas las Alarmas Visibles continúas color verde del

Visibles. área. 

Desplegado en pantalla condición normal.



Impresión del reporte correspondiente a la condición de alarma que se generó.

PRE-alarma por fuego, Falla / Solo UV / Solo IR / Lente Sucio 

Activación de una alarma audible en Estación de Trabajo del Cuarto de Control, acompañada de un desplegado en pantalla indicando localización e identificación del detector activado.

Una vez que el Sistema Digital de Gas y Fuego deje de recibir cualquiera de estas señales del detector de fuego, el operador de la Estación de Trabajo deberá reestablecer el sistema despejando las alarmas que quedaron activadas en pantalla y verificando que el Sistema quede operando de forma normal. 





Detección de Gas combustible (CH4) Para la detección de Gas Combustible, se localizan dispositivos del tipo inteligente, basados en microprocesador con principio de operación por absorción infrarroja, con la finalidad de detectar oportunamente cualquier nube de gas Combustible proveniente de los equipos de proceso del área o de otras instalaciones y de esta forma tomar las acciones que eviten que dicho gas pueda propagarse ocasionando un incendio.


Los detectores están en posibilidad de enviar una señal analógica en el rango de 0– 20 mA al SMDCG&F para su monitoreo remoto, que de acuerdo a la condición en la que se encuentren será la siguiente: Estado del Detector Falla del detector Calibración Alarma 1 (Baja Concentración CH4)

Alarma 2 (Alta Concentración CH4)

Concentración CH4 --

Nivel de corriente 0-1 mA

-20% LEL

2 mA 5.6 mA

60% LEL

6.2 mA

Cada dispositivo consta principalmente de un sensor y un transmisor con una pantalla de cristal líquido la cual tiene capacidad para mostrar una leyenda de 16 caracteres e incluye 4 LED’s para la visualización local del estado del detector. Se cuenta con detectores de gas combustible instalados principalmente cerca de bridas y en los posibles puntos de fuga de los equipos de proceso. Los Detectores de Gas Combustible se han configurado para que el dispositivo en campo cuente con dos niveles de detección o alarma, uno por baja concentración de gas combustible y otro por alta concentración de gas combustible. Cuando uno o más de estos detectores indiquen un evento anormal, éste enviará su señal al Sistema Digital de Gas y Fuego y este a través de su lógica de programación tomara las acciones correspondientes de acuerdo a la alarma recibida, de acuerdo a lo siguiente:

Alarma 1. Baja concentración de CH4 (20% LEL) 

Activación de una alarma audible en Estación de Trabajo del Cuarto de Control, acompañada de un desplegado en pantalla indicando Baja Concentración de Gas Combustible, localización e identificación del detector activado.



Desactivación de Alarmas Visibles continúas color verde de toda el área.



Activación de las Alarmas Visibles intermitentes color Ambar de toda el área.


Si pasado un lapso de tiempo razonable esta alarma no cesa, el personal en área deberá solicitar autorización al encargado del área y proceder a una verificación local del dispositivo. Si el dispositivo y el sistema no presentan falla aparente, la alarma audible en la estación de trabajo se mantendrá constante y no deberá silenciarse manualmente.

Alarma 2. Alta concentración de CH4 (20% LEL) 

Activación de una alarma audible en Estación de Trabajo del Cuarto de Control, el tono de esta alarma será diferente a la de ALARMA 1, la cual será silenciada con la activación del la ALARMA 2 correspondiente a Alta concentraron de CH4.



Desplegado en pantalla de la Estación de Trabajo indicando Alta Concentración de Gas Combustible, localización e identificación del detector activado.



Las Alarmas Visibles intermitentes color AMBAR de toda el área se mantendrán encendidas.



Activación del Tono “Aullido” y mensaje de voz por “Detección de Gas Combustible” en todas las Alarmas Audibles del Área través del Generador de Tonos del Área.

Una vez que el Sistema Digital de Gas y Fuego deje de recibir la señal de activación de este detector, el operador de la Estación de Trabajo deberá reestablecer el sistema despejando las alarmas que quedaron activas en pantalla y verificando que el Sistema quede operando de forma normal, la siguiente lógica de control deberá llevarse a cabo: 

Desactivación de Alarmas Audibles y Luces AMBAR de Alarmas




Visibles. área.  

Desplegado en pantalla condición normal. Impresión del reporte correspondiente a la condición de alarma que se generó.


Calibración y Falla 


Una vez que el Sistema Digital de Gas y Fuego deje de recibir cualquiera de estas señales del detector, el operador de la Estación de Trabajo deberá reestablecer el sistema despejando las alarmas que quedaron activadas en pantalla y verificando que el Sistema quedo operando de forma normal. 





Detección de Gas Tóxico (H2S) Considerando las recomendaciones del Código API-14C, por cada detector de Gas Combustible instalado, se localizará un Detector de Gas Tóxico, para lo cual se usan dispositivos del tipo inteligente, basados en un circuito de microprocesador con principio de operación por medio de celdas electroquímicas. Una vez instalados y operando, los detectores están en posibilidad de enviar una señal analógica en el rango de 0 – 20 mA al SMDCG&F para su monitoreo remoto, que de acuerdo a la condición en la que se encuentren será la siguiente:

Estado del Detector Falla del detector Calibración Alarma 1 (Baja Concentración H2S)

Alarma 2 (Alta Concentración H2S)

Concentración H2S --10 ppm 20 ppm

Nivel de corriente 0-1 mA 2 mA 5.6 mA 6.2 mA


Cada dispositivo consta principalmente de un sensor y un transmisor con una pantalla de cristal líquido la cual tiene capacidad para mostrar una leyenda de 16 caracteres e incluye 4 LED’s para la visualización local del estado del detector. Se cuenta con detectores de Gas Tóxico instalados en conjunto con los de gas combustible. Los Detectores de Gas Toxico se han configurado para que el dispositivo en campo cuente con dos niveles de detección o alarma, uno por baja concentración de gas combustible y otro por alta concentración de gas combustible. Cuando uno o más de estos detectores indiquen un evento anormal, éste enviará su señal al Sistema Digital de Gas y Fuego y este a través de su lógica de programación tomara las acciones correspondientes de acuerdo a la alarma recibida, de acuerdo a lo siguiente: Alarma 1. Baja concentración de H2S (10 ppm) 

Activación de una alarma audible en Estación de Trabajo del Cuarto de Control, acompañada de un desplegado en pantalla indicando Baja Concentración de Gas Tóxico, localización e identificación del detector activado.



Desactivación de Alarmas Visibles continuas color verde de toda



el área. Activación de las Alarmas Visibles intermitentes color Azul de toda el área.

Si pasado un lapso de tiempo razonable esta alarma no cesa, el personal en área deberá solicitar autorización al encargado del área y proceder a una verificación local del dispositivo. Si el dispositivo y el sistema no presentan falla aparente, la alarma audible en la estación de trabajo se mantendrá constante y no deberá silenciarse manualmente. Alarma 2. Alta concentración de H2S (20 ppm) 

Activación de una alarma audible en Estación de Trabajo del Cuarto de Control, el tono de esta alarma será diferente a la de ALARMA 1, la cual será silenciada con la activación de la ALARMA 2 correspondiente a Alta concentraron de H2S.




Desplegado en pantalla de la Estación de Trabajo indicando Alta Concentración de Gas Tóxico, localización e identificación del detector activado.



Las Alarmas Visibles intermitentes color Azul de toda el área se mantendrán encendidas.



Activación del Tono “Pulso” y mensaje de voz por “Detección de Gas Tóxico” en todas las Alarmas Audibles del Área través del Generador de Tonos del Área.

Una vez que el Sistema Digital de Gas y Fuego deje de recibir la señal de activación de este detector, el operador de la Estación de Trabajo deberá reestablecer el sistema despejando las alarmas que quedaron activas en pantalla y verificando que el Sistema quedo operando de forma normal, la siguiente lógica de control deberá llevarse a cabo: 

Desactivación de Alarmas Audibles y Luces AZUL de Alarmas Visibles.



Activación de todas las Alarmas Visibles continúas color verde del área.






Impresión del reporte correspondiente a la condición de alarma que se generó. Calibración y falla




Una vez que el Sistema Digital de Gas y Fuego deje de recibir cualquiera de estas señales del detector, el operador de la Estación de Trabajo deberá reestablecer el sistema despejando las alarmas que quedaron activadas en pantalla y verificando que el Sistema quedo operando de forma normal. 






Estaciones Manuales de Alarma por Fuego. Las estaciones de Alarma tipo semáforo han sido instaladas para alertar en toda el área de este sistema, se cuenta con Estaciones de Alarma tipo semáforo, de fácil acceso y con indicaciones claramente visibles para su localización, cada uno de estos semáforos se componen de: 

Alarma Audible (1 Bocina)



Alarmas Visibles (1 Juego de 4 Luces)



Estación Manual de Alarma por Fuego

Cada estación manual de alarma es capaz de enviar al SCMDG&F las siguientes señales:  

Estación manual de alarma activada. Falla de circuito eléctrico.

Al presentarse una contingencia por Fuego en el área, el personal deberá activar la Estación de Alarma Manual por Fuego más cercana. Las Estaciones Manuales de Alarma por fuego deberán ser accionadas manualmente por el personal del área en caso de Fuego y con el objeto de prevenir la activación inadvertida de las estaciones manuales de alarma, estas son del tipo “jalar” y cuentan con una tapa de protección, el procedimiento de accionamiento es el siguiente: 

Levantar la cubierta



Empujar la b arra “PUSH” hacia adentro



Jalar la palanca “PULL” en un solo movimiento, este puede ser realizado con una sola mano.

Las Estaciones Manuales de Alarma por Fuego permanecerán en la posición final hasta que físicamente sean restablecidas manualmente a su estado "normal" por personal autorizado de acuerdo a lo siguiente:




Apertura de la Estación Manual de Alarma por Fuego por medio de la llave correspondiente.

 

Colocar la palanca “PULL” en la posición normal derecha. Cerrar nuevamente la estación.

Cuando alguna persona se percate de una situación de fuego podrá activar cualquier Estación Manual de Alarma por Fuego del área, enviando así una señal al TMR de Gas y Fuego, el cual a través de la lógica recibida en el, activará las correspondientes alarmas audibles y visibles generándose las luces, los tonos y mensajes de voz previamente establecidos para alertar al personal de esta contingencia, realizando la siguiente secuencia: Estación por Fuego Activada: 

Activación de una alarma audible en Estación de Trabajo del Cuarto de Control, acompañada de un desplegado en pantalla indicando la leyenda “Estación Manual de Alarma por Fuego Activada”, así como su localización e identificación.



Desactivación de Alarmas Visibles continúas color verde de toda



el área. Activación de las Alarmas Visibles intermitentes color ROJO de toda el área.






Apertura de Válvula de Diluvio a través de señal a su Válvula Solenoide, para inundación de equipos de Proceso protegidos por medio de los Sistemas de Aspersión.

Una vez que el Sistema Digital de Gas y Fuego deje de recibir la señal de activación de la estación de alarma por fuego, se deberán reestablecer localmente la Estación de Alarma Manual por Fuego de acuerdo al procedimiento. El operador de la Estación de Trabajo deberá reestablecer el sistema despejando las alarmas que quedaron activadas en pantalla y verificando que el Sistema quedo operando de forma normal, la siguiente lógica de control deberá llevarse a cabo:




Desactivación de Alarmas Audibles y Luces rojas de Alarmas









Impresión del reporte correspondiente a la condición de alarma

Visibles. área.

que se generó. Falla de Circuito Eléctrico 


Una vez que el Sistema Digital de Gas y Fuego deje de recibir cualquiera de estas señales de la Estación, el operador de la Estación de Trabajo deberá reestablecer el sistema despejando las alarmas que quedaron activadas en pantalla y verificando que el Sistema quedo operando de forma normal. 





Alarmas Audibles El sistema de Alarma sonora o audible está formado por: 

Un generador de tonos capaz de producir varios tonos o mensajes.



Bocinas amplificadoras para reproducir los tonos, las cuales están protegidas contra las condiciones del medio ambiente.

Las bocinas son del tipo corneta, con una intensidad de tono de 114 dB a 3 metros y cada semáforo cuenta con una Alarma Audible.


El objetivo de estas alarmas es el de prevenir y dar aviso al personal que se encuentre laborando en el área de la presencia de un conato de incendio o de una condición anormal. El sonido permite que el personal que se encuentre cerca del área identifique el peligro y se aleje de inmediato; solamente personal calificado y autorizado puede acercarse de acuerdo al procedimiento correspondiente. Se establecieron diferentes prioridades en los tonos para el caso en el que se presenten eventos distintos simultáneamente en la misma zona de acuerdo a la siguiente tabla:

PRIORIDAD

SIGNIFICADO

TONO

AUDIO/ FREC.

1

FUEGO

SIRENA

800 Hz

PULSO

475 +/-25 Hz

Detectores de Gas Toxico

AULLIDO

1000 Hz

Detectores de Gas Combustible

CONTINUO

100 Hz

Botón de la Estación De Trabajo

2

3

4

ALTA CONCENTRACION DE GAS TOXICO ALTA CONCENTRACION DE GAS COMBUSTIBLE PRUEBA

ORIGEN DE LA SEÑAL Detectores de Fuego UV/IR Y Estaciones Manuales De Fuego

En el momento que se activa cualquiera de los detectores, estaciones manuales, interruptores, etc.; estos provocan (a través del TMR de Gas y Fuego) que se active la alarma audible con el tono correspondiente al tipo de evento que se halla presentado en una determinada zona. Cuando la causa de la alarma desaparezca, será necesario restablecer el sistema para que este vuelva a su condición normal de operación. En el caso de presentarse varios eventos al mismo tiempo, sólo suena la alarma que tiene mayor prioridad. Las alarmas audibles en campo pueden silenciarse solamente por personal autorizado de la instalación mediante una Ilave física en gabinete (silenciador de alarmas audibles en campo) y/o mediante el Sistema Digital de Gas y Fuego. El dispositivo silenciador de alarma audible no puede cancelar las alarmas visibles. AI cancelar una alarma audible cualquier otro detector activado puede iniciar nuevamente la alarma o incluso


si el mismo detector que motive la alarma regresa a su condición normal y enseguida vuelve a activarse, puede reactivar la señal audible nuevamente. Otra característica de las alarmas audibles en campo es que tienen la capacidad de reproducir un mensaje de voz para que mediante un micrófono sea posible alertar y dar instrucciones desde el cuarto de control donde se localiza el sistema de generación de tonos al personal que se encuentre en el área si se trata solo de un Simulacro (prueba), una advertencia por Baja Concentración de Gas, una Evacuación parcial o de una Emergencia Mayor que requiera la evacuación del personal de las instalaciones de acuerdo con el procedimiento y planes de emergencia de la TMDB.

Para el caso de cualquier falla en el Circuito Eléctrico de la Alarmas Audibles en campo, cualquier condición de problema como Falla de algún Detector, Falla de la Instrumentación de Gas y Fuego o Señal de Supervisión, Estado y Condiciones de cualquiera de los Detectores (baja concentración de gas), Detector en Calibración, etc., en la estación del operador se activa la notificación audible y luces indicadoras correspondientes a "Falla" y/o "Alerta" en el sistema; así como un mensaje multimedia de voz en la estación de configuración/operación con la expresión : “Atención a la interfase” y aparece en la interfase Hombre-Máquina el desplegado correspondiente de alarmas generales o detectores en cuestión, así como una ventana donde se indica el dispositivo y el problema. La notificación audible puede silenciarse mediante un botón de reconocimiento de eventos ubicado en consola, sin embargo esta notificación audible (de problema) vuelve a sonar cada 24 horas si la condición de falla inicial no ha sido corregida a su estado normal, indicando en el desplegado que se trata de un evento de falla anterior que aún no ha sido corregido. Las luces indicadoras en consola permanecen hasta que el problema o falla son corregidos a su estado normal, en estas condiciones solo permanece la luz correspondiente a "Operación Normal de Sistema". Para todos los casos en donde se presenta un evento de emergencia como: Detección de Fuego o Alta concentración de Gas y se activen las alarmas generales o los sistemas de extinción, se tiene una señal audible distintiva (de mayor prioridad e intensidad que la de "Falla" y "Problema") en la estación de configuración/operación.


Los sonidos en consola se pueden silenciar mediante el botón de reconocimiento de eventos (el cual no puede silenciar las alarmas audibles en campo) ó al mismo tiempo que se cancelen las alarmas en campo.

Alarmas Visibles Las alarmas visibles permiten alertar de manera visual al personal que se encuentra en el área de Proceso de la existencia de una condición de emergencia y son activadas por los dispositivos del Sistema de detección de Gas y Fuego a través de la lógica residida en el SDMCG&F localizado en el cuarto de control de instrumentos. Las alarmas visibles instaladas en el área se componen de un juego de cuatro luces: Verde (fija) Rojo, Amarillo y Azul (intermitente)

La cuales son adecuadas para instalarse en áreas clasificadas de Clase 1, División 1, Grupo B, C, D ambiente marino y corrosivo, y además cumplen con NEMA 4X/7. Bajo condiciones normales (seguras) en las que no existe ningún evento de alarma, la Iuz verde permanece encendida de manera continua y en el momento de que se active cualquiera de los detectores o estaciones manuales, esta luz se apagará y a su vez se encenderá la luz o Iuces correspondientes al tipo de evento que se haya dado. Las Iuces roja, amarilla y azul cuentan con la característica de encender de manera intermitente (estroboscópica) con el fin de que el personal que se encuentre cerca del área identifique el peligro y se aleje de inmediato. Ningún dispositivo silenciador de alarma audible puede cancelar las alarmas visibles. Para la activación (encendido) de las luces por parte del SMDCG&F, el programa de aplicación tiene considerado el encendido de Ias Iuces con un retraso de tiempo (1 segundo) para evitar la carga excesiva de fuentes de energía y protecciones eléctricas. Toda la conexión de la instrumentación de campo hacia la UPR de Gas y Fuego será punto a punto.


Sistema de Agua Contra Incendio La mitigación de fuego se hará principalmente a través de elementos conectados a la red contra incendio general de la Terminal Marítima de tubería de acero al carbón: 

Sistema de Diluvio



Hidrantes-Monitor fijos

Sistema de Diluvio El sistema de Diluvio actuará automáticamente ante la detección de fuego en el área, adicionalmente este sistema podrá ser activado de forma manual por el personal del área. Este sistema consiste principalmente de: 

Red de Aspersión de Agua Contra incendio de Tubería de Acero al carbón



Válvula de Diluvio



Boquillas de Aspersión



Interruptor por Alta presión (en la línea de descarga de Válvula de Diluvio)

Operación de la Válvula de Diluvio La función de la Válvula de Diluvio es impedir que el agua entre al sistema (tubería) de inundación hasta que le sea requerido. La Válvula de Diluvio es mantenida cerrada por la presión aplicada a la cámara superior de control a través de la línea de suministro. En condiciones iniciales la presión hidráulica suministrada a través de la línea de alimentación está atrapada en la cámara superior de la válvula de diluvio por medio de la válvula check, el Trim de control se mantiene cerrado mientras la válvula solenoide se encuentra cerrada (desenergizada). La presión atrapada en la cámara superior de la válvula de diluvio presiona el sello del disco hacia abajo, sellando la válvula y manteniendo seco el sistema aguas abajo. En caso de detección de Fuego, cuando la presión es liberada de la cámara superior por la desenergización de la válvula solenoide o por accionamiento manual, la válvula de diluvio abre y permite el paso de flujo de agua a través de la válvula y hacia el sistema y dispositivos de alarma.


La activación de la válvula de diluvio puede realizarse de dos formas: 

localmente de forma manual y



remotamente desde el cuarto de control de manera automática a través del TMR de F&G, enviando una señal a la válvula solenoide de cualquier detector de flama o estación manual por fuego localizados en el área.

La apertura automática de la Válvula de Diluvio se llevará a cabo al detectarse fuego, por medio de: Detectores de Fuego y Estaciones Manuales de Alarma por Fuego.

Elemento Precursor Detector de Fuego UV/IR (F)  Estación Manual de Alarma (M) 

Alarmas - Alarma Visible Color Rojo - Alarma Audible Tono Sirena y mensaje de voz por Fuego

Cuando alguno de estos dispositivos sea activado, o manualmente sea activada la válvula solenoide, el SDMCG&F recibirá la señal correspondiente y a través de la lógica residida en el, activará las correspondientes alarmas audibles y visibles generándose las luces, los tonos y mensajes de voz previamente establecidos para alertar al personal de esta contingencia, realizando la siguiente secuencia: Apertura de Válvula de Diluvio 

Activación de una alarma audible en Estación de Trabajo del Cuarto de Control, acompañada de un desplegado en pantalla indicando la leyenda “Apertura de Válvula de Diluvio”, así como su



localización e identificación. Desactivación de Alarmas Visibles continúas color verde de toda el área.




Activación de las Alarmas Visibles intermitentes color ROJO de toda el área.




El Interruptor por alta presión tiene un punto de ajuste de 60 psi, cuando la red de aspersión alcance esta presión el interruptor se activará y enviará su señal al SDMCG&F dando paso a las siguientes acciones:

Sistema de Diluvio Descargando 

La alarma audible en Estación de Trabajo del Cuarto de Control por Apertura de Válvula de Diluvio se mantiene activa así como su desplegado gráfico, al mismo tiempo aparecerá un desplegado en pantalla indicando la leyenda “Sistema de Diluvio Descargando”, así como su la identificación del Interruptor por Alta Presión y su localización.





Las Alarmas Visibles intermitentes color Rojo de toda el área permanecerán activas. El Tono Sirena y mensaje de voz por “Fuego” en todas las Alarmas Audibles del Área través del Generador de Tonos del Área permanecerán activas.

En caso de que en un lapso no mayor a un minuto después de la Apertura de la Válvula de Diluvio, no se reciba señal por activación del Interruptor por alta presión, el operador deberá notificar al personal en área para la localización de la falla, la cual puede deberse a una de las siguientes causas: 1. Válvula de Diluvio cerrada 2. Presión o caudal insuficiente en la línea de suministro de Agua CI. 3. Obstrucción en la descarga o en la red de aspersión.


El personal en área deberá actuar conforme al procedimiento para corregir estas fallas. 1. Válvula de Diluvio Cerrada. Aun cuando se halla recibido la confirmación de Apertura de Válvula de Diluvio, existe la remota posibilidad de que ésta se encuentre cerrada, ante esta situación, el personal calificado deberá notificar al centro de control y proceder a la apertura manual de la válvula de Diluvio por medio del dispositivo de liberación local. En este caso se deberá prever el apoyo por medio de los Hidrantes-Monitor fijos localizados en el área. 2. Presión o caudal Insuficiente dela Red de suministro de Agua CI. En este caso, se deberá establecer comunicación inmediata con la Estación Principal de Bomberos de la TMDB para la verificación de la correcta operación de las Bombas Contra incendio y/o Bombas Jockey de la terminal, al mismo tiempo, el personal en el área deberá verificar que las válvulas de seccionamiento se encuentren completamente abiertas y sin obstrucción alguna. 3. Obstrucción en la descarga o en la red de aspersión. Cuando las causas indicadas en los puntos anteriores han sido descartadas, el personal en área deberá hacer una verificación rápida de la red de aspersión comenzando en la descarga de la Válvula de Diluvio para asegurarse que no existen obstrucciones en la línea.

Una vez que la contingencia sea controlada, la Válvula de Diluvio debe ser reestablecida localmente a su posición normal, en ese momento el operador de la Estación de Trabajo deberá reestablecer el sistema despejando las alarmas que quedaron activadas en pantalla y verificando que el Sistema quedo operando de forma normal, la siguiente lógica de control deberá llevarse a cabo: 

Desactivación de Alarmas Audibles y Luces rojas de Alarmas Visibles.










Impresión del reporte correspondiente a la condición de alarma

área.

que se generó. En la TMDB se ha instalado un Sistema Digital para Gas y Fuego, controlado por cinco UPR’s y un Tablero de Control Eagle Quantum Premier, en las siguientes áreas:



UPR-1

* Casa de Bombas Temporal No. 4T * Cuarto de Control de Casa de Bombas Temporal No. 4T * Cuarto de Control de Planta Eléctrica (en este cuarto está instalada la UPR-001) * Cuarto de Control de Subestación Eléctrica No. 5 * Cuarto de Control de Servicios Auxiliares * Cuarto de Control de Subestación Eléctrica 115/13.8 KV * Área de Bombas Contra incendio y Tanques de Almacenamiento * Paquete de Medición 800 A/B * Paquete de Medición 700 * Paquete de Medición 600 * Trampa de Diablos Sur 

UPR-2

* Cuarto de Control de Subestación Eléctrica No. 9A (en este cuarto está instalada la UPR-002) * Cuarto de Control de Subestación Eléctrica No. 9 * Zona de Disparos 

UPR-3

* Casa de Bombas No. 5E * Cuarto de Control de Casa de Bombas No. 5E (en este cuarto está instalada la UPR-003) * Casa de Bombas Temporal No. 5


* Cuarto de Control de Casa de Bombas Temporal No. 5 * Plataforma de Estabilizado * Endulzadora 2 * Batería de Separación * Estación de Compresión



UPR-4

* Paquete de Medición 100 * Paquete de Medición 200 * Paquete de Medición 500 * Cuarto de Control de Aceite (en el segundo nivel de este cuarto está instalada la UPR-004). * Casa de Bombas No. 1 * Casa de Bombas No. 2 * Cuarto de Control de Casa de Bombas No. 1 y 2 * Trampa de Diablos Norte



UPR-5

* Vasijas Electrostáticas * Cuarto de Control de Vasijas Electrostáticas (en este cuarto está instalada la UPR-005)



UPR-6

*Sistema de Medición 800 A (instalada en el sótano de la Planta Electrica) 

UPR-7

*Planta de inyección de aguas congénitas(instalada en el cuarto de control de la planta)



UPR-ALLEN BRADLEY

*Compresores Chicago Pneumatic *Compresores Cooper


*Tanque de condensados *Trampa neumática



UPR-GENERAL MONITOR

*Torre estabilizadora de condensados *Turbocompresoras solar 100, 200,300 

UPR-ABB

*URV´S 

Tablero Control Eagle Quantum Premier

* Calentamiento de Crudo * Cuarto de Control de Calentamiento de Crudo (en este cuarto está instalado el Tablero) Las Unidades de Procesamiento Remoto (UPR) y el Tablero de Control Eagle Quantum Premier instaladas reciben las señales eléctricas de los demás equipos del sistema y de sus componentes, identificándolas como alarma o falla, y las procesa de acuerdo a la lógica definida enviando las señales respectivas que pueden ser: señales disponibles a través de contactos desenergizados normalmente cerrados (NC) y normalmente abiertos NA (por fuego detectado, alta concentración de gas combustible y alta concentración de gas tóxico), señales resultantes del autodiagnóstico, señales debidas a alarmas de campo y señales para activación de los equipos en campo.

Se anexa (anexo XII.4) la arquitectura general del sistema digital de Gas y Fuego con que cuenta actualmente la TMDB Sector aceite. También existen sistemas de protección eléctricas a las instalaciones tales como:

Sistema de Tierras. El sistema de tierras tiene por objeto proteger al personal, de potenciales de paso y toque proporcionando un sistema equipotencial de los elementos que normalmente no conducen energía eléctrica y al equipo contra elfuncionamiento anormal de la red eléctrica, evitando que durante la circulación de corrientes de falla a tierra se puedan producir diferenciales de potencial entre


distintos puntos, que pudiesen presentar riesgos tanto para el personal primeramente como para los equipos, favoreciendo la operación oportuna de los dispositivos de protección. El sistema se diseñó tomando en cuenta los casos típicos de conexión a tierra cumpliendo con lo establecido por el artículo 250 de la NOM-SEDE-001-1999, y los requerimientos de la Norma de PEMEX NRF-048: Conexión a tierra del sistema eléctrico. Conexión a tierra del equipo envolvente (partes metálicas) El principio fundamental es el deproveer una ruta de baja impedancia en la red para permitir el flujo de la corriente de falla. El sistema de tierra se formara con anillos principales alrededor del área en donde se localizan los equipos, las derivaciones de cable a cable y alos equipos que son considerados fijos serán aterrizados con conectores tipo soldable y los equipos considerados como removibles llevaran conector tipo compresión o tipo mecánico atornilladle. Para pasar el cable de derivación a través de pisos se utilizara cople de 19 mm de diámetro. Para la fijación de la red de tierra se deberá utilizar las herramientas adecuadas recomendadas por el fabricante, así como el suministro y la instalación de materiales como pernos roscados, tornillos, tuercas, arandelas y conexiones soldables. Los equipos que están conectados a tierra son los siguientes: Carcaza de motores. Cajas de conexiones mayores. Centros de control de motores. Tableros de distribución. Transformadores. Recipientes y equipos metálicos. Equipos paquetes. Gabinetes de tableros de control. El conductor que se utilizará para formar

la red principal de tierras será cable de cobre

electrolítico monopolar, desnudo, concéntrico, formado por 19 hilos, tipo B, temple suave, alta conductividad y ductilidad, resistente a la tracción, fatiga y a la corrosión. Cal 4/0 AWG.


Para las derivaciones a los equipos mayores se utilizará cable con las mismas características anteriormente mencionadas pero de 7 hilos. Cal 2 AWG. Las trayectorias de las derivaciones de los cables indicadas en los planos son únicamente representativas y se ajustaran en campo, para determinar la trayectoria adecuada y evitar interferencias. Sistema de Pararrayos La zona de protección es como se indica en el artículo 3.10 de la NFPA-780 ó equivalente, considerando el concepto de esfera rodante para edificios como se define en el artículo 3.10.3 de la NFPA-780 ó equivalente. Este sistema debe proveer trayectorias de baja impedancia a tierra de una descarga atmosférica y consiste de tres partes básicas que son: Terminales de aire ó puntas pararrayos distribuidas adecuadamente en las cubiertas elevadas de estructuras que son factibles de recibir una descarga atmosférica directa. Deben estar ubicadas a suficiente altura arriba de las estructuras para evitar el peligro de fuego por arco. Terminales de tierra (varillas o placas de tierras) que aseguren una conexión a tierra adecuada y provean amplio contacto con la tierra para permitir la disipación sin peligro de la energía liberada por la descarga atmosférica. Conductores y conexiones que unen las terminales de aire y las terminales de tierra propiamente localizadas e instaladas, y que aseguren al menos dos trayectorias directas de bajada a tierra de las descargas atmosféricas. El sistema de protección contra descargas atmosféricas es independiente de la red general de tierras. Sin embargo las dos redes de tierras se interconectan entre ellas en un punto de la red con conductor aislado de un calibre menor al de la red, como se recomienda e indica en la NOM001-SEDE-1999 y la NRF-048.


CROQUIS DE LOCALIZACION DE ALARMAS Y DISPOSITIVOS DE PROTECCION EN LA TMDB


IX.- Ambiente de Operación Geología. En el estado de Tabasco la diversidad litológica es baja, en general en la llanura costera, donde se localiza el municipio de Paraíso, predominan los suelos cuaternarios de tipo aluvial, lacustre, palustre y litoral. Las rocas presentes en el municipio, en su mayoría son de srcen sedimentario del cuaternario, específicamente de la era cenozoica. Sus características de dominancia son: el 21.6 % de la superficie municipal presenta sedimentos de tipo aluvial, el sedimento palustre cubre un 28.4%, el litoral 13.81% y el sedimento lacustre un 3.12 %. La superficie del estado de Tabasco se conforma de rocas sedimentarias como calizas, areniscas y depósitos evaporisticos, que fueron sometidas a severos esfuerzos de compresión, provocando que las rocas más plásticas se plegaran y las más tenaces se fracturaran, generando estructuras tipo horts y graben, lo cual dio lugar a la formación de trampas estructurales donde posteriormente se acumularon hidrocarburos y gas natural. Características del relieve Paraíso, Tabasco; se localiza dentro de la región fisiográfica XIII: Llanura Costera del Golfo Sur, Sub-provincia 76: Llanura y Pantanos Tabasqueños, el 94.16% del estado corresponde a esta subprovincia, la cual se extiende desde Veracruz hasta el límite con la península de Yucatán. La topografía de la subprovincia Llanuras y pantanos Tabasqueños presenta un relieve casi plano con alturas de 0 a 60 msnm, la cual es consecuencia de la acumulación de grandes depósitos fluviales en medios sedimentarios como el lacustre, palustre y litoral: presenta extensas planicies de inundación, cauces abandonados y lagunas costeras entre estas la laguna de mecoacán. Las topoformas presentes en la zona costera del golfo, son valles de laderas tendidas y llanuras de barreras (playas) y hacia el centro y alrededor de las lagunas, valles de llanuras tendidas y llanuras costeras inundables. Fallas o Fracturamientos Para el municipio de paraíso no existe reportada ninguna falla. Actividad Erosiva


La zona donde se ubica la Terminal se caracteriza por tener un suelo pantanoso y con abundante vegetación de la especie cocoteros, manglares y frutales en general; las áreas de posible erosión son las colindancias al norte con el Litoral del Golfo de México por efectos erosivos propios del mar, debido a esta actividad erosiva la parte norte de las instalaciones se protegen por espigones y escolleras formadas por bloques de concreto a prueba de deslaves por efectos de marejadas y corrientes marinas, estas se extienden de 50 a 300 metros mar adentro con un ancho de 8 metros; estos elementos han protegido satisfactoriamente y sin percances a este centro de trabajo de las mareas, nortes y marejadas provocadas por las tormentas tropicales provocadas por los huracanes. Posible Actividad Volcánica Esta zona no es de tipo volcánico; la franja volcánica más cercana se encuentra en el estado de Chiapas que es colindante en la franja Sureste con el estado de Tabasco. Sismicidad En lo que respecta a sismos, de acuerdo con la regionalización sísmica de la República Mexicana del Manual de Diseño de Obras Civiles de la Comisión Federal de Electricidad y del Servicio Sismológico Nacional, el estado de Tabasco se localiza en la zona B, zona intermedia de baja presencia de sismos, la cual puede ser afectada por altas aceleraciones del suelo pero sin sobrepasar el 70% de la aceleración de la gravedad de este. Así mismo el CENAPRED (Centro Nacional de Prevención de Desastres) reporta que Tabasco no es un estado de alta sismicidad, pero que puede ser afectado por otros que ocurran en regiones muy cercanas.

Derrumbes o hundimientos deslizamientos y flujo de lodos. La zona de la Terminal corresponde a una planicie costera, tiene un suelo en el que predomina la arena, los casos de hundimientos son poco frecuentes y por contar con una topografía plana no se presentan derrumbes, deslizamientos o flujos de lodos. No obstante en el estado de Tabasco han ocurrido una serie de desastres naturales como inundaciones y huracanes. En 1995 el huracán Roxanne dejo más de 40,000 damnificados y el huracán Opal 32 muertos y 250,000 damnificados; en 1999 y 2008 el estado se vio afectado por graves inundaciones y deslaves por desbordamiento de los ríos Grijalva y Usumacinta.


Hidrometeorología Huracanes Ocasionalmente en la Terminal Marítima se han recibido los efectos de las tormentas tropicales o huracanes, los cuales se han manifestado en forma de tempestades violentas. Estos fenómenos se srcinan al finalizar el verano en el atlántico Norte y en la Región del Gran Caribe entre los 8º y 15º de latitud, adoptando variadas trayectorias con una mayor tendencia hacia el Norte y Noroeste, prevaleciendo algunos de ellos hasta dos semanas. Los fenómenos meteorológicos que se han presentado en la región no han provocado afectaciones a las instalaciones de la Terminal Marítima Dos Bocas; en algunos casos solamente se ha llegado al desprendimiento de láminas de cobertizos y talleres sin provocar daños al personal ni efectos negativos al ambiente. En la tabla siguiente se presentan los fenómenos meteorológicos registrados durante el período 1960-2012, para la Sonda de Campeche. Nombre

Fecha

Fenómeno Meteorológico

Abby Anna

12-16 de Julio 1960 21-24 de Julio 1961

Huracán Huracán

Carla Hatie Hilda Isabel Debbie Alma Inez Beulah Gladys Camille Francelia Laurie Becky Ella Greta Chole Edith Agnes Brenda Delia Carmen Fifi

5-12 de Septiembre 1961 27-31 de Octubre 1961 30 de Sep.-30 de Oct. 1964 13-15 de Octubre 1964 24-29 de Septiembre 1965 6-13 de Junio 1966 27 de Sep.-10 de Oct. 1966 8-23 Septiembre 1967 14-19 de Octubre 1968 14-22 de Agosto 1969 30 de Ago.-4 Sep. 1969 17-24 de Octubre 1969 20-22 de Julio 1970 10-20 de Septiembre 1970 27 de Sep.-20 de Oct. 1970 18-25 de Agosto 1971 6-15 de Septiembre 1971 16-23 de Junio 1972 18-22 de Agosto 1973 1-2 de Septiembre 1973 29 de Ago.-8 Sep. 1974 16-20 de Septiembre 1974

Huracán Huracán Huracán Huracán Huracán Huracán Huracán Huracán Huracán Huracán Huracán Huracán Tormenta Tropical Huracán Tormenta Tropical Tormenta Tropical Tormenta Tropical Huracán Huracán Huracán Huracán Huracán


Caroline Eloise Frida Greta Henry Allen Hermine Jeanne

26 de Ago.-1 Sep. 1975 14-23 de Septiembre 1975 17-19 de Octubre 1977 14-19 de Septiembre 1978 15-24 de Septiembre 1979 1-11 de Agosto 1980 21-25 de Septiembre 1980 9-15 de Noviembre 1980

Eduardo Debby Gilbert Jerry Beatriz Gabrielle Opal Roxanne Dolly Mitch Katrina DT-11 Berly Keith Gordon Chantal Isidore Larry Bonnie Cindy Wilma Kate Dean Ike Alex Karl Richard Nate Ernesto

13-15 de Septiembre 1984 31 de Ago.-3 de Sep. 1988 8-17 de Septiembre 1988 12-16 de Octubre 1989 18 de Junio 1993 12 de Agosto 1995 1 de Octubre 1995 15 de Octubre 1995 19-24 Agosto 1996 21Oct-5 Noviembre 1998 28 Oct- 1 Noviembre 1999 4-6 Octubre de 1999 15 de agosto 200 3-5 Octubre 2000 14-18 Septiembre 2000 15-22 Agosto 2001 21-23 Septiembre 2002 05 Octubre 2003 13 3 –Agosto 2004 5 Julio 2005 2515Octubre – 2005 15 Septiembre 2008 13 Agosto 2007 9 Septiembre 2008 26 al 30 de Junio 2010 15 al 17 de Septiembre 2010 25 y 26 de Octubre 2010 07 al 11 de Septiembre 2011 08 al 10 de Agosto 2012

Huracán Huracán Tormenta Tropical Huracán Huracán Huracán Huracán Huracán Tormenta Tropical Tormenta Tropical Huracán Huracán Tormenta Tropical Tormenta Tropical Huracán Huracán Huracán Huracán Depresión tropical Depresión tropical Tormenta Tropical Huracán Depresión tropical Tormenta tropical Huracán Tormenta Tropical Tormenta Tropical Tormenta Tropical Huracán Huracán Huracán Huracán Tormenta Tropical Tormenta Tropical Tormenta Tropical Tormenta Tropical Tormenta Tropical

Fuente: Departamento Dirección del Servicio Meteorológico Nacional, SARH Marina, (1960-2004) de meteorología Gerencia de Logística Subdirección de Mantenimiento y Logística PEP


Los vientos más fuertes que se registran son a consecuencia de los frentes fríos o ¨Nortes¨ que azotan el Golfo de México, a las tormentas tropicales y a los huracanes que se forman o penetran en el mismo desde el mar Caribe. La Sonda de Campeche es una de las cuatro zonas existentes donde se presentan huracanes provenientes del Atlántico e inician su actividad en junio, formando sistemas lluviosos que se intensifican y forman tormentas y ciclones que suelen dirigirse hacia el Noreste. El huracán es uno de los fenómenos climatológicos más violentos, ya que llega a alcanzar velocidades de hasta 350 km/h. El clima del norte de Tabasco es cálido húmedo; se caracteriza por tener temperaturas elevadas bastante constantes y uniformes, cuya media al año es mayor de 26C. La temperatura anual es del tipo Ganges, donde la máxima se registra en mayo, antes de la estación lluviosa y del solsticio de verano, con un valor medio superior a los 29C, en tanto que la media más baja, mayor de 21C se presenta en enero. La precipitación total anual en la costa es mayor de 1,500 mm, éste se incrementa gradualmente conforme se avanza hacia el sur. La precipitación es estacional, el periodo de lluvias abarca de junio a octubre, dentro de éste se presentan dos máximas, la primera en junio y la otra en octubre, con un promedio de 380 mm. En agosto decrece ligeramente la lluvia, lo cual se conoce como “sequía de medio verano”. La temporada de estiaje máximo ocurre entre marzo y abril, siendo el volumen medio de precipitación es de 40 mm en esta zona. Los datos climatológicos son tomados de la Síntesis Geográfica del Estado de Tabasco (INEGI, 1995) y pueden resumirse como sigue: Temperatura máxima:

41.5C (junio)

Temperatura media:

26.6C (octubre)

Temperatura mínima:

10.0C (enero)

Precipitación anual:

526.4 mm

Precipitación máxima en 1 día: Evaporación anual:

147.0 mm (octubre) 1156.0 mm

Humedad relativa:

80%


Los aspectos ambientales que pueden provocar afectaciones a las operaciones del manejo de aceite serian: Las fuertes precipitaciones pluviales, ya que el volumen de agua congénita que se maneja actualmente en la terminal es en promedio de 268,000 barriles por día con picos de hasta 320,000 barriles por día, y la planta de tratamiento de efluentes es una área vulnerable en este sentido ya que desde el año 2007 la presencia del agua congénita en el aceite crudo a incrementado por lo que actualmente opera a su capacidad máxima con equipos de bombeo adicionales de respaldo. En este sentido al incrementar el manejo de agua en la planta de efluentes, por las lluvias, se podrían provocar: 

Desbordes de agua aceitosa en los cárcamos reguladores y por ende en los registros aceitosos con las consecuencias tales como; contaminación de los drenajes pluviales y dársena del puerto.

 Suspensión de los drenados de agua congénita en los tanques de almacenamiento y

deshidratadores de aceite crudo pudiendo enviar el producto fuera de especificación a clientes así como la probabilidad de cierres parciales y hasta totales de producción. Las medidas para mitigar estos efectos es acelerar la operación normal y a su capacidad de diseño del sistema de inyección de agua congénita actual misma que se encuentra disminuida por los equipos dañados. Por otro lado se aplicaría el plan emergente para la planta de tratamiento de efluentes en donde se tienen documentadas las acciones para reforzar los equipos de bombeo con otras áreas de apoyo, el drenado del agua pluvial de cúpulas de tanques de almacenamiento hacia los diques de contención, descarga de agua hacia la red pluvial, etc. Para atender esta área de oportunidad, se tienen obras y proyectos en ejecución para optimizar dicha planta para el manejo actual y futura del agua incluyendo la pluvial aceitosa debido a las precipitaciones mencionadas y evitar la contaminación de nuestro medio. Por otro lado las precipitaciones pluviales pueden provocar otras series de problemas tales como: 

Acumulamiento de agua en las cúpulas de los tanques de almacenamiento, con riesgos de colapsamiento de las mismas.



Contaminación de registros eléctricos con riesgos de cortos circuitos.



Goteo de agua en techos con riesgos de daños a tableros de control


El ambiente salino es otro aspecto que se toma en cuenta por lo que es necesario administrar de manera eficiente el mantenimiento a la infraestructura estática y evitar probables daños externos. El sistema 1 (contrato supervisado por PEP) es parte fundamental para garantizar el buen funcionamiento de dicha infraestructura.

X.- Ventanas Operativas y monitoreo de variables. En las instalaciones operativas del sector de manejo de aceite de la TMDB se tienen monitoreos de las variables operativas para reforzar la confiabilidad de los equipos y de la operación en sí. Es importante mencionar que estas tecnologías se han implementado en los últimos años. El monitoreo de las señales operativas en la TMDB se lleva a cabo en diversos sistemas de monitoreo y control, es decir, cada planta cuenta con su propia interfaz gráfica, la cual varía dependiendo de los sistemas de monitoreo y control digital instalados. (Ver tabla1). En el cuarto de control del ingeniero de turno se encuentran interfaces remotas de los diferentes procesos de aceite las cuales representan las estaciones de operaciónde cada planta. (Ver tabla 2). Los diferentes controladores o PLC se encargan de todas las secuencias de arranque, paro y demás acciones para la óptima operación de los equipos, así como también se encarga de brindar información a la interfaz gráfica la cual almacena la información obtenida en históricos.

RsView Site Edition RsView 32 ver. 7.2 Fuels manager product ver. 7.1.1.0

Sistema remoto

de

monitoreo

Foxboro i/a release 8.1 Foxview 10.0.2 Delta v ver. 8.4.1 Delta v ver. 7.4 Delta v ver. 10.3 Delta v ver. 11.3

Tabla 1.


Planta

Interfaz

PLC o SCD


DeltaV

DeltaV

Plataforma Estabilizado Casa de Bombas 5T

DeltaV DeltaV

DeltaV DeltaV

Batería de Separación

DeltaV

DeltaV

Calentamiento

de

Crudo RsView( PanelView)

de

Crudo

Controllogix

Ligero Calentamiento Pesado

DeltaV

DeltaV

Paquetes de Medición

Wonderware

GeFanuc

CB#1 y CB#2

Rockwell

Allen Bradley

CB4T

Rockwell

Allen Bradley

Gun Barrel

Delta V

Delta V

Aguas Congénitas

Delta V

Delta V

Tabla 2.


Para el monitoreo de las señales operativas se cuenta con el sistema de monitoreo de variables en tiempo real (PI), monitoreando la mayor parte de los procesos de la TMDB. Al cual se puede accesar vía intranet de Pemex. En dicho sistema se encuentran concentradas las diferentes plantas de proceso de aceite, como sigue:

-Casa de Bombas 4 Temporal

-Paquete de Medición 600

-Casa de Bombas 1

-Paquete de Medición 800A y 800 B

- Vasijas Electrostáticas

- Paquete de Medición 900A y 900 B

-Casa de Bombas 2

-Batería de Separación

-Estabilizados

-Gun Barrel


-Calentamiento de Crudo Ligero


-Calentamiento de Crudo Pesado


-Inyección de Agua a Pozos (Ligero)


- Inyección de Agua a Pozos (Pesado)


CASA DE BOMBAS CB-4T

En esta planta se monitorean los estados de operación de las motobombas, presiones de succión y descarga, así como también tiempo de operación de las mismas.



Casa de Bombas 1 y 2


Los dispositivos de monitoreo y control de la variable de presión en las motobombas de casas de bombas CB-1 se indican en la siguiente tabla:


Plataforma de Estabilizado En este grafico se puede monitorear la presión de separación, temperatura del producto que maneja la vasija y el nivel del mismo expresado en porcentaje.


Batería de separación En este grafico se puede monitorear presiones, temperatura y nivel de operación de las vasijas que intervienen en la separación de las corrientes de Litoral y Puerto Ceiba, así como estado y porcentaje de apertura de las válvulas de control que intervienen en los mismos.


Sistema Gun Barrel En este grafico se puede visualizar las condiciones de operación del sistema Gun Barrel de crudo maya.


SISTEMA DE CALENTAMIENTO DE CRUDO MAYA En esta planta se monitorean las condiciones de operación tanto del petróleo crudo, como del aceite térmico, en los economizadores, calentadores, así como también se puede ajustar la temperatura de salida del petróleo crudo mediante las válvulas controladoras.


En este grafico se puede monitorear las condiciones de operación del Tanque Separador Bifásico, Tanque rectificador, así como de los sopladores de gas.


Calentamiento de crudo ligero En este grafico se pueden monitorear las condiciones operativas generales del Sistema de Calentamiento de Crudo Ligero


Planta de Inyección de aguas congénitas (crudo maya) En este grafico se puede monitorear y controlar algunas variables de proceso de la planta de inyección de aguas congénitas.


VASIJAS ELECTROSTATICAS En este grafico se puede monitorear y controlar el proceso de desalado en las Vasijas Electrostáticas FA-3151 A FA-3151 B.


A continuación se muestra, el seguimiento que se da a variables operativas en e l proceso de separación Gas-Aceite, desde la aplicación Sistema de monitoreo de variables operativas de la RMSO en la intranet de PEMEX.

Presión de separación del separador 4 de la plataforma de Estabilizados.


Ventanas Operativas de equipos críticos en el proceso de acondicionamiento de crudo en la TMDB. PRESION DE OPERACIÓN (LB/PULG2) EQUIPO

MBBAS 1-8 CB5T

TAG.

ALARMA BAJA SUCCION

GA-3101 A

5

DISPARO BAJA SUCCION

4

NORMAL

ALARMA ALTA DESCARGA

DISPARO ALTA DESCARGA

12

95

100

4

12

95

100

25.5

14.2

340

539.6

553.8

S/TAG

25.5

14.2

340

553.8

568.0

S/TAG

25.5

14.2

438

610.6

624.8

S/TAG

25.5

14.2

438

624.8

639

GA-3108 MBBAS 9,10,11 CB5E

GA-3109 GA-3110 GA-3111

MBBAS 1-2 CB4T S/TAG MBBAS 3-7 CB4T MBBAS 8-11 CB4T MBBAS 12-14 CB4T

5

MBBAS 1-8 CB#1

S/TAG

INHIBIDO

INHIBIDO

12

284

312.4

MBBAS 1,2 7, 8

--------

INHIBIDO

INHIBIDO

12

284

312.4

--------

INHIBIDO

INHIBIDO

50-120

184.6

213

CB#2

MBBAS 3,4 5, 6 CB#2


XI. REGISTROS A continuación se enlistan las variables de operación de las instalaciones de Manejo de Aceite, las cuales se van registrando cada hora en los formatos establecidos en cada una de ellas. INSTALACION TRAMPA DE DIABLOS NORTE ESTABILIZADOS

BATERIA DE SEPARACION (PTO. CEIBA)

NO. DE REGISTROS 4 13

26

REGISTROS PRESION DE LLEGADA L1

PRESION LLEGADA DE L2

PRESION DE LLEGADA -PRESION EN CABEZAL

PRESION DE SEPARACION -NIVEL EN SEPARADOR FA-101

-PRESION DE LLEGADA

-PRESION SALIDA DE ACEITE DE SEPARADOR FA-101

-PRESION DE SEPARACION EN SEPARADOR FA-101 TEMPERATU RA EN SEPARADOR FA-101

-PRESION DE SEPARACION EN RECTIFICADOR FA103 -TEMPERATURA EN RECTIFICADOR FA-103

PRESION LLEGADA DE L3

PRESION LLEGADADE L4

TEMPERATURA

NIVEL

-NIVEL EN RECTIFICADOR FA-103

-NIVEL EN FA104

-PRESION AL QUEMADOR

-PRESION DE SEPARACION EN FA-105

-PRESION AL GASODUCTO

-NIVEL EN FA105

-VOLUMEN AL GASODUCTO

-NIVEL EN TRAMPA FA-700

-PRESION DE SEPARACION EN FA-104

-NIVEL EN TRAMPA FA-701 -PRESION A ENDULZADORA

ESTADO DE LAS PSV´S(9) -ESTADO DE LA PSV -101 -ESTADO DE LA PSV -103 -ESTADO DE LA PSV DEL FA-104 -ESTADO DE LA PSV DEL FA-105 -AIRE DE INSTRUMENTOS -VOL. A ENDULZADORA -FRECUENCIA DE SOPLADORES

-PRESION DE SEPARACION EN FA-100 -PRESION EN CABEZAL BATERIA DE SEPARACION (LITORAL)

19

-PRESION DE LLEGADA

-TEMPERATURA EN SEPARADOR FA-100 -NIVEL EN SEPARADOR FA-100 (%) -NIVEL EN SEPARADOR FA-100 (CM)

-PRESION DE SUCCION DE BOMBA

CASA DE BOMBAS 5T 7

-PRESION DE DESCARGA DE BOMBA

PRESION SALIDA DE ACEITE DE FA-100 -PRESION DE ACEITE LUBRICANTE

-PRESION DE SEPARACION EN RECTIFICADOR FA-102 -TEMPERATURA EN RECTIFICADOR FA-102 -NIVEL EN RECTIFICADOR FA-102(%) -NIVEL EN RECTIFICADOR FA-102(CM) -TEMPERATURA DE CARCASA

-PRESION AL QUEMADOR

-ESTADO DE LA PSV-100 A

-PRESION AL GASODUCTO

-ESTADO DE LA PSV-100 B

-PRESION A ENDULZADORA

-ESTADO DE LA PSV-102 A

-VOLUMEN AL GASODUCTO

-ESTADO DE LA PSV-102 B

TEMPERATURA DE AGUA EN EL MOTOR

RPM EN EL MOTOR - PRESION DE AIRE EN EL MOTOR


-PRESION DE SUCCION DE C.I CASA DE BOMBAS 5E

SISTEMA DE VACIO

10 -PRESION DE DESCARGA DE C.I

24

-PRESION DE SUCCION DE BOMBA ELECTRICA. -PRESION DE DESCARGA DE BOMBA ELECTRICA

-PRESION DE ACEITE LUBRICANTE EN EL MOTOR DE C.I

-TEMPERATURA DE AGUA EN EL MOTOR DE C.I

-TEMPERATURA DE CARCASA EN EL MOTOR DE C.I

-PRESION DE AIRE EN EL MOTOR DE C.I

-AMPERES DEL MOTOR ELECTRICO

-PRESION DE

-PRESION DE

-TEMPERATURA

-ESTADO DE LA

-ESTADO DE

SUCCION BOMBA DE NASH

SALIDA DEL REDUCTOR

DE AGUA

VALVULA PSV-101 A

-PRESION DE DESCARGA DE BOMBA NASH

-PRESION DIFERENCIAL

-NIVEL DE HIDROCARBURO EN SEPARADOR

-ESTADO DE LA VALVULA PSV-101 B

VALVULA EBV-04 -ESTADO DE LA VALVULA EBV-05

-TEMPERATURA DEL GAS EN SALIDA DE SOLOAIRE EC-101

-ESTADO DE LA VALVULA PSV-101 C

TEMPERATU RA DE GAS EN BOMBA NASH.

-PRESION DE DESCARGA DE AGUA -FLUJO DE AGUA

-ESTADO DE LA VALVULA PSV-101 D

-PRESION DE ENTRADA AL REDUCTOR -PRESION GRAL. DE ENTRADA(PL C) -PRESION GRAL. DE ENTRADA (CAMPO) 27

TEMPERATU RA GRAL. DE ENTRADA.

ESTADO DE LA VALVULA EBV-06 ESTADO DE LA VALVULA EBV-07 -PRESION DE AGUA

-NIVEL EN SEPARADOR

-PRESION GENERAL DE ENTRADA DE GAS.

-TEMPERATURA DE ENTRADA DE ACEITE TERMICO.

-FLUJO DE GAS DE ENTRADA AL CALENTADOR

-NIVEL DE ACEITE TERMICO EN EL

-PRESION DIFERENCIAL EN INTERCAMBIADOR

-PRESION DE SALIDA DE ACEITE TERMICO.

-PRESION DIFERENCIAL EN BOMBA DE RECIRCULACION

TANQUE DE EXPANSION.

DE CALOR LADO TERMICO

-%TV EN INTERCAMBIADO RES DE CALOR

-ESTADO DE LA VALVULA SDV-011(BY-PASS)

-TEMPERATURA DE ACEITE TERMICO EN SALIDA DE INTERCAMBIADO RES.

-ESTADO DE LA VALVULA SDV012(ENTRADA)

-PRESION DE AIRE.

-% PV EN BOMBA NASH


-RPM DEL MOTOR DE C.I

-TEMPERATURA DE SALIDA DE ACEITE TERMICO. -FLUJO DE ACEITE TERMICO.

-PRESION GRAL. DE SALIDA(PLC)

-PRESION DE GAS ENTRADA AL QUEMADOR.

TEMPERATU RA DE SALIDA

-PRESION DE GAS DE ENTRADA AL CALENTADOR

-TEMPERATURA DE ACEITE TERMICO EN EL TANQUE DE EXPANSION. -PRESION DE ACEITE TERMICO EN EL TANQUE DE EXPANSION.

PRESION DIFERENCIAL EN INTERCAMBIADO RES LADO CRUDO.

-ESTADO DE LA VALVULA SDV-013(SALIDA) -PRESION DE AIRE -PRESION DE GAS.

-% BY-PASS -PRESION DE ENTRADA DE ACEITE TERMICO -PRESION DE LLEGADA CRUDO DESHIDRATA

-TEMPERATURA DE LLEGADA CRUDO DESALADO A

-PRESION DE LLEGADA ACEITE TERMICO

-TEMPERATURA DE SALIDA DE AGUA DE CALENTADORES

-FLUJO DE GAS A LA SALIDA DE LOS SOPLADORES


DO A ECONOMIZAD ORES TEMPERATU RA DE LLEGADA CRUDO DESHIDRATA DO A ECONOMIZAD ORES -FLUJO DE LLEGADA CRUDO DESHIDRATA DO A ECONOMIZAD ORES -PRESION DE SALIDA CRUDO DESHIDRATA DO DE ECONOMIZAD ORES CALENTAMIENTO DE CRUDO MAYA

-PRESION DE SALIDA CRUDO DESALADO A ECONOMIZADORES -TEMPERATURA DE SALIDA CRUDO DESALADO A ECONOMIZADORES -PRESION DE LLEGADA CRUDO DESALADO A ECONOMIZADORES -PRESION DIFERENCIAL CRUDO DESALADO ECONOMIZADORES -TEMPERATURA DE SALIDA DE CRUDO DESHIDRATADO DE CALENTADORES(2)

79 TEMPERATU RA DE SALIDA CRUDO DESHIDRATA DO DE ECONOMIZAD ORES -PRESION DIFERENCIAL CRUDO DESHIDRATA DORES ECONOMIZAD ORES -PRESION DE LLEGADA CRUDO DESALADO A ECONOMIZAD ORES -PRESION DE SUCCION DE BOMBA

CASA DE BOMBAS 2

ECONOMIZADORES

18

PRESION DE DESCARGA DE BOMBA PRESION DE LUBRICACION DE ACEITE

-% DE APERTURA DE VALVULA DE SALIDA DE ACEITE TERMICO DE CALENTADORES(2) -PRESION DE SALIDA DEL CRUDO DESHIDRATADO DE CALENTADORES

DE AGUA(2) -TEMPERATURA DE LLEGADA ACEITE TERMICO -% APERTURA DE VALVULA DE RECIRCULACION DE ACEITE TERMICO

-PRESION DE LLEGADA DE GAS DE REPOSICION -% DE APERTURA DE VALVULA DE GAS DE REPOSICION -PRESION DE AIRE

-PRESION DE SALIDA DE ACEITE TERMICO -PROMEDIO DE TEMPERATURAS DE LA SALIDA DE ACEITE TERMICO DE LOS CALENTADORES -PRESION DE LLEGADA DE AGUA FRESCA A CALENTAMIENTO -% APERTURA DE VALVULA CONTROLADORA DE FLUJO DE AGUA A CALENTADORES -FLUJO DE AGUA FRESCA A CALENTADORES

-TEMPERATURA DE SALIDA DEL CRUDO DESHIDRATADO DE CALENTADORES

-PRESION DE LLEGADA DEL ACEITE TERMICO A CALENTADORES DE AGUA

-PRESION DIFERENCIAL DE CRUDO DESHIDRATADO CALENTADORES

-TEMPERATURA DE LLEGADA DEL ACEITE TERMICO A CALENTADORES DE AGUA

-TEMPERATURA DE ENTRADA DE ACEITE DE LUBRICACION

-SUCCION A BOYA

-TEMPERATURA DE SALIDA DE ACEITE DE LUBRICACION

-SUCCION DE ISTMO

-AMPERAJE DEL MOTOR

-% DEAPERTURA DE VALVULA REGULADORA DE TEMPERATURA A LA SALIDA DE CALENTADORES DE AGUA(2)

-DESCARGA A BOYA

-DESCARGA DE ISTMO

-PRESION DE SALIDA DEL ACEITE TERMICO A LA SALIDA DE CALENTADORES DE AGUA(2) -TEMPERATURA DE SALIDA DEL ACEITE TERMICO A LA SALIDA DE CALENTADORES DE AGUA(2) -PRESION DE SEPARACION DEL TANQUE SEPARADOR BIFASICO -TEMPERATURA EN EL TANQUE SEPARADOR BIFASICO -NIVEL EN EL TANQUE SEPARADOR BIFASICO -PRESION EN EL TANQUE RECTIFICADOR -NIVEL EN EL TANQUE RECTIFICADOR

-NIVEL DE AGUA EN CARCAMO DE DRENAJES ABIERTOS NIVEL DE ACEITE EN CARCAMO DE DRENAJES ABIERTOS NIVEL DE ACEITE EN CARCAMO DE DRENAJES CERRADOS -PRESION DE SUCCION EN SOPLADORES(2) -% APERTURA DE VALVULA DE CONTROL DE SUCCION DE SOPLADORES(2) -PRESION DE DESCARGA EN SOPLADORES(2) -TEMPERATURA EN LA DESCARGA DE SOPLADORES(2) -AMPERAJE DE LOS MOTORES DE LOS SOPLADORES(2)

SUCCION DE MAYA RELEVO DE ISTMO -DESCARGA DE MAYA RECIRCULACION DE ISTMO

RELEVO DE MAYA PRESION DE AGUA PRESION DE AIRE

RECIRCULACION DE MAYA



CASA DE BOMBAS 1

21

PRESION DE DESCARGA DE BOMBA

PRESION DE LUBRICACION DE ACEITE

-SUCCION DE ISTMO

-RECIRCULACION DE ISTMO

-DESCARGA DE ISTMO

-RECIRCULACION DE MAYA

-SUCCION DE MAYA

-RELEVO DE ISTMO

-DESCARGA DE MAYA

-PRESION DE AIRE

-SUCCION A BOYA -DESCARGA A BOYA

-SUCCION DE TV-5007

-AMPERAJE DEL MOTOR -SUCCION A BOYA

-TEMPERATURA DE ENTRADA DE ACEITE DE LUBRICACION -TEMPERATURA DE SALIDA DE ACEITE DE LUBRICACION

-DESCARGA A BOYA

-ESTADO DE COMPRESOR NO. 6

-DESCARGA DE TV-5007

CASA DE BOMBAS

-PRESION GRAL EN CABEZAL DE SUCCION


TEMPERATURA DE COJINETE(LADO CARGA)

-PRESION GENERAL EN CABEZAL DE DESCARGA

PRESION DE DESCARGA DE BOMBA

TEMPERATURA DE COJINETE(LADO LIBRE)


TEMPERATURA DE COJINETE(LADO CARGA)

AMP. DEL MOTOR

8 4T(ISTMO)

CASA DE BOMBAS 4T(MAYA)

8

PRESION GENERAL EN CABEZAL DE SUCCION CONDICION MBBA 16 A B PRESION DE DESCARGA MBBA 16 A B

SISTEMA DE INYECCION DE AGUA CONGENITA (LIGERO)

26

INSTANTANE A DEL REGISTRADO R DE FLUJO FIT-1010 ACUMULADO DEL REGISTRADO R DE FLUJO FIT-101

-PRESION DE DESCARGA DE BOMBA % LLENO DEL CARCAMO DEL DISFUSOR % DE LLENO DE CELDA DE FLOTACION A B PRESION DE DESCARGA DE BOMBA DE TRANSFERENCIA GA-2001 A B C

% BY-PASS PRESION DE SUCCION DE BOMBA REFORZADORA 2002 A B C PRESION DE DESCARGA DE BOMBA REFORZADORA 2002 A B C ANALIZADOR DE PH-AIT-1010 A

% BY-PASS AMP. DEL MOTOR -PRESION GENERAL EN CABEZAL DE DESCARGA ANALIZADOR DE GRASAS Y ACEITES(PPM) AIT-1010 B ANALIZADOR DE SST AIT-1010 C PRESION EN LLEGADA A AREA DE BOMBAS REFORZADORAS PIT-1010 C

TEMPERATURA DE COJINETE(LADO LIBRE) TEMPERATURA EN LLEGADA A AREA DE BOMBAS REFORZADORAS PIT-1010 C INSTANTANEO A POZOS ACUMULADO A POZOS PRESION DE ENTRADA A POZOS


PRESION DE ENTRADA DEL AGUA A LA PLANTA TEMPERATU RA DE ENTRADA DEL AGUA A LA PLANTA FLUJO DE ENTRADA DEL AGUA A LA PLANTA CONCENTRA CION DE GRASAS Y ACEITES A LA ENTRADA DE LA PLANTA

SISTEMA DE INYECCION DE AGUA CONGENITA (PESADO)


81

NIVEL DE AGUA EN SEPARADOR DE PLACAS CORRUGADA S(2)

% DE APERTURA DE LA VALVULA CONTROLADORA DE PRESION DE NITROGENO EN EL SEPARADOR DE PLACAS CORRUGADAS(2) PRESION DE OPERACIÓN EN EL SEPARADOR DE PLACAS CORRUGADAS(2) NIVEL DE AGUA EN CELDAS DE FLOTACION(2) NIVEL DE ACEITE EN CELDAS DE FLOTACION(2) % DE APERTURA DE LA VALVULA DE INYECCION DE NITROGENO EN CELDAS DE FLOTACION(2)

PRESION DE SUCCION DE BOMBAS REFORZADORAS(6 ) PRESION DE DESCARGA DE BOMBAS REFORZADORAS(6 ) FRECUENCIA DE BOMBAS REFORZADORAS(6 ) PRESION ACEITE DE BOMBAS REFORZADORAS(6 ) TEMPERATURA DEL MOTOR DE BOMBAS REFORZADORAS(6 ) NIVEL DEL TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA

NIVEL DE ACEITE EN SEPARADOR DE PLACAS CORRUGADA S(2)

% DE APERTURA DE LA VALVULA CONTROLADORA DE PRESION DE NITROGENO EN CELDAS DE FLOTACION(2)

% DE APERTURA DE LA VALVULA DE INYECCION DE NITROGENO EN EL SEPARADOR DE PLACAS CORRUGADA S(2)

PRESION DE OPERACIÓN EN CELDAS DE FLOTACION(2)

TEMPERATU RA DE VASIJA

AMPERAJE

VOLTAJE

% APERTURA DE VALVULA MEZCLADORA

VALVULA DE CONTRAPRESION

10 AGUA DE DILUCION

NIVEL DE LODOS EN TOLVA DE LODOS.

PRESION DEL TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA

PRESION DE ENTRADA AL POZO(6) VOLUMEN INSTANTANEO DE INYECCION AL POZO(6) VOLUMEN ACUMUILADO DE INYECCION AL POZO(6) PRESION DE SALIDA HACIA EL CARCAMO DEL DIFUSOR SUBMARINO TEMPERATURA DE SALIDA HACIA EL CARCAMO DEL DIFUSOR SUBMARINO PRESION DE SALIDADEL AGUA HACIA LOS CARCAMOS DE EFLUENTES TEMPERATURA DE SALIDA DEL AGUA HACIA LOS CARCAMOS DE EFLUENTES

FLUJO DE ENTRADA AL TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA

NIVEL DE ACEITE EN TANQUE ACUMULADOR DE ACEITE

PRESION DE LA VASIJA

% VALV. SALIDA A EFLUENTES

PRESION DE AIRE

% DE INTERFASE DE AGUA


PRESION DE ENTRADA AL TV-5007

% APERTURA DE VALVULA DEL COLECTOR TV-5007

FLUJO DE ENTRADA AL TV-5007

% APERTURA VALVULA DE DRENADO DE FIBRA DE VIDRIO TV-5007

PRESION DIFERENCIAL ENTRADA AL TV-5007 SISTEMA DE DESHIDRATACION GUN BARREL

45

% DE APERTURA VALVULAS DE CONTROL A,B,C ENTRADA AL TV-5007(3) NIVEL TOTAL DEL TV-5007 NIVEL DE AGUA DEL TV-5007

% APERTURA VALVULA DE DRENADO DE ACERO AL CARBON TV-5007 PRESION DE SUCCION DE BOMBAS GA-3101 PDESCARGA DE BOMBAS GA-3101(4) % APERTURA DE VALVULA DE RECIRCULACION DE BOMBAS GA-3101(4)

% DE APERTURA DE VALVULA DE BY-PASS DE RECIRCULACIOND E BOMBAS GA3101(4)

NIVEL DE AGUA DEL TV-5005 % APERTURA DE VALVULA DEL COLECTOR TV5005

PDESCARGA DE BOMBAS GA3102(4)

PRESION DIFERENCIAL DE VALVULAS PROPURE

% APERTURA VALVULA DE DRENADO DE FIBRA DE VIDRIO TV-5005

% APERTURA DE VALVULA DE RECIRCULACION DE BOMBAS GA3102(4)

PRESION DIFERENCIAL FILTRO DE CRUDO A PRESION DIFERENCIAL FILTRO DE CRUDO B

% APERTURA VALVULA DE DRENADO DE ACERO AL CARBON TV-5005

PRESION DE SUCCION DE BOMBAS GA-3102

% DE APERTURA DE VALVULA DE BY-PASS DE RECIRCULACION DE BOMBAS GA3102(4)

% DE APERTURA VALVULA HV-5005 A % DE APERTURA VALVULA HV-5005 B NIVEL TOTAL DEL TV-5005

PLANTA DE EFLUENTES

TRAMPA DE DIABLOS SUR

INGENIEROS DE TURNO

CONDICION DE MBBAS ARQUIMEDES

PRESION DE DESCARGA DE MBBAS VERTICALES

NIVEL DE CARCAMO B SUR

NIVEL DE FOSA DE IGUALACION

CONDICION DE MBBAS VERTICALES

AMPERAJE DE MBBAS VERTICALES

NIVEL DE CARCAMO B NORTE

NIVEL DE CARCAMO DE ACEITE RECUPERADO

NIVEL DE CARCAMO A TEMPERATURA DE LLEG. DE POZOS PUERTO CEIBA

NIVEL DE FOSA DE IGUALACION PRESION DE LLEG. DE POZOS CASTARRICAL

MEDIDAS DE TANQUES DE ALMACENAMI ENTO

MEDIDAS DE TANQUES DESHIDRATADORES DE MAYA

MEDIDAS DE TANQUES DESHIDRATADOR ES DE ISTMO

NIVEL DE ELECTROLIT O DE CADA

VALORES DE VOLTAJE 125-135 VCD

VALORES DE CORRIENTE 0-10 A

11

3

7

PRESION DE LLEG DE POZOS PTO. CEIBA

VOL. DE ENVIO A NVO. TEAPA L1 VOL. DE ENVIO A NVO. TEAPA R L2

PTA. ELECTRICA BANCO A PTA. ELECTRICA BANCO B PTA. DE EMERGENCIA IGSA

4

PRESENCIA DE ALARMAS

CONDICION DE DE TANQUE DE ACEITE RECUPERADO NIVEL DE DE TANQUE DE ACEITE RECUPERADO

INYECCION DE MAYA EN PTE. SUR INYECCION DE MAYA EN CB4T


TG-1

CELDA POR ARRIBA DEL NIVEL MIN

TG-2

PLANTA DE EMERGENCIA 26-28 VCD

TG-3 TG-4 S.E NO. 5 S.E NO. 9 S. E 9 A S.E DE 115 KV C.B 1 Y 2 CB4T SERVICIOS AUXILIARES S.E NO. 5 S.E NO. 9 S. E 9 A S.E DE 115 KV C.B 1 C.B 2 CB4T CONDICIONES DEL TR-01 DE LA S.E DE 115/13.8 KV ALIMENTADA CONDICIONES DEL TRANSFORMADOR TR-02 115/13.8 KV

4

NO EXISTE FUGA DE ACEITE DIELECTRICO (OK)

TEMPERATURA DEL LIQUIDO NORMAL(OK)

NIVEL DEL LIQUIDO NORMAL(OK)

CARGA (MW)

TEMPERATURA DEL ACEITE

TEMPERATURA DE DEVANADOS

LADO DE ALTA TENSION

LADO DE BAJA TENSION

FRECUENCIA

TENSION

TENSION

TAP

CORRIENTE(Ia Ib Ic)

CORRIENTE(Ia Ib Ic)

NO. TAP 6

16

BUS TENSION

23

CAMBIOS ACUMULADOS

VOLTAJE

ENERGIA CONSUMIDA KW-H

POTENCIA(MW, MVAR)

CONDICIONES DE LOS TURBOGENERADOR ES

SI TIENE RELEVADOR DE PROTECCION VERIFICAR LA NO EXISTENCIA DE ALARMAS(OK)

EXCITACI N VOLTAJE

FRECUENCIA

AMPERAJE GENERACION

GENERADOR

KW-H

POTENCIA(KW, KW VAR) TURBINA

KVAR-H

CARGADOR DE BATERIAS

TEMPERATURA TERMOCOPLES

HORAS DE OPERACIÓN

VOLTAJE

TEMPERATURA DIFERENCIAL

VELOCIDAD

AMPERAJE TEMPERATURA AMBIENTE

VELOCIDAD DE AJUSTE

POTENCIA VCE TENSION TEMPERATURA DE ESCAPE FRECUENCIA CORRIENTE POTENCIA( MW MVAR

TEMPERATURA EN DEVANADOS DEL ESTATOR DEL GENERADOR

TEMPERATURA TERMOCOPLES DE ALTA VIBRACION


CONDICIONES DE LOS TURBOGENERADOR ES CONDICIONES DE LOS TURBOGENERADOR ES

CONDICIONES DE LOS TURBOGENERADOR ES

CONSUMO DE COMBUSTIBLE 6

CARGA EN MW CARGA

4

37

GAS

TEMPERATURA DE ESCAPE VACIO

DIESEL PRESION DE AIRE

DE DESCARGA DE LA BOMBA PRINCIPAL DE ACEITE DE LUBRICACION Y CONTROL(PG -1)

EN LA DESCARGA DEL COMPRESOR AXIAL(PG-8)

- PRESION DE ACEITE DE LUBRICACION ANTES Y DESPUES DEL FILTRO(PG-3) PRESION DE ACEITE DE LUBRICACION EN EL CABEZAL(PG5) PRESION DEL ACEITE DE LUBRICACION A LA CHUMACERA B DEL GENERADOR (PG-6) PRESION DE AIRE EN LA DESCARGA DEL COMPRESOR AXIAL(ADAPT ADO)(PG-7)

DISPONIBLE

GAS

DIESEL - PRESION

PRESION DE DESCARGA DE LA BOMBA AUXILIAR DE ACEITE DE LUBRICACION Y ENFRIAMIENT O (PG-2)

TEMPERATURA DIFERENCIAL

PRESION DEL CIRCUITO DE ACEITE DE DISPARO EN LA VALVULA DE CORTE DEL COMBUSTIBLE DIESEL(PG-9) PRESION DEL CIRCUITO DE ACEITE DE DISPARO EN LA VALVULA DE CORTE DEL COMBUSTIBLE GAS ( PG-10) PRESION EN LA DESCARGA DE LA BOMBA PRINCIPAL DE AGUA DE ENFRIAMIENTO (PG-11) PRESION DEL GAS COMBUSTIBLE A LA LLEGADA PG-12 PRESION DEL GAS COMBUSTIBLE REGULADA(PG-13) PRESION DEL GAS COMBUSTIBLE EN LA DESCARGA (PG-14) PRESION DEL GAS COMBUSTIBLE DIESEL ANTES DE LA CAMARA(PG-16)

DIESEL(LTS)

PRESION LLEGADA DEGAS

GAS(FT3) PENDIENTE PROGRAMADO REPROGRAMAD O

PRESION DEL

PRESION

TEMPERATURA EN

COMBUSTIBLE DIESEL EN LA CAMARA DE COMBUSTION#1 A LA #10(PG-18)

DIFERENCIAL EN LA ALIMENTACION DEL GAS COMBUSTIBLE (DPG-3)

EL COMPORTAMIENT O DEL REDUCTOR INTERIOR(TR-I)

PRESION EN LA DESCARGA DE LA BOMBA DE SUMINISTRO HIDRAULICO (PG-19) PRESION EN LA DESCARGA DE LA BOMBA DEL TORNAFLECHA (PG-20) PRESION DEL COMBUSTIBLE DIESEL ANTES DE LA BOMBA(PG-21) PRESION DEL COMBUESTIBLE DIESEL EN LA DESCARGA DE LA BOMBA(PG-22)

PRESION DIFERENCIAL DEL FILTRO DE ACEITE LUBRICANTE ( DPG-4) PRESION DIFERENCIAL DEL COMBUSTIBLE DIESEL(DPG-5) PRESION DIFERENCIAL EN LOS PREFILTROS DE AIRE( DP-1) PRESION DIFERENCIAL EN LOS FILTROS (DP-2)

PRESION DIFERENCIAL DEL FILTRO DE COMBUSTIBLE DIESEL (DPG-1)

PRESION DIFERENCIAL EN LOS FILTROS (DP-C)

PRESION DIFERENCIAL DEL FILTRO DE SUMINISTRO HIDRAULICO ( DPG-2)

PRESION DEL FILTRO DE AIRE DEL GENERADOR (63-GF-7) 63-GF-8

TEMPERATURA EN EL TANQUE DE ACEITE DE LA TURBINA (DT-1) TEMPERATURA EN EL CABEZAL DE ACEITE DE LUBRICACION (DT-2) TEMPERATURA DEL AGUA DE ENFRIAMIENTO (DT-3) TEMPERATURA DE ACEITE DE LUBRICACION EN EL RETORNO DE LA CHUMACERA B (DT-5) PRESION DE GAS NIVEL DE CONDENSADO CONTADOR(GAS/ ACEITE) ACUMULADO


PRESIONES DE SF6 EN INTERRUPTORES DE DISTRIBUCION DE LA PLANTA ELECTRICA( BUS A Y B)

PRESIONES DE SF6 EN INTERRUPTORES DE DISTRIBUCION DE SUBESTACION NO. 9

IPT-1 A/B GO G10 G20 IPT-2 A/B G0 G1 G2 112

IPT-4 A/B G1 G2 G3 G4 G5 G6 IPT-01

TEMPERATURA Y HUMEDAD EN CUARTO DE CONTROL Y DE LA PLANTA ELECTRICA

CONDICIONES DE COMPRESORES Y SECADORES DE AIRE

RECEPCION Y SUMINISTRO DE AGUA Y DIESEL

IPT-13 A/B G0 G1 G2

IPT-11 A/B G0 G1 G2 G3

IPT-14 A/B G0 G1 G2

IPT-8 A/B G0 G1 G2

IPT-12 A/B G0 G1 G2

IPT-15 A/B G0 G1 G2

IPT-16 A/B G0 G1 G2 G3 IPT-17 A/B G0 G1 G2

IPT-9 A/B G0 G1 IPT-05

IPT-09

IPT-13

IPT-02

IPT-06

IPT-10

IPT-14

IPT-03

IPT-07

IPT-11

IPT-15

IPT-04

IPT-08

IPT-12

IPT-16

P-BUS A 18

21

2

24

P-501 A, 5T IPT-5R, 5P IPT-5N, 5L IPT-5J, 5H IPT-5F, 5D

IPTIPT-

8

7

P BUS B

BUS B IPT-5B, IPT-5E IPT-5G, IPT-5I IPT-5K, IPT-5M IPT-5O

IPT-5Q, IPT-5S IPT-5U, P-501B

IPTIPTIPT-

TEMPERATU RA COMPRESOR ES

PRESION DE REF. INTERMEDIA

PRESION DE SALIDA DE COMPRESOR

TEMPERATURA DE SALIDA DEL COMPRESOR

PRESION DIFERENCIAL FILTRO DE AIRE

TEMPERATURA DE SALIDA DEL ELEMENTO 1

PRESION DE ACEITE PRESION DE AGUA CENTRIFUGADORA S DE DIESEL

IPT-10 A/B G0 G1 G2

IPT-6 A/B G0 G1 G2 IPT-7 A/B G0 G1 G2

IPT-3 A/B G0 G1 G2 G3

BUS A PRESIONES DE SF6 EN INTERRUPTORES DE DIST. DE SUBESTACION. 5(BUS A Y BUS B

IPT-5 A/B G0 G1 G2

PRESION DEL AGUA DE MANIOBRA DE LA BOMBA PC1 NIVEL EN TANQUES DE ALMACENAMI ENTO DE DIESEL

HUMEDAD

PRESION DE BOMBA DE AGUA PRESION DE SUCCION DE DIESEL DE LA CENTRIFUGADORA

TEMPERATURA DE ENTRADA ELEMENTO 2 TEMPERATURA DE SALIDA ELEMENTO 2 TEMPERATURA DE ENTRADA AGUA REFRIGERANTE TEMPERATURA DE ACEITE PRESION DE DESCARGA DE DIESEL DE LA CENTRIFUGADOR A

TEMPERATURA DE SALIDA AGUA REFRIGERANTE PRESION DEL ACUMULADOR 01 A(PG-5) PRESION DEL ACUMULADOR 01 B(PG-6) PRESION DIFERENCIAL EN EL FILTRO DE AGUA DE MANIOBRA

FLUJO DE DIESEL NIVEL TANQUES DE ALMACENAMIENTO DE AGUA PRESION SALIDA AGUA ENFRIAMIENTO

PRESION DE LLEGADA AGUA POZOS CASTARRICAL

REF. DE LLEGADA DE AGUA AL COMPRESOR SECADORES PG-1, PG-2, PG-3 PG-4, PG-5, PG-6 PG-7. DT-1, DT-2

PRESION DIFERENCIAL EN LOS FILTROS DE DIESEL VOL. ACUMULADO

PRESION DEL BRINCO DE AGUA CRUDA A AGUA POTABLE

PRESION DE LLEG. DE POZOS DE AGUA VOLUMEN INST. DE POZOS DE AGUA



SISTEMA DE MEDICION 500, 900 SISTEMA DE MEDICION 600

SISTEMA DE MEDICION 800 A B SISTEMA DE MEDICION100, 200 SISTEMA DE MEDICION 100, 200

6

7

7

8

5 6

VOLUMEN NETO ESTÁNDAR A 60 ° F VOLUMEN ESTÁNDAR A 60 ° F(TRENES)

VOLUMEN GRUESO ESTÁNDAR A 60 ° F

BARRILES POR HORA A 60° F

VOLUMEN NETO ESTÁNDAR A 20° C

TEMPERATURA (°F) PRESION (KG/CM2)

TOTAL SISTEMA SUPERVISORIO DE CONTROL(HMI) A 60° F

TOTAL DE VOLUMEN STANDAR A 20 °C

BARRILES POR HORA A 20°C

TEMPERATURA ° F PRESION(KG/CM2)

VOLUMEN ESTÁNDAR A 60 °

VOLUMEN TOTAL ESTÁNDAR A 60° F

TOTAL DE VOLUMEN STANDAR A 20 °C

BARRILES POR DIA A 20°C BARRILES POR HORA A 20°C

BARRILES POR HORA A 20°C

BARRILES DIA A 20°C POR TEMPERATURA (° F)

PRESION(KG/CM2)

VOLUMEN TOTAL ESTÁNDAR A 60° F TOTAL DE VOLUMEN STANDAR A 20 °C

BARRILES POR DIA A 20°C

PRESION (KG/CM2)

SALINIDAD (LMB) VOLUMEN FALTANTE PARA CAMBIO DE RECIPIENTE(60° F)

FLUJO BPH HORA ESTIMADA PARA CAMBIO DE RECIPIENTE

F(TRENES) VOLUMEN ESTÁNDAR A 60 ° F(TRENES) ° API VOLUMEN EN COMPUTADO R DE FLUJO(60 ° F)

% AGUA TOTAL VOLUMEN EN SISTEMA SUPERVISORIO (60° F)

HORA ESTIMADA PARA FINALIZAR CARGA

TEMPERATURA ° F

MUESTREADOR (LTS) TANQUES QUE OPERAN VOLUMEN FALTANTE PARA TERMINAR CARGA(60 ° F)


A continuación se presenta como ejemplo, el formato de una instalación , en donde se registran las variables críticas de los procesos en la TMDB, así como también el Reporte Diario de Operaciones, en donde se vacía esta información, el cual es un Sistema Institucional y que se encuentra disponible en la Intranet de Petróleos Mexicanos.



XI.I PARAMETROS DE OPERACIÓN CRITICOS A continuación se mencionan los parámetros considerados críticos en la operación de las instalaciones de manejo de aceite de la TMDB. INSTALACION TRAMPA DE DIABLOS NORTE ESTABILIZADOS

BATERIA DE SEPARACION (PUERTO CEIBA)

BATERIA DE SEPARACION ( LITORAL)

PARAMETRO DE OPERACI N CRITICO -PRESION DE LLEGADA EN L1, L2, L3, L4 -PRESION DE SEPARACION -NIVEL -PRESION EN CABEZAL -PRESION EN LA ENTRADA AL TREN -PRESION DE SEPARACION EN SEPARADOR FA-101 -NIVEL EN SALIDA SEPARADOR FA-101DE SEPARADOR FA-101 -PRESION DE ACEITE -PRESION DE SEPARACION EN RECTIFICADOR FA-103 -NIVEL EN RECTIFICADOR FA-103 -PRESION AL QUEMADOR -PRESION AL GASODUCTO -PRESION DE SEPARACION EN FA-104 -NIVEL EN FA-104 -PRESION DE SEPARACION EN FA-105 -NIVEL EN FA-105 -NIVEL EN TRAMPA FA-700 -NIVEL EN TRAMPA FA-701 -PRESION A ENDULZADORA -PRESION EN CABEZAL -PRESION EN LA ENTRADA AL TREN -PRESION DE SEPARACION EN FA-100 -NIVEL EN SEPARADOR FA-100 PRESION SALIDA DE ACEITE DE FA-100 -PRESION DE SEPARACION EN RECTIFICADOR FA-102 -NIVEL EN SEPARADOR FA-102 -PRESION AL QUEMADOR -PRESION AL GASODUCTO -PRESION DE SUCCION DE BOMBA

CASA DE BOMBAS 5T

CASA DE BOMBAS 5E

GUN BARREL(PESADO)

-PRESION DE DESCARGA DE BOMBA -REVOLUCIONES -TEMPERATURA DE CARCASA TEMPERATURA DE AGUA EN EL MOTOR -PRESION DE SUCCION DE C.I -PRESION DE DESCARGA DE C.I -REVOLUCIONES -PRESION DE SUCCION DE BOMBA ELECTRICA. -PRESION DE DESCARGA DE BOMBA ELECTRICA -TEMPERATURA DE CARCASA EN EL MOTOR DE C.I -TEMPERATURA DE AGUA EN EL MOTOR DE C.I -AMPERES DEL MOTOR ELECTRICO -FLUJO DE ENTRADA AL TV-5007 -NIVEL TOTAL DEL TV-5007 -NIVEL DE AGUA DEL TV-5007 -PRESION DE SUCCION DE BOMBAS GA-3101 -PRESION DE DESCARGA DE BOMBAS GA-3101(4) -PRESION DIFERENCIAL FILTRO DE CRUDO A -PRESION DIFERENCIAL FILTRO DE CRUDO B -NIVEL TOTAL DEL TV-5005 -NIVEL DE AGUA DEL TV-5005 -PRESION DE SUCCION DE BOMBAS GA-3102 -PDESCARGA DE BOMBAS GA-3102(4) -PRESION GENERAL DE ENTRADA DE CRUDO


-TEMPERATURA TERMICO.. -FLUJO DE GAS DE ENTRADA DE AL ACEITE CALENTADOR -PRESION DIFERENCIAL EN BOMBA DE RECIRCULACION -TEMPERATURA DE ACEITE TERMICO EN EL TANQUE DE EXPANSION. -PRESION DE ACEITE TERMICO EN EL TANQUE DE EXPANSION -NIVEL DE ACEITE TERMICO EN EL TANQUE DE EXPANSION. -PRESION DIFERENCIAL EN INTERCAMBIADORES LADO CRUDO.


CALENTAMIENTO DE CRUDO MAYA

CASA DE BOMBAS 1 Y 2

CASA DE BOMBAS 4T (ISTMO Y MAYA)

SISTEMA DE INYECCION DE AGUA CONGENITA(LIGERO)

SISTEMA DE INYECCION DE AGUA CONGENITA(PESADO)

-PRESION DIFERENCIAL EN INTERCAMBIADOR DE CALOR LADO TERMICO -PRESION DE AIRE -PRESION DE GAS -TEMPERATURA DE LLEGADA CRUDO DESHIDRATADO A ECONOMIZADORES -FLUJO DE LLEGADA CRUDO DESHIDRATADO A ECONOMIZADORES -PRESION DIFERENCIAL CRUDO DESHIDRATADO A ECONOMIZADORES -PRESION DE LLEGADA CRUDO DESALADO A ECONOMIZADORES -PRESION DE SALIDA CRUDO DESALADO A ECONOMIZADORES -PRESION DIFERENCIAL CRUDO DESALADO ECONOMIZADORES -% DE APERTURA DE VALVULA DE SALIDA DE ACEITE TERMICO DE CALENTADORES(2) -TEMPERATURA DE SALIDA DEL CRUDO DESHIDRATADO DE CALENTADORES -PRESION DIFERENCIAL DE CRUDO DESHIDRATADO CALENTADORES -PRESION DE LLEGADA ACEITE TERMICO -TEMPERATURA DE LLEGADA ACEITE TERMICO -% APERTURA DE VALVULA DE RECIRCULACION DE ACEITE TERMICO -PRESION DE LLEGADA DE AGUA FRESCA A CALENTAMIENTO -% APERTURA DE VALVULA CONTROLADORA DE FLUJO DE AGUA A CALENTADORES -FLUJO DE AGUA FRESCA A CALENTADORES -PRESION DE LLEGADA DEL ACEITE TERMICO A CALENTADORES DE AGUA -TEMPERATURA DE LLEGADA DEL ACEITE TERMICO A CALENTADORES DE AGUA -TEMPERATURA DE SALIDA DE AGUA DE CALENTADORES DE AGUA(2) -% DE APERTURA DE VALVULA REGULADORA DE TEMPERATURA A LA SALIDA DE CALENTADORES DE AGUA(2) -PRESION DE SEPARACION DEL TANQUE SEPARADOR BIFASICO -NIVEL EN EL TANQUE SEPARADOR BIFASICO -PRESION EN EL TANQUE RECTIFICADOR -NIVEL EN EL TANQUE RECTIFICADOR -FLUJO DE GAS A LA SALIDA DE LOS SOPLADORES -PRESION DE LLEGADA DE GAS DE REPOSICION. -PRESION DE AIRE -PRESION DE SUCCION EN SOPLADORES(2) -PRESION DE DESCARGA EN SOPLADORES(2) -AMPERAJE DE LOS MOTORES DE LOS SOPLADORES(2) -PRESION DE SUCCION DE BOMBA -PRESION DE DESCARGA DE BOMBA -PRESION DE LUBRICACION DE ACEITE -AMPERAJE DEL MOTOR -PRESION DE SUCCION DE BOMBA -PRESION DE DESCARGA DE BOMBA -AMPERAJE DEL MOTOR PRESION DE DESCARGA MBBA 16 A Y MBBA 16 B % LLENO DEL CARCAMO DEL DISFUSOR PRESION DE DESCARGA DE BOMBA DE TRANSFERENCIA GA-2001 PRESION DE DESCARGA DE BOMBA REFORZADORA 2002 ANALIZADOR DE GRASAS Y ACEITES(PPM) AIT-1010 B ANALIZADOR DE SST AIT-1010 C PRESION DE ENTRADA A POZOS -FLUJO DE ENTRADA DEL AGUA A LA PLANTA -CONCENTRACION DE GRASAS Y ACEITES A LA ENTRADA DE LA PLANTA -NIVEL DE AGUA EN SEPARADOR DE PLACAS CORRUGADAS(2) -NIVEL DE ACEITE EN SEPARADOR DE PLACAS CORRUGADAS(2) -% DE APERTURA DE LA VALVULA DE INYECCION DE NITROGENO EN EL SEPARADOR DE PLACAS CORRUGADAS(2) -% DE APERTURA DE LA VALVULA CONTROLADORA DE PRESION DE NITROGENO EN EL SEPARADOR DE PLACAS CORRUGADAS(2) -PRESION DE OPERACIÓN SEPARADOR DE PLACAS CORRUGADAS(2) -NIVEL DE AGUA EN CELDASEN DEEL FLOTACION(2) -NIVEL DE ACEITE EN CELDAS DE FLOTACION(2) -% DE APERTURA DE LA VALVULA DE INYECCION DE NITROGENO EN CELDAS DE FLOTACION(2) -% DE APERTURA DE LA VALVULA CONTROLADORA DE PRESION DE NITROGENO EN CELDAS DE FLOTACION(2)


-PRESION DE OPERACI N EN CELDAS DE FLOTACION(2) -NIVEL DE ACEITE EN TANQUE ACUMULADOR DE ACEITE -PRESION DE SUCCION DE BOMBAS REFORZADORAS(6) -PRESION DE DESCARGA DE BOMBAS REFORZADORAS(6) -PRESION ACEITE DE BOMBAS REFORZADORAS(6) -TEMPERATURA DEL MOTOR DE BOMBAS REFORZADORAS(6) -NIVEL DEL TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA -PRESION DEL TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA -FLUJO DE ENTRADA AL TANQUE ACUMULADOR DE AGUA TRATADA -PRESION DE ENTRADA AL POZO(6) -PRESION DE SALIDA HACIA EL CARCAMO DEL DIFUSOR SUBMARINO -PRESION DE SALIDADEL AGUA HACIA LOS CARCAMOS DE EFLUENTES


PLANTA DE EFLUENTES

TRAMPA DE DIABLOS SUR INGENIEROS DE TURNO MANEJO DE ACEITE

PRESION DE LA VASIJA AMPERAJE VOLTAJE % DE INTERFASE DE AGUA PRESION DE AIRE AMPERAJE DE MBBAS VERTICALES NIVEL DE CARCAMO A NIVEL DE CARCAMO B SUR NIVEL DE CARCAMO B NORTE NIVEL DE FOSA DE IGUALACION NIVEL DE CARCAMO DE ACEITE RECUPERADO NIVEL DE TANQUE DE ACEITE RECUPERADO PRESION DE LLEG DE POZOS PTO. CEIBA PRESION DE LLEG. DE POZOS CASTARRICAL MEDIDAS DE TANQUES DE ALMACENAMIENTO MEDIDAS DE TANQUES DESHIDRATADORES DE MAYA MEDIDAS DE TANQUES DESHIDRATADORES DE ISTMO BAJA PRESION HIDRAULICA DE SUMINISTRO FALLA EN EL SUMINISTRO DE FUERZA BAJA PRESION DE ACEITE LUBRICANTE, FALLA DE LA BOMBA DE ACEITE LUBRICANTE DE EMERGENCIA FALLA DEL FLUJO DE COMBUSTIBLE O SERVO DE POSICION FALLA DE LA EXCITATRIZ INTERRUPTOR DEL GENERADOR DISPARADO FALLA DEL MOTOR DE DIESEL DE ARRANQUE FALLA DE LA ELECTROVALVULA DE DIESEL

TURBOGENERADOR 1 Y 2

DISPARO O FALLA POR VIBRACION DEL GENERADOR INCENDIO BAJA PRESION DE COMBUSTIBLE BAJA PRESION DE CIRCUITO DE DISPARO HIDRAULICO FALLA AL ENCENDER O PERDIDA DE ENCENDIDO O FALLA DEL DETECTOR ALTA TEMPERATURA DE ESCAPE DISPARO O FALLA POR VIBRACION DE LA TURBINA DISPARO O FALLA DE SOBREVELOCIDAD DE LA TURBINA DISPARO DE BLOQUEO DEL GENERADOR TIERRA DE ESTACION


BAJA PRESION HIDRAULICA DE SUMINISTRO FALLA EN EL SUMINISTRO DE FUERZA BAJA PRESION DE ACEITE LUBRICANTE, FALLA DE LA BOMBA DE ACEITE LUBRICANTE DE EMERGENCIA FALLA DEL FLUJO DE COMBUSTIBLE O SERVO DE POSICION FALLA DE LA EXCITATRIZ TURBOGENERADOR 3 Y 4

INTERRUPTOR DEL GENERADOR DISPARADO FALLA DEL MOTOR DE DIESEL DE ARRANQUE FALLA DE LA ELECTROVALVULA DE DIESEL DISPARO O FALLA POR VIBRACION DEL GENERADOR INCENDIO BAJA PRESION DE COMBUSTIBLE BAJA PRESION DE CIRCUITO DE DISPARO HIDRAULICO FALLA AL ENCENDER O PERDIDA DE ENCENDIDO O FALLA DEL DETECTOR ALTA TEMPERATURA DE ESCAPE DISPARO O FALLA POR VIBRACION DE LA TURBINA DISPARO O FALLA DE SOBREVELOCIDAD DE LA TURBINA DISPARO DE BLOQUEO DEL GENERADOR TIERRA DE ESTACION DISPARO DE ACEITE DE CONTROL L63HLT DISPARO ELECTRONICO POR SOBREVELOCIDAD L12H DISPARO POR PERDIDA DE FUEGO L28FDT DISPARO POR SOBRETEMPERATURA DE ESCAPE L86TXT DISPARO POR POSICION DE VALVULAS DE SANGRADO L86CBT BLOQUE POR DISPARO POR DIFERENCIAL DEL GENERADOR L86GT BAJO VOLTAJE EN LA BOMBA DE LUBRICACION DE EMERGENCIA 88QE-L27QEL DISPARO POR VIBRACION L39VT DISPARO POR FALLA EN LA VALVULA DE CONTROL L86GCVT DISPARO POR FALLA EN EL SISTEMA DE CONTROL L35FLT BAJA PRESION DEL SUMINISTRO DE DIESEL L2LFT

COMPRESORES(SERVICIOS AUXILIARES)

FALLA EN LA COMUNICACIÓN DEL EX2100-MARK VI L30COM_EXFLT BAJA PRESION DE AGUA DE ENFRIAMIENTO ALTA TEMPERATURA DE ACEITE ALTA TEMPERATURA EN EL ELEMENTO NO.1 Y ELEMENTO NO. 2 FALLA EN LA BOMBA DE AGUA DE ENFRIAMIENTO FALLA EN EL SISTEMA DE CONTROL DEL COMPRESOR PLC


SECADORES DE AIRE CENTRIFUGADORAS DE DIESEL

SISTEMAS DE MEDICION 300, 500, 600, 800 A, 800 B, 900

SISTEMAS DE MEDICION 100 Y 200(EXPORTACION)

FALLA EN VALVULA SELENOIDE FALLA EN ELECTROVALVULA BAJA PRESION DE SUCCION DE DIESEL FALLA EN AL BOMBA DE AGUA ROMPIMIENTO DE SELLO ALTO AMPERAJE EN EL MOTOR DE LA CENTRIFUGADORA VOLUMEN ACUMULADO FLUJO TOTAL INSTANTANEO FLUJO INSTANTANEO MANEJADO POR TREN API % AGUA SALINIDAD COMPARATIVO DEL MEDIDO EN PAQUETE DE MEDICION VOLUMEN MEDIDO ENVOLUMEN BUQUETANQUE PRESION EN MANIFOLD DEL CON EL BUQUETANQUE

CONTEXTO OPERACIONAL TMDB 2013.pdf

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