presupuesto agua y desague de un pasajeDescripción completa
CRUCE AEREO PARA AGUA POTABLEDescripción completa
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Descripción: ARCHIVO PARA CALCULAR CRUCES AEREOS EN AGUA POTABLE
Calculo de tuberias colgantes en cruces, de sistemas rurales de agua potable. Ingenieria Civil.Descripción completa
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Clasificacion de Tuberias de Agua y DesagueDescripción completa
Descripción: memoria del proyecto de agua y desague
DISEÑO DE CRUCES DE RIO Y QUEBRADAS PARA REDES DE AGUA POTABLE Proyecto : Puente :
Construcción Sistema de Agua Potable 04 Barrios, Distrito de Nuevo Occoro - Huancavelica - Huancavelica
17.00 m.
KM 9+429.580
DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA DATOS PARA EL DISEÑO DEL CRUCE DE QUEBRADA DATOS: en ml. y/o kg/ml. Luz del puente " L " Peso unit. de la tubería " x " Peso unit. de los cables " y " Peso unit. de pendolas " z " Separación de péndolas " s " Altura mayor de pendola " h " F.Seg. de Cables " F.S.1 " F.Seg. de Pendolas " F.S.2 " " f " del puente Separacion entre Cable y Tuber." c " Peso Especifico del Concreto Concreto f'c Fierro Esfuerzo del Terreno
SOLUCION: A.- DISEÑO DE LA PENDOLAS 1.- Longitudes de las Péndolas y' Cuando:
=
s + ((4/ l^2) * x^2)(f + f'))
s = es una constante
s= f = f' =
0.30 1.80 0.00
x 0 2 4 6
m. m. m.
y 0.300 0.400 0.699 1.197
x
y
x = Distancia del centro a la péndola (m.) y = Altura de la péndola (m.) 3.- Datos para el Diseño P. Tubería P. Accesorios P. Pendola Factor de Seguridad 2 H > Pndola
6.93 5.00 0.28 3.00 2.10
kg/ml. kg/ml. kg/ml. m.
4.- Peso Total / Pendola Peso Total por Pendola
24.45 kg.
5.- Tensión Máxima en la Péndola " Tp ". T máx. en Péndolas
=
Pseo Total*F.S.2/1000
T p máx.
6.- Diámetro de las Péndolas Diámetro Cantidad
¼ " 7 Und.
6.1.- Diámetro Comercial se Recomienda Diámetro Cantidad
5/16 " 7 Und.
Tipo BOA 6 x 19
=
0.073 Tn.
ALMA ACERO Resist. Efect. a Rot. en Ton. 2.74 4.25 6.08 10.68 13.20 16.67 23.75 41.71 91.80 159.66
DISEÑO DE CRUCES DE RIO Y QUEBRADAS PARA REDES DE AGUA POTABLE Proyecto : Puente :
Construcción Sistema de Agua Potable 04 Barrios, Distrito de Nuevo Occoro - Huancavelica - Huancavelica
17.00 m.
KM 9+429.580
DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA B.- DISEÑO DEL CABLE PRINCIPAL 1.- Peso Total del Puente " P " / ml., 1.1.- Peso del Cable Principal P.cable
0.39 kg/ml.
Peso del Cable +Accesorios
12.60 kg/ml.
1.2.- Peso del Viento P.viento = 0.005x0.7x Velocidad viento^2xancho del puente P.viento
7.88 kg/ml.
1.3.- Peso del Sismo P.sismo = 0.18 x Peso P.sismo
2.27 kg/ml.
1.4.- Peso por Unidad de Longitud Máxima Wtotal
=
P.cable + P.Viento + P.sismo Wtotal
=
22.74 kg/ml.
M.max.ser
=
0.82
Tn - m.
T.max.ser
=
0.46
Tn.
T.max.ser.real
=
0.50
Tn.
1.5.- Momento Máximo por Servicio M.max.ser = Peso x un. Long. Max. x Long. del Puente^2/8
1.6.- Tensión Máximo por Servicio Horizontal 1.7.- Tensión Máximo por Servicio Horizontal Real
2.- Tensión Horizontal Izquierdo" H' ". 8.50 ß
ß a
1.80
ht
tg ß = ß =
0.211764706 12.13 °
3.- Tensión Máxima de Rotura del Cable 3.1- Tensión Horizontal " H " Calculado anteriormente: H
=
0.50 Tn.
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DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA 3.2.-Tensión Horizontal por Temperatura" H t". Como aún no se diseñado la cámara de anclaje, no se conoce la distancia de anclaje a anclaje, por lo tanto no se puede calcular la Tensión Horizontal por Temperatura, para efecto de calculo de la cámara y cable consideraremos la Tensión Horizontal por Temperaturadel orden del 1.5 % de la tensión Horizontal. Ht
=
1.5 % (H) Ht
=
0.01 Tn.
Hm
=
0.50 Tn.
3.3- Tensión Maxima Horizontal " Hm ". Hm
=
H + Ht
3.5.-Tensión Máxima de Rotura a Cada Lado Tr = Hm x C.S. Donde: Tr = Tensión Máxima de Rotura C.S. = Coeficiente de Seguridad =
3.00
Luego: =
Tr
1.51 Tn.
3.6.-Diámetro del Cable Diseñado (en la Tabla): Diam. Diseñado Cantidad Sección Tc.
¼ 1 0.32 2740.00
" Und. cm2. kg.
Nota: Para la obra se recomienda usar Cable de Ø 1/2" Diámetro del Cable a Utilizar Tipo BOA 6 x 19 Diam. Recom. Cantidad Sección Tc = Tr =
3/8 1 0.71 6080.00
" Tipo BOA 6 x 19 Und. cm2. kg.
3.7- Tensión Vertical " V ". V
=
Hm x 4*f / L = Tr x tg ß
Teorico
V
=
0.11
Practico
V
=
1287.53
C.- DISEÑO DE LAS CAMARAS DE ANCLAJE 1.- Datos para diseño Peso Estimado de Cámara de anclaje Medidas (m) H. c.a. 1.00 m. B. c.a. 1.20 m. b. c.a. 1.20 m. Angulo O° 45.00 Grados Volumen 1.44 m3. Peso Anclaje 3.31 Ton. 1509.37
Altura de la cám ara de anclaje Ancho de la cám ara de anclaje (Paralela a lalongitud del puente) Profundidad de la cám ara de anclaje (Perpendicular al ancho). Se recom ienda este ángulo para efectos constructivos. Peso por lado del puente
<
3312.00
CONFORME
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DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA Para nuestro caso utilizaremos una cámara de concreto ciclopeo sólida H T V
1.00
1.20
1.20 2.- Esfuerzo que Actuan a) Por Efecto del Puente Tensión Maxima Horizontal " Hm ". Hm =
0.50 Tn.
b) Por Peso Propio de la Cámara Pp cámara
=
3.31 Tn.
Descomposición de Fuerzas Tm ax.ser SEN O = Tm ax.ser COS O =
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DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA D.- DISEÑO DE LA TORRE DE ELEVACION 1.- Datos para el Diseño
8.50 O
ß 3.00 ht
tg ß = ß =
0.352941176 20.22 °
O2 en grados =
20.22 °
Torre
d d H p.e. cto. Wp
0.40 0.40 2.80 2.40 1.08
m m m Ton/m3 Ton
Zapata
hz b prof. p.e.cto. Wz
0.80 1.00 1.00 2.40 1.92
m m m Ton/m3 Ton
S U C Z Rd H (cortante basal)
1.20 1.00 0.40 1.00 4.00 0.13
O2=
11.95656
Lados de la sección de la Tmax.ser SEN O2 columna o torre (cuadrada) Tmax.ser COS O2 Tmax.ser SEN O peso específico del cto. a. Tmax.ser COS O
= = = =
0.12 0.33 0.25 0.25
Altura de la zapata Ancho de la zapata (paralela a la longitud del puente) Profundidad de la zapata (perpendicular al ancho) peso específico del cto. a. Cálculo de las cargas de sismo Nivel hi (m) pi (Ton) pi*hi Factor de suelo 3 2.80 0.36 1.00 Factor de importancia 2 1.87 0.36 0.67 Coeficiente sísmico 1 0.93 0.36 0.33 Factor de zona 2.01 Factor de ductilidad Ton
Ton Ton Ton Ton
Fsi (Ton) 0.06 0.04 0.02 0.13
2.- Calculo de la Excentricidad e = b/2 - d =
0.12
< b/3 =
0.33
Ok
Verficación de la excentricidad de fuerzas
d = (Wp*2b/3+Wz*b/2+Tmax.ser*SEN(O2)*2b/3+Tmax.ser*SEN(O)*2b/3-(Tmax.ser*COS(O2)-Tmax.serCOS(O))*(H+hz)-Fs3*(H+hz)-Fs2*2*(H+hz)/3-Fs1*(H+hz)/3 Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(O)+Tmax.ser*SEN(O2)
d=
1.27 0.377 3.37 3.- Chequeo del Deslizamiento y Volteo Factores de seguridad al deslizamiento y volteo
> 1.5 Ok Verificación al deslizamiento de la zapata
> 1.75 Ok Verificación al volteo de la zapata
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DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA E.- CALCULO DE LA LONGITUD DEL CABLE PRINCIPAL 1.- Longitud del Cable " L1 " Lc
=
l *( (1 + ((8/3)*n^2) - ((32/5)*n^4))
Donde: Lc = Longitud de Curva del Cable f = Flecha del Cable n=f/l
= =
Remplazando valores 2.- Altura de la Torre " ht ":
1.80 m. 0.1059
Lc
ht
=
=
f + c + h'
c = Distancia entre cable y tubería f = Flecha de la Tubería h` = Altura de la tubería hasta la zapata ht
=
2.80 m.
3.- Longitud de los Fiadores
ß
O L1 ht
ß l1 Del gráfico: L1
=
Tg ß = ht / l1
(ht^2) + (l1)^2 l1 = ht / Tg
Donde: L1 = Longitud del fiador l1 = Longitud horizontal del fiador l2 = Longitud horizontal del fiador
= =
1.80 m. 1.95 m.
tg = (8 x f x X) / l1^2 = (8 x f x l1) / l1^2 = 4xf / l1 = 4 x n Sustituyendo datos:
O tg O
= =
l1
=
45.00 1.00 2.80 m.
L1 = 3.96 m. Para nuestro caso se usaran las siguientes dimenciones por tener una sección con pendiente fuerte L1 = Longitud del Fiador Izquierdo L2 = Longitud del Fiador Derecho
= =
3.25 m. 2.10 m.
17.49 m.
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DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA 4.- Longitud de los Fiadores A) Cámara de Anclaje Margen Derecha 2.40 Lh1 Por Semejanza de Triángulo L1 3.25
1.8
L1
=
4.33
1.00 a
1.20
1.80
b B) Cámara de Anclaje Margen Izquierda 2.55 Lh2 Por Semejanza de Triángulo L2 2.10
1.95
1.00
1.20
1.95
b Luego: Longitud de Fiadores L1 L2
= =
4.33 m. 2.75 m.
Longitud Horizontal de Fiadores Lh1 = 2.40 m. Lh2 = 2.55 m. Donde : L1 = Longutud del Fiador Derecho L2 = Longitud del Fiador Izquierdo Lh1 = Longutud Horizontal del Fiador Derecho Lh2 = Longitud Horizontal del Fiador Izquierdo
L2
=
2.75
m.
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DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA 5.- Flecha de Montaje 5.1 Aumento de Flecha Por Alargamiento del Cable entre Torres
fm f1 l' Sabemos que: 15 f1
=
L
(A)
16 n1(5 - 24 n1^2) H'ypp x l1 L
=
(1 + 16/3 x n^2)
(B)
ExA Donde: f1= L= E= A=
Aumento de flecha por alargamiento de cable entre torres. Aumento de longitud de cable entre torres Modulo de elasticidad del cable Area del cable n1 = fm / l' n = f / l'
Hvpp =
Tensión Horizontal verdadera por peso propio total H'vpp = Hvpp / 2
A cada lado del puente
5.2 Aumento de Flecha Por Disminución de Luz entre Torres f'1
l-
l1 -
12
f'2
L1
L2 L2+ L2 L1+
L1
L+
L
l1
l'
l2
Sabemos que: 15 - 40x n^2 + 288xn^4 f2
=
l' 16 n1(5 - 24 n1^2) H'ypp (l1 + l2)
l'
=
sec ^3ß ExA
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DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA Donde: l1,2 = f2 = sec ß = sec^3 ß = E = A = 0.9f =
Longitud horizontal de fiador Aumento de flecha por disminución de la luz entre torres 7.26911 384.09992 16900000 Tn/cm2. 0.0127 m2. 1.62 Hm
Donde: ß sec = 1 + tg² ß n tg ß = 4 x n1
= =
0.11 7.20000
sec ß Hpor columna
= =
7.26911 0.50 Tn.
Vm
Tm
5.3 Cálculo de la flecha de Montaje La flecha de montaje se cálcula por aproximaciones sucesivas f f
=
fm+
f
=
f1+
f2
f
=
fm +
f1 +
f2
.(01)
Primer Tanteo Para este primer tanteo consideraremos una flecha de montaje igual a 9/10 de la flecha del cable n1
=
0.9* f / l'
n1
=
0.0952941
Sustituyendo: En B:
L
=
0.0000059 m.
En D:
l'
=
0.0044569 m.
Luego: En A:
f1
=
0.0000121 m.
En C:
f2
=
0.0089615 m.
H'ypp (l1 + l2) ExA
Reemplazando en 01: f 1.80
=
fm +
=
1.6290
0.17
m.
f1 +
f2
Diferencia en 01:
0.17
<
0.05
RECALCULAR
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DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA Segundo Tanteo fm
=
f m primer tanteo + diferencia
fm n/1
= =
1.7910 0.1054
Sustituyendo: En B:
L
=
0.000042 m.
En D:
l'
=
0.003376 m.
Luego: En A:
f1
=
0.000079 m.
En C:
f2
=
0.006174 m.
Reemplazando en 01: 1.80
=
1.7973
Diferencia en 01: 0.00 m. 0.002720
<
0.05
CONFORME
6.- Longitudes de Cable en Montaje Lm
=
Lm
=
Lc +
l+
17.50 m.
7.- Longitudes Total del Cable (Incluido los Fiadores)"Ltc" Ltc
El proyecto se diseñará con 1 cables de 3/8" Suficiente con 5/16" a cada 2 metros. Las camaras de anclaje debe ser de 1.20 x 1.50 x 1.50 Se tiene un peso de 3.31 ton.
L
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DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA F- DISEÑO DE LOS CARROS DE DILATACION 1.- Peso Propio Peso propio Wd=
22.74 Kg
2.- Empuje Empuje =pl^2/8f=H
456.44
3.- Desplazamiento del carro en cada torre por carga muerta D=HL(Seca1)^2/EA E=2/3(2100000) A=seccion Total cable
1400000.00 0.71 cm2
ANGULOS FORMADOS EN EL PUENTE Angulo con el cable principal a= Angulo del fiador izquierdo a1= Angulo del fiador derecho a2=
Longitud del fiador izquierdo (L1) Longitud del fiador derecho (L2) Lh1 = Longutud Horizontal del Fiador Derecho Lh2 = Longitud Horizontal del Fiador Izquierdo D= D=
4.33 2.75 2.40 2.55
m. m. m. m.
0.84 cms Desplazamiento en portico izquierdo 0.27 cms Desplazamiento en portico derecho
Desplazamiento maximo con sobrecarga y temperatura la tension horizontal maxima es 495.69 Kg El desplazamiento sera D1=Seca1( cxtxL1+HL1x(Seca1)^2/(EA) c= 0.000012 t= D1= 2.16 cms Luego el desplazamiento neto es D=D1-D 2.00 La plancha metalica debe tener un minimo de
25 C*
2.00 cms a cada lado del eje de la torre
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DISEÑO DE CRUCE DE QUEBRADA 4.- Presion vertical sobre la torre P=HxTg(a+a1)= 1104.93 Kg Presion en la columna (P)= Esfuerzo admisible (Fa) Diámetro de rodillos (d) Número de rodillos (n)
1.1 Tn 1.10 7.5 7.5 3
Tn Tn/cm2 cms u
5.- Ancho de la platina Ancho de la platina(A) = 760xP/(Fa^2nd) A= 0.66 cms Dejando 2,5 cms de borde a cada lado Ap=A+2*2,5 6.00 cms
Presion en la plancha=P/AL P= 5.58
6.- Largo de platina Largo de platina = (n-1)*(d+1)+2*8 = Si la plancha superior se desplaza La distancia extrema aumentara
33
Cm. 2.00 cms
4
cms
a
6 cms
El momento que se produce en el volado sera =( M) =P/A*B M= 100.45 f= C= Larg.plat./2 = 7.- Radio de la parte curva r=(f^2+c^2)/(2f)= y=(r^2-^x^2)^0,5 E`=f-(r-y)+2
r= y= E`=
10 cms 16.5
18.61 17.62 11.01
Considerando una faja de 1 cm de ancho y el espesor en la seccion E` S=ab^2/6 S= 20.19 cm2 R=M/S R= 4.98 kg/cm2 Es
R
Ra=
2100
CONFORME
8.- Espesor de plancha inferior Si la plancha superior se desplaza la distancia al borde libre sera M=P*L^2/2 M=
2.00 cms , los rodillos giraran 5 69.76
Considerando el espesor de la plancha inferior = 3.81 S=ab^2/6 S= 2.42 cm2 R=M/S R= 28.83 kg/cm2 Es