DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
1. MEMORIA MEMORIA DESCRIPT DESCRIPTIVA. IVA. 1.1. GENERA GENERALIDAD LIDADES ES Loss prim Lo primer eros os puen puente tess co cons nstr trui uido doss por por la huma humani nida dad d fuer fueron on puentes de vigas: troncos atravesados sobre ríos u hondonadas. Cuando el hombre tuvo bestias de carga se vio obligado a colocar dos o más troncos juntos y tender sobre ellos una cubierta o piso plan plano o para para que que ésta éstass pudi pudier eran an pasa pasar. r. Cuan Cuando do la dist distan anci cia a a salvarse resultaba mayor que la longitud práctica de las vigas de troncos, se recurrió a la colocación de tramos de maderos sobre una serie de soportes intermedios o pilas.
1.2. INTRODUCC INTRODUCCIÓN IÓN Una de las necesidades que la sociedad requiere para cumplir sus actividades diarias es la buena comunicación vial a través de la construcción de puentes peatonales el cual permite ir de un lugar a otro sin ningún inconveniente o imprevisto, los cuales están localizados en lugares o puntos estratégicos. Es por eso que nuestro curso de diseño de Infraestructura de Riego está orientado a brindar la solución que la persona o población requ requie iera ra para para real realiz izar ar sus sus ac acti tivi vida dade dess co como mo es el ca caso so de los los poblador pobladores es del
sector sector Mariátegui el cual está situado a una
distancia de 8 Km de la provincia provincia de Lambayeque Lambayeque y que requiere requiere una una co cons nstr truc ucci ción ón de un puen puente te peat peaton onal al que que ayud ayudar aría ía a los los agricultores a tener tener una libre circulación circulación de sus productos productos y poder cumplir sus actividades diarias.
1.3. OBJETIVO OBJETIVOS. S.
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
1.3.1.
OBJETIVOS GENERALES.
Diseñar un puente Peatonal con dos vigas laterales.
Mejorar Mejorar su nivel nivel de vida del del poblador poblador a travé travéss del
sistema vial.
1.3.2.
OBJETIVOS ES ESPECIFICOS.
hasta llegar a un dren, luego se continua el dren aguas arriba aproximadamente 4km seguidamente se continua por el canal san José hasta llegar al lugar indicado.
1.4. CLIMA Y VEGETACIÓN. VEGETACIÓN. La zona en estudio presenta un clima cálido. cálido. La vegetación de la zona no es abundante constituido básicamente por arbustos (faique) debido a la tala producida en el sector, la tierra de los alrede alrededo dores res es apta apta para para difere diferente ntess tipos tipos de cultiv cultivos os como como caña, pan llevar y frutales frutales y otros otros cultivos menores.
1.5. TOPOGRAF TOPOGRAFIA. IA. Presenta Presenta una topogr topografía afía moderadam moderadamente ente plana plana con cambios cambios bruscos de pequeños niveles en las áreas circundantes.
1.6. HIDROLOGI HIDROLOGIA. A. Las aguas proveniente del canal Lambayeque (canal de primer orden) orden) se distribuye distribuyen n al sector Lambayeq Lambayeque ue a través de de tres canales los cuales cuales se derivan desde el partidor partidor ATAJOS ATAJOS uno de estos canales es el canal San José el cual es de segundo orden y en donde vamos a ubicar el puente peatonal correspondiente a nuestro informe.
1.7. ACTIVIDADES ACTIVIDADES ECONOMICAS. ECONOMICAS. Loss ingr Lo ingres esos os de la pobl poblac ació ión n asen asenta tada da en los los sect sector ores es del del ámbito real del Proyecto provienen de la agricultura, crianza de animales y el empleo eventual como peones agrícolas en los sectores vecinos; además de la agricultura algunos pobladores se dedican a la actividad comercial entre otros.
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
1.8. BENEFIC BENEFICIOS. IOS. Con
la
culminación
apro aproxi xima mada dame ment nte e
10
del fami famili lias as
proyecto
se
cond co nduc ucto tora rass
beneficiarán de
parc parcel elas as
agrícolas el cual les permitirá el fácil acceso a sus diferentes labores.
1.9. SITUACION ACTUAL ACTUAL DEL PROYECTO. PROYECTO. El lugar donde se va ubicar el Puente Peatonal cuenta con un puente rustico construido por los pobladores y las cuales se encu encuen entr tra a en mal est estado ado co com mo se mues muesttra en las las fot fotos (anexos), es por ello que se ha tomado el criterio de diseñar el Puente Peatonal en este sector.
2. METOD METODOS OS DE TRA TRABA BAJO JO 2.1. TRABAJO DE CAMPO. CAMPO. Fase de información y reconocimiento: Se ha efectuado las las siguientes siguientes actividades: Visita y recorrido del área partiendo desde Lambayeque por el canal san san Romualdo, Romualdo, pasando pasando por el canal canal San Nicolás Nicolás y por el san José, donde se decidió realizar el proyecto. Reco Re copi pila lado do info inform rmac ació ión n geol geológ ógic ica a y soci social al que que nos nos perm permit itió ió cono co noce cerr la prob proble lemá máti tica ca del del sect sector or y así así pode poderr elab elabor orar ar el proy proyec ecto to que que brin brinda dara ra un me mejo jorr mo modo do de vida vida para para esto estoss pobladores del sector Mariátegui.
2.2. TRABAJOS DE CABINETE. CABINETE. Consistió en procesar y ordenar todos los datos de campo, comprendió: Diseño de la losa analizada como voladizo Diseño de las vigas laterales. Diseño del muro de contención Calculo de los aceros de refuerzo.
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Elaboración de los planos definitivos.
3. REVISION REVISION BIBLIOGR BIBLIOGRAFICA AFICA.. A. PUENTE PUENTE PEATONA PEATONAL L Es una estructura que proporciona una vía de paso sobre el agua, una carretera o un valle. Los puentes suelen sustentar un camino, una carretera o una vía férrea, pero también pueden transportar tuberías y líneas de distribución de energía. Los que soportan un canal o conductos de agua se llaman Acueductos. Los puentes construidos sobre terreno seco o en un valle y formados por un conjunto de tramos cortos se suelen llaman viaductos; se llaman pasos elevados los puentes que cruzan las autopistas y las vías de tren. Un puente bajo, pavimentado, sobre aguas pantanosas o en una bahía y formado por muchos tramos cortos se suele llamar carretera elevada.
B. LA LOS LOSA. A. Son Son elem elemen ento toss estr estruc uctu tura rales les bidi bidime mens nsio iona nales les,, en lo que que la tercer tercera a dimens dimensión ión (peral (peralte) te) es pequeñ pequeña a compar comparada ada con las otras dimensiones básicas. Las cargas que actúan sobre las losas son esencialmente perpendiculares al plano principal de la misma, por lo que su comportamiento está dominado por la flexión. Existen diferentes tipos de losas:
Según su proceso contractivo:
Maciza, cuando el concreto ocupa todo el espesor de la
losa, conjuntamente con el acero.
parte del volu volume men n de la losa losa es Aligerada, cuando par
adem además ás oc ocup upad ada a por por ma mate teri rial ales es má máss livi livian anos os co como mo el ladrillo hueco (ejemplo: techo aligerado)
Según su soporte:
Sustentada sobre vigas, cuando la losa está soportada
perimetral e interiormente por vigas monolíticas de mayor
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
pera peralt lte e por por viga vigass de otro otross ma mate teri rial ales es inde indepe pend ndie ient ntes es integradas a las losas.
Sust Susten enta tada da sobr sobre e co colu lumn mnas as,, (los (losas as plan planas as)) que que son son
adecuadas para zonas de lato riesgo sísmico.
Según su geometría y tipo de apoyos:
Bidireccionales, si la geometría de la losa y el tipo de
apoyo determine que las magnitudes de los esfuerzos en dos direcciones ortogonales sean comparables.
Unidir Unidirecc eccion ionale ales, s, si los esfuer esfuerzos zos de una direcc dirección ión son
prep prepon onde dera rant ntes es sobr sobre e los los esfu esfuer erzo zoss en las las dire direcc cció ión n ortogonal.
Pero análisis de la losa se le considera formada por una serie de vigas adyacente de ancho unitario, altura de espesor de la losa (t) y longitud (1), la distancia entre los apoyos (vigas) Como todas las cargas que actúan sobre las losas deben ser transmiti transmitidas das a las vigas, se deduce que el acero principal de la losa debe colocarse perpendicular a las vigas. El acero de temperatura, parte constituyente de la losa, se coloca paralela a la posición de la viga. C. MUROS DE CONTENCION.
Se define como muro: “Toda estructura continua que de forma activa o pasiva produce un efecto estabilizador sobre una masa de terreno”. El car arác áctter fund fundam amen enta tall de los los mur muros es el de ser servir vir de elemento de contención de un terreno, que en unas ocasiones es un terreno natural y en otras un relleno artificial. En
la
situación
anterior,
el
cuerpo
del
muro
trabaja
esencialmente a flexión y la compresión vertical debida a su propio peso es generalmente despreciable.
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Sin embargo, en ocasiones el muro desempeña una segunda misión que es la de transmitir cargas verticales al terreno, desempeñando una función de cimiento. La carga vertical puede venir de una cubierta situada sensiblemente a nivel del terreno o puede ser producida también por uno o varios forjados apoyados sobre el muro y por pilares que apoyan en su coronación transmitiéndole las cargas de las plantas superiores.
a. COMPONENTES. •
Puntera: Parte de la base del muro (cimiento) que
queda debajo del intradós y no introducida bajo el terreno contenido. •
Tacón: Parte del cimiento que se introduce en el
suelo para ofrecer una mayor sujeción. •
Talón: Parte del cimiento opuesta a la puntera,
queda por debajo del trasdós y bajo el terreno contenido. •
Alzado o cuerpo: Parte del muro que se levanta a
partir de los cimientos de este, y que tiene una altura y un grosor determinados en función de la carga a soportar. •
Intradós: Superficie externa del alzado.
•
Trasdós: Superficie interna del alzado, está en
contacto con el terreno contenido. b. TIPOS GENERALES DE UN MURO DE CONTENCION 1.- MUROS DE GRAVEDAD
“Utiliza su propio peso como elemento estabilizador, no estando diseñado para que trabaje a tracción” Son muros de hormigón en masa en los que la resistencia
se
consigue
por
su
propio
peso.
Normalmente carecen de cimiento diferenciado, aunque pueden tenerlo. Su ventaja fundamental es que no van armados.
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2.- MUROS DE HORMIGÓN ARMADO “Son muros armados interiormente con barras de acero diseñado para poder soportar esfuerzos de tracción”.
Tipos: Muros de semi-gravedad Similar al de gravedad pero ligeramente armado.
Muros ménsula o en “L” En estos muros el momento al vuelco, producido por el empuje de las tierras, es contrarrestado por el peso de las tierras sobre la zapata. Son los de empleo más corriente y aunque su campo de aplicación
depende,
lógicamente,
de
los
costes
relativos de excavación, hormigón, acero, encofrados y relleno, puede en primera aproximación pensarse que constituyen la solución más económica hasta alturas de 10 ó 12 metros
3.- MUROS CON CONTRAFUERTES Constituyen una solución evolucionada de la anterior, en la que al crecer la altura y por lo tanto los espesores del hormigón, compensa el aligerar las piezas. Esto conduce a ferrilla y encofrados mucho más complicados y a un hormigonado más difícil y por lo tanto mucho más costoso, al manejarse espesores más reducidos. Sin embargo, a partir de los 10 ó 12 m de altura es una solución que debe tantearse para juzgar su interés. Puede tener los contrafuertes en el trasdós o en el intradós:
Con contrafuerte en el intradós
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Consiste en aligerar un muro de gravedad, suprimiendo hormigón en las zonas que colaboran muy poco en el efecto estabilizador.
Con contrafuerte en el trasdós. Su idea es igual al del muro con contrafuerte en el intradós, pero en este caso los contrafuertes son interiores, es decir, no se ven. La segunda solución es técnica y económicamente mejor, por disponer el alzado en la zona comprimida de la sección en T que se forma. La primera solución, al dejar
los
contrafuertes
vistos
produce
además,
generalmente, una mala sensación estética. 4.- MUROS CON PLATAFORMA ESTABILIZADORA
O DE BANDEJAS. En el trasdós se sitúa una o varias plataformas estabilizadoras (bandejas)
que reducen el empuje
producido por las tierras y los momentos de pantalla. Su concepto es muy diferente del que origina el muro de contrafuertes. Aquí no se trata de resistir el mismo momento flector, aumentando el canto y aligerando la sección, sino de reducir los momentos flectores debidos al relleno mediante los producidos por la carga del propio relleno sobre las bandejas. Su inconveniente fundamental radica en la complejidad de su construcción. Pude resultar una alternativa al muro de contrafuertes para grandes alturas.
5.- MUROS DE BOVEDAS HORIZONTALES Su filosofía es análoga a la del muro anterior, pero su construcción se remonta más años atrás.
PANTALLAS
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Ejecutadas en el interior del terreno, previamente a la excavación. Hay varios tipos: - Empotradas - Ancladas
- Pilotes 6.- MUROS PREFABRICADOS “Los muros prefabricados de hormigón son aquellos fabricados total o parcialmente en un proceso industrial mediante elementos de hormigón”. Posteriormente son trasladados a su ubicación final, en donde son instalados o montados, con la posibilidad de incorporar otros elementos prefabricados o ejecutados en la propia obra. Estos se han clasificado según su diseño estructural:
6.1 MUROS PREFABRICADOS EMPOTRADOS Es el formado por un elemento plano o nervado, continuo o discontinuo, prefabricado de hormigón armado, pretensado o potenzado y empotrado en su base. Trabajan en voladiza con un empotramiento en su base o zapata. Puede considerarse activo, es decir, entra en carga cuando se le aplica el material de relleno. Sus dos funciones principales son el sostenimiento y contención de tierras. La construcción de la zapata requiere una excavación previa, lo que dificulta a este muro tener una función de revestimiento. a.
Muros de pantalla prefabricada y zapata “in situ”
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Estos muros se definen como muros de elementos modulares prefabricados de hormigón, de secciones nervadas, colocadas de forma continua, adosadas unos a otros, que empotrados en una zapata realizada “in situ”, constituyen el paramento exterior del muro. La máxima altura que puede alcanzar este tipo de muro varía según el fabricante, no superándose para un muro de contención los 9 metros. El acabado de su cara vista puede tener diferentes formas, reduciéndose así el impacto visual que el muro podría originar en su entorno. b.
Muros de pantalla prefabricada con tirante y zapata “in situ”
A estos muros los podemos definir como muros de paneles prefabricados de hormigón, planos o nervados, con un tirante y anclados, ambos elementos a una zapata construida “in situ”. Su utilización más frecuente es en la construcción de muros de contención de alturas considerables.
Una degeneración de este muro, modificando la solución de tirante, debido al alto volumen de
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excavación que requiere, consistente en aplicar una plataforma estabilizadora a media altura, logrando de este modo dos cosas: reducir la excavación requerida y reducir las leyes de empuje, pudiendo alcanzar una altura máxima algo superior. c.
Muros completamente prefabricados
Son muros en donde el panel y la zapata se han
prefabricado conjuntamente formando un solo elemento. Están formados por piezas de hormigón en forma de “L”, donde alzado y zapata forman un cuerpo monolítico, pudiendo su cara vista tener diferentes acabados (hormigón liso, árido visto, imitación piedra, etc.). Existen sistemas en los que la zapata está parcialmente construida, es decir, la pieza lleva la armadura necesaria para terminar de completar la zapata “in situ”. d.
Muros de lamas
Muros
formados
prefabricadas,
por
lamas,
placas situadas
transversales entre
unos
contrafuertes verticales empotrados a la zapata hecha “in situ”. Este tipo de muro lleva una cobertura vegetal. El aspecto final de la cara vista es el formado por unas
bandejas
fijadas
lateralmente
a
los
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contrafuertes y ligeramente inclinadas, que sirven de apoyo para el crecimiento de la vegetación. El material de relleno en contacto con el muro está compuesto por una capa de tierra vegetal que sirve de base para el crecimiento posterior de vegetación, proporcionando así un aspecto final verde y una reducción del impacto visual. El número de placas depende de la altura del muro. Oscilando la máxima altura para estos los ocho metros,
con
una
separación
entre
ejes
de
aproximadamente 2,20 metros. Estos muros tienen la ventaja de poder sustituir fácilmente una placa, cuando esta sufra algún daño o rotura. e.
Muro pantalla aligerado
Es el muro formado por una pantalla aligerada o alveolar
prefabricada,
anclada
a
otro
panel
prefabricado o zapata hecha “in situ”. Este tipo de muro está formado por una placa alveolar anclada a una zapata, la cual puede ser: Pantalla aligerada de menor dimensión, unida al alzado mediante una pieza prefabricada con forma triangular. Formada por piezas prefabricadas. Realizada “in situ”. La cara vista puede tener varios acabados, de forma similar a lo que ocurría para los de pantalla prefabricada y zapata “in situ”, según el entorno en el que se encuentre el muro.
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La máxima altura que se puede llegar a alcanzar con este tipo de muro oscila los siete metros. La anchura de las piezas está condicionada por las limitaciones del transporte.
6.2 MUROS PREFABRICADOS DE GRAVEDAD Se entiende por muro prefabricado de gravedad aquel formado por elementos prefabricados, que es estable por su propio peso, sin que existan esfuerzos de tracción en alguno de sus elementos. Sus funciones van a ser tanto de recubrimiento como de Los muros de gravedad construidos mediante unidades prefabricadas pueden ser de módulos huecos o de bloques macizos. sostenimiento o contención de tierras. La anchura de la solera de la base es variable, dependiendo de la altura del muro y de las condiciones de terreno. a- Muros de módulos prefabricados verdes
Se define como muro de módulos prefabricados verdes aquel muro formado por piezas prefabricadas huecas que se van encajando unas con otras rellenando posteriormente su interior con tierra. Este tipo de muro admite el cultivo de flores y plantas reduciendo de este modo el impacto visual provocado por el muro. El aspecto visual que se obtiene es el de una combinación de superficies lisas de hormigón y vegetación. Estos
módulos
son
elementos
prefabricados
de
hormigón armado de longitud y anchura diferentes, según las necesidades del muro. Las formas de estas piezas son variables dependiendo del sistema comercial empleado. La altura máxima aconsejable para este tipo de muro oscila entre los 20 y los 24 metros.
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL b- Muros de bloques macizos
Son muros de bloques macizos de hormigón encajados entre sí. Existen en el mercado una amplia tipología de bloques utilizados en la construcción de muros. Todos ellos tienen distintas dimensiones, pesos y resistencias, dependiendo del fabricante. El manejo de estos bloques se realiza habitualmente de forma manual, sin requerir medio auxiliar alguno, debido a las pequeñas dimensiones y pesos. Estos muros, pueden ser macizos o abiertos. Los últimos dejan huecos libres, para normalmente, permitir el crecimiento de vegetación, pero así mismo supone una limitación para la altura que puede alcanzar el muro. La máxima altura aconsejable que se puede alcanzar con un muro de este tipo, sin existir ningún tipo de refuerzo
y
dependiendo
de
la
densidad
de
ajardinamiento de la cara vista, no supera los tres metros, para el caso de obra continúa.
6.3
MUROS DE BLOQUES PREFABRICADOS DE
HORMIGÓN Son muros realizados mediante la superposición de bloques abiertos, no macizos, unidos entre sí por un mortero de cemento. Su uso se limita a muros pequeños y medianos. En algunos
casos
puede
ser
necesario
armarlos
interiormente con barras de acero y hormigón, y unirlos mediante armaduras de espera a la zapata para resistir los momentos que se pueden dar en esta unión, en estos casos los huecos se rellenan con mortero. Es un muro completamente vertical.
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
La altura máxima de este tipo de muros depende de la existencia, o no, de un refuerzo interno de los bloques. Es una situación favorable puede oscilar en torno a los tres metros. La cara vista del bloque puede ser lisa, tosca o con formas geométricas.
6.4 MUROS DE TIERRA REFORZADA Se definen como los muros construidos mediante tongadas de material de relleno, colocándose entre éstas elementos que arman el mismo, estando su paramento exterior formado
por
elementos prefabricados
de
hormigón. La combinación de las distintas piezas prefabricadas junto con la tierra compactada y las armaduras refuerzo dan como resultado
un sistema
estructuralmente
resistente y estable debido a su gran peso propio. Estos muros pueden estar construidos con bermas, de forma escalonada. La ocupación requerida por este tipo de muro, que va a depender de las características geotécnicas del relleno, es muy superior a la que necesitan los muros de pantalla y contrafuerte. El principal uso de estos muros son los de sostenimiento o contención de tierras.
a. Muro celular verde Son muros de piezas prefabricadas, con forma de celdas,
constituyendo
una
estructura
celular
de
contención, reforzándose el trasdós o relleno mediante un geotextil.
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Estas piezas se encajan entre sí gracias a unas muescas o ranuras dispuestas a tal modo. El montaje entre ellas se realiza normalmente en seco, es decir, sin necesidad de mortero.
Este sistema formará muros de contención con alturas superiores a los 10 metros, capaz de soportar empujes importantes de tierras.
b.
Muro de bloques aligerados Son muros cuyo paramento exterior está formado por bloques aligerados prefabricados de hormigón unidos entre sí mediante pernos, sin cama de mortero, y de donde parte el refuerzo del terreno mediante un geotextil.
Estas unidades celulares no llevan vegetación en el paramento exterior. Estas piezas van unidas entre sí, sin mortero, gracias a la propia geometría de la pieza o
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a la ayuda de otros elementos auxiliares. Se pueden llegar a alcanzar altas máximas de doce metros. c. Formas De Agotamiento De Los Muros De
Contención En general el muro puede alcanzar los siguientes estados límite: Giro excesivo del muro considerado como un cuerpo rígido. Causa probable: reblandecimiento del terreno bajo la puntera por encauzamiento inadecuado del agua de drenaje. Deslizamiento del muro. Desplazamiento lateral del muro. Deslizamiento profundo del muro. Es debido a la formación de una superficie de deslizamiento profunda, de forma aproximadamente circular. Este tipo de fallo puede presentarse si existe una capa de suelo blando en una profundidad igual a vez y media la altura del muro, contada desde el plano de cimentación de la zapata. En ese caso debe investigarse la seguridad frente a este estado límite por los procedimientos clásicos. Deformación excesiva del alzado. Es una situación rara salvo en muros muy esbeltos, lo cual es un caso poco frecuente. Fisuración excesiva. Puede presentarse en todas las zonas de tracción y se trata de una fisuración especialmente grave si su ancho es excesivo, ya que en general el terreno puede cambiar de sequedad a humedad alta y este defecto no es observable. En este sentido, la impermeabilización adecuada del trasdós y
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de la cara inferior del cimiento supone una alta garantía con un incremento ligero de coste. Rotura por flexión. Puede producirse en el alzado, la puntera o el talón. Los síntomas de pre-rotura sólo son observables en la cara de tracción, que en todos los casos está oculta, con lo cual no existe ningún síntoma apreciable de aviso. Rotura por esfuerzo cortante. Puede presentarse en el alzado, la puntera, el talón o el tacón. Rotura por esfuerzo rasante. La sección peligrosa suele ser la de arranque del alzado, AB, que es una junta de hormigonado obligada, en zona de máximo momento flector y de máximo esfuerzo cortante. Rotura por fallo de solape. La sección peligrosa suele ser la de arranque de la armadura de tracción del alzado, donde la longitud ls de solape debe ser cuidadosamente
estudiada,
ya
que
por
razones
constructivas el solape se hace para la totalidad de la armadura en la zona de máximos esfuerzos de flexión y de corte y en la zona de junta de hormigonado.
D. VIGA La viga es una estructura horizontal que puede sostener carga entre dos apoyos sin crear empuje lateral en éstos. En este tipo de estructura se desarrolla compresión en la parte de arriba y tensión en la parte de abajo. La madera y la mayoría de los metales son capaces de resistir ambos tipos de esfuerzo, al igual que el hormigón con refuerzo de acero. Las vigas se pueden clasificar según tengan su alma sólida ("viga de alma llena") o consista ésta total o parcialmente de un entramado diagonal de elementos finos ("viga de celosía"). La celosía se usaba para aligerar las vigas de tramos mayores y
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
reducir su costo en material. Para tramos cortos y viguetas se prefiere usar viga de alma llena por su menor costo de ensamblaje.
E. CARGAS EN PUENTES PEATONALES Los puentes para uso peatonal y para el paso de bicicletas, las cargas
deberán
ser
diseñadas
para
una
carga
viva
uniformemente repartida de 5 KN/m2. El proyectista deberá evaluar el posible uso del puente peatonal por vehículos de emergencia o mantenimiento. Las cargas correspondientes a tales vehículos no requerirán incrementarse por efectos dinámicos.
4. INGENIERÍA DEL PROYECTO 4.1.
DISEÑO A NIVEL CONSTRUCTIVO
4.1.1.
PUENTE PEATONAL
ESPECIFICACIONES TECNICAS.
Método de diseño : Esfuerzo de trabajo
Losa maciza, rígida con la viga
Viga semi- empotrada, apoyada en un muro de contención
f’c = 210 kg/cm2
fy = 4200 kg/cm2
fs = 1700 kg/cm2
Ancho de losa = 2.50 m
Luz libre de la viga : 6.5 m
Recubrimiento de losa = 2cm
Recubrimiento de viga = 4cm
S/C peatonal = 250 Kg/cm2
Pasamano
Peso del tubo = 15 kg/m
Peso vertical por apoyo de peatón = 60 kg/m
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
r Características del muro de contención El relleno a ambos lados de la estructura es (el menor nivel tendrá un revestimiento de cantos rodados propios de la zona) Material de relleno
Textura: arena fina. γ S
= 1570 Kg / m 3
φ =35 º δ = 0º
Características del material de cimentación
Textura: arena gruesa muy firme σ S =3.0 φ = 37 º δ = 25 º C o = 0
Características de la estructura
γ C
=
s/c w
=
2300kg / cm2 =
1000kg / cm2
15º
SIMBOLOGIA l
: Longitud del puente peatonal
b
: Ancho de viga
h
: Altura de viga
t
: Espesor de losa
L
: Luz entre viga y muro de contención
Ec
: Módulo de elasticidad del acero
I
: Momento de inercia
r
: Recubrimiento, para losa es 2cm y para viga es
4cm f s
: Esfuerzo de trabajo del acero
c
: Cuantía (ver tab. 1.2 , tab. 1.3).
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
as
: Área de la sección transversal del refuerzo (tab.
A.2)
4.2.
S
: Espaciamiento
∑0
: Perímetro
µ C
: Esfuerzo por adherencia calculado
µ adm
: Esfuerzo por adherencia admisible
l’
: Luz entre ejes
DISEÑO DEL PUENTE PEATONAL
DISEÑO DE LA LOSA A) Dimensionamiento Previo A.1) Cálculo del Espesor de la Losa (t)
La losa es rígida con la viga
Según ACI :
t ≥
En la figura
l = 2.50
Respecto a la viga esta será SEMIEMPOTRADA
Según ACI:
h
l 28
− 2b
≥ L
18
Siendo L, longitud del puente peatonal Entonces: h≥
650
18 h ≥ 36 .11cm
Si consideramos h ≅ 2b , tendremos que b = 18.06 cm Asumimos
finalmente :
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
b = 25 cm h = 50 cm
Por lo tanto: l = 2.50 − 2 x 0.25 l = 200 cm.
Luego :
t ≥
200 28
t ≥ 7.14 cm
Asumo t = 10 cm.
A.2) Calculo de la Luz de Diseño (1)
l = l + b = ll l = 200 + 25 l = 225cm A.3) Metrado de Cargas (W)
P.P.L = 2400 × 0.10 ×1 = 240kg/m S = 250 C
W = 490 kg
kg m 2 ×
1 = 250
m
Peso del pasamano: 3 x 15 = 45 kg/m
kg m
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Peso por apoyo del peatón: 60 kg/m
Peso total (P) = peso del pasamano + peso por apoyo del peatón P = 45 + 60 P = 105 kg/m A.4) Calculo de los Momentos W L
B
A
l
M X
=
w 12
M = 0
(6lx − 6 x 2
− l 2 )
{ x = 0.211 l { x = 0.789 l
Cuando x = 0.5l ⇒ M max Remplazando
=
wl 2 24
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL M max (+) =
M max (−) =
490 x 2.25 2
⇒ M max (+) = 103 .36 kg − m
24 490 x 2.25 2 12
⇒ M max (−) = 206 .72 kg − m
A.5) Calculo de la Deflexión
∆ max = −
WL EcI 8 L3
L
= 100 cm
Ec = 0.135 γ C1.5
f 'c
Ec = 0.135 x 2400
1.5
210
Ec = 2.3 x 10 5 kg / cm 2
bt 3 I = 12 3 100 x 10 I = 12 10 5 I = cm4 12
∆max = −
100 5
3
2.3 x10 x
∆max = 0.032 cm
Según el RNC:
10
5
12
490 x1 8
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL L 360 100 ≤ 360 ≤ 0.28 cm .
∆max ≤ ∆max ∆max
Entonces: 0.032 < 0.28 OK A.6) Calculo de la atura Útil (d) M
d=
k .b
f l c = 210 kg cm 2 fs =1700 kg cm 2
k = 15 j = 0,88
Calculo del (d) con el momento positivo d =
103 .36 ×100 15 ×100
d = 2.63 cm φ
3
2
8
tc
= d + + r → siφ = = 0.95cm
tc
= 2.63 +
tc
= 5.11cm
tc <
t
0.95 2
+2
asumido
5,11 < 10 cm
OK
Calculo del (d) con el momento negativo d =
206 .72 ×100 15 ×100
d = 3.71cm
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL φ
3
2
8
tc
= d + + r → siφ = = 0.95cm
tc
= 3.71 +
tc
= 6.19 cm
0.95
+2
2
tc < t asumido
6.19 < 10 cm
OK
∴t = 10 cm
φ + r → d = 10 − 0,95 + 2 2 2
d = t −
d = 7,5cm
A.7) Calculo del acero principal (As) cm2 ( −) As A = As B =
(−) As A
206 .72 ×100 Mo = fsld 1700 ×0,88 ×7.5
= As B = 1,84cm 2
( +) As AB =
Mo 103 .36 ×100 = fsld 1700 ×0,88 ×7.5
( +) As AB
= 0.92
Confrontando con As min. As min . = c ×b ×t = 0,0017 ×100 ×10
As min . =1,7 cm 2
En conclusión:
1,84 > 1,7 → si cumple 0,92<1,7 → no cumple
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
∴(−) As A = As B = 1,84 cm 2 (+) As AB = 1,7cm 2 A.8) Calculo de S y
∑
0
Para el acero de los momentos positivos:
•
Con los valores de
φ =3 8
tabla para
y un área de 1,7cm 2 vamos a la
determinar
tabla no existe
S
y
∑
0
S
y
∑
0
, como en la
para estos valores, en este caso
se aplican las siguientes formulas: S 0
=
100 as As
3 = 0,7cm 2 8
As
100 ( 0,71 )
S 0
=
S 0
= 42 cm
1,7
Confrontando el S máx. Exigido por el reglamento para el refuerzo principal: S max . ≤ 3t ≤ 45 cm S max . ≤ 3(10 ) < 45 cm S max ≤ 30 ≤ 45 cm
En conclusión:
Como
es mayor que el S máx. Por lo tanto se toma S
S 0
máx. S=30cm
Perímetro ∑0 =
∑o =
100 ×π ×φ
o
S
100 ( 3.1416
∑ = 10 cm
S max . = 30cm
30
)( 0.95 )
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Para el acero de los momentos negativos:
•
Con los valores de
φ =3 8
la tabla para la tabla no existe
y un área de 1,84cm2 vamos a determinar
S
y
∑
0
S
y
∑
0
, como en
para estos valores, en este
caso se aplican las siguientes formulas: S 0
=
100 as As
3 = 0,7cm 2 8
As
100 ( 0,71 )
S 0
=
S 0
= 38 .59 cm
1,84
Confrontando el S máx. Exigido por el reglamento para el refuerzo principal: S max . ≤ 3t ≤ 45 cm S max . ≤ 3(10 ) < 45 cm S max ≤ 30 ≤ 45 cm
En conclusión:
Como
S 0
es mayor que el S máx. Por lo tanto se toma S
máx. S=30cm
Perímetro ∑0 =
100 ×π ×φ
S
100 (3.1416 )( 0.95 ) 30 ∑o =10 cm ∑o =
S max . = 30 cm
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
En conclusión: ( +)φ 3 / 8 @ 30 [10 ] ( −)φ 3 / 8 @ 30 [10 ]
A.9) Chequeo de esfuerzo de adherencia (u) µ c v
=< µ adm
=
wl 2
µ c =
v ∑ j . d
µ c =
wl / 2 ∑ j . d
µ c =
490 ( 2.00 ) 2(10 )( 0.88 )( 7.5 )
µ c = 7.42 kg / cm 2 µ
adm corresponde caso “b” 2 ≤ r ≤ 4 ⇒ µ adm
=1.3
f ' c
≤35
.2
µ adm =18.84 ≤ 35 .2 µ c < µ adm ok
Longitud de Anclaje (la)
A.10)
a.
b.
l min
si
≥ 30 cm φ fs
la min
=
la min
= 21 .43m
4 µ adm
( 0.95 ) 4(18 .84 )
= 1700
φ ≤3.2cm
la
la =
=
0.06 xAb xfy f ' c
0.06 x 0.71 x 4200 210
≥ 0.0057 xD b xfy
≥ 0.0057 x 0.95 x 4200
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL la
= 12 .35 ≥ 22 .74
Pero el RNC establece una longitud mínima de 30cm, por lo tanto la longitud de anclaje es de 30cm. A.11)
Calculo del acero de temperatura. As t = c × b × t As t = 0,0025 x100 x10 cm 2 As t = 2.5cm 2 .
En la tabla:
1
φ
4
″
@12 .5
Verificando S con el exigido por el reglamento para acero de temperatura. S max . ≤ 5t ≤ 45 cm S max . ≤ 5(10 ) ≤ 45 cm S max . ≤ 50 ≤ 45 cm .
Entonces: S max . = 45cm
En conclusión: 12.5<45
OK
1
∴φ @12 .5
4
Presentación del fierro en el plano.
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Ø3/ 8"@30 Ø3/8 "@30
Ø1/4"@12.5 21cm
21cm
Ø
Ø 2 1
2 1
Ø3/ 8"@30
Ø 3/8"@30
Ø1/4"@12.5
L/16 Ø 2 1
Ø 3/8"@30
Ø 3/8"@30
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
DISEÑO DE LA VIGA A) Dimensionamiento Previo. h=50cm
b=25cm
l=6.50m
A.1) Longitud de diseño (L) L = l + x / 2 + x / 2 L = 6.50 + 0.30 = 6.80 m L = 6.80 m
A.2) Metrado de cargas (WV) P . P .V = ( 2400 ×0,5 ×0, 25 )
S = C
(
490 kg 2
m
kg m
x 2m) / 1m = 490 kg / m
Pasa mano=15×3
= 300
= 45 kg
Apoyo peatonal
m
60 kg = m
W V
= 895 kg / m
A.3) Calculo del momento ( M 0 )
w
M2
x L
R 1
2
M x
3WLx Wx = − 8 2
R 2
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Si x = 0
Mx = 0
x = 3L/8
Mx = (9WL2)/128
X=L
Mx = -WL2/8
V x
=
V x
=
dM x dx 3WL
x=0
8
−Wx Vx = 3WL/8
x = L Vx = -5WL/8
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Cálculo: M max ( +) M max M max
=
M max
128
9 x895 x 6.8 2
128 = 2909 .87 kg - m
M max ( −) M max
=
9WL 2
=−
WvL 2 8
= − 895 x6.8
2
8 = −5173 .10 kg − m
A.4) Deflexión () ∆max = 0.0054
I = I =
WvL 4 EcI
bh 3 12 25 x50 3
12 I = 2.6 x10 5 cm 4
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL 8.95 x 680 4 2.3 x10 5 x 2.6 x10 5 = 0.1725 cm
∆max = 0.0054 ∆max
l 360 680 ≤ 360 ≤1.89
∆max ≤ ∆max ∆max
0.1725 <1.89 →OK
Calculo de la altura útil (d)
Calculo de (d) con el momento negativo d =
M k × b
=
5173 .10 ×100 15 × 25
d = 37 .14 cm
= d + φ 2 + r = 37 .14 + (1.9 2) + 4 hc = 42 .09 cm hc =≤ hasumido 42 .09 ≤ 50 cm hc
Por ser
42 .09 ≤ 50 cm... ok
Calculo de (d) con el momento positivo d =
M k × b
=
2909 .87 ×100 15 × 25
d = 27.86cm
= d + φ 2 + r = 27.86 + (1.9 2 ) + 4 hc = 32.81cm hc =≤ hasumido 32.81 ≤ 50 hc
Por ser
32 .81 ≤ 50 cm ... ok
Calculo del peralte definitivo (d)
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL d = 50
− (φ 2 + r ) = 50 − (1.9 2 + 4)
d = 45 ,05 cm (difinitivo )
A.5) Calculo de acero (AS) As =
M f s × j × d
As (+) = As (−) =
2909 .87 ×100 1700 ×0,88 × 45 .05 5173 .10 ×100 1700 × 0,88 × 47 .05
= 4.32 cm 2 = 7.67 cm 2
As min . = c.b.h = 0.0020 × 25 ×50 As min . = 2.5cm 2
∴ As (+) = 4.32 cm 2 As (−) = 7.67 cm 2
A.6) Calculo de refuerzo. ( (
+ − )5.7 0
)7.6 7
A.7) Chequeo por adherencia ( µ ) µ C
< µ adm
c m c m
2
2
2
2
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL µ C
V ∑0 jd
=
En el extremo simplemente apoyado µ C =
3WvL / 8 ∑0 jd
3 x895 x 6.8 / 8 12 x 0.88 x 45 .05 µ C = 4.80 kg / cm 2 µ C =
En el extremo empotrado
µ C
= 5WvL
/8
∑ jd 0
5 x895 x 6.8 / 8 17 x 0.88 x 45 .05
µ C
=
µ C
= 5.64 kg / cm 2
El esfuerzo admisible se considera la fórmula de barras en la capa superior, d>30cm µ adm =
2.29 f ' c φ
≤ 24 .6 kg / cm 2
2.29 210 2 ≤ 24 .6 kg / cm 1.90 = 17 .42 ≤ 24 .6
µ adm = µ adm
∴ µ adm = 17 .42 kg / cm 2
4.80 < 17 .42 →OK 5.64 < 17 .42 →OK
A.8) Longitud de angaje
a.
b.
l min
≥ 30 cm φ fs
la min
=
la min
= 46 .35 m
si
4 µ adm
φ ≤3.2cm
=
1700 (1.9) 4(17 .42 )
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
=
la
la =
0.06 xAb xfy f ' c
≥ 0.0057 xD b xfy
0.06 x 2.85 x 4200 210
≥ 0.0057 x1.9 x 4200
= 49.56 ≥ 42.29
la
∴la = (30 − 4) + 27 = 53 cm A.9) Cálculos de estribos υ >υ adm ........ si . se .requieren .estribos υ <υ adm ........ no . se .requieren .estribos
Cálculo del refuerzo cortante en el extremo simplemente apoyado υ C = υ C =
V bd 3WvL / 8
bd 3 x895 x6.8 / 8 υ C = 25 x 45 .05 υ C = 2.03 kg / cm 2 υ adm = 0.29 f ' c υ adm = 0.29
210
υ adm = 4.2 kg / cm 2 υ c < υ adm
….. No requiere de estribos, pero se colocan con
fines de armadura y espaciamiento máximo.
Cálculo del refuerzo cortante en el extremo empotrado V bd 5WvL / 8 υ C = bd 5 x895 x6.8 / 8 υ C = 25 x 45 .05 υ C = 3.38 kg / cm 2 υ C =
υ c < υ adm
….. No requiere de estribos, pero se colocan con
fines de armadura y espaciamiento máximo.
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Cálculo de S
•
Para el extremo empotrado. Si υ C < 0.8 υ C
> 0.8
0. 8 f ' c
Smax=d/4
f ' c
= 0.8
Para
Smax=d/2
f ' c
210
= 11 .6
extremo
simplemente
apoyado:
2.03<11.6 Para extremo empotrado: 3.38<11.6 Por lo tanto consideramos Smax=d/2 Smax=45.05/2 Smax=22.53cm ≅ 23cm
Selección del diámetro de estribos
Av ≥ 0.0015 bS ...... RNC Av = 2a s 2a s ≥ 0.0015 bS
a s ≥ 0.0015 x 25 x 23 / 2 a s ≥ 0.43 cm 2
De acuerdo a la área de acero determinada, consideramos barras de A.10)
φ = 5 / 16"
Calculo del número de estribos
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Extremo simplemente apoyado
3 L 8
= 3 x6.50 = 2.44 m 8
Nº de estribos:
−12 .5 = 10 .06
244
0.23
Nº de estribos = 10
φ 5 / 1 6",1@1 2.5,10@ 2 3
Extremo empotrado
5 L 8
= 5 x6.5 = 4.06 m 8
Nº de estribos:
406
−12 .5 = 17 .11
23
Nº de estribos = 17
φ 5 / 16",1@1 2.5,1 7@ 2 3
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
A.11)
Representación del acero en el plano a. Prolongación del acero a.1)
Para fierro negativo se prolonga por lo menos
el 33.3% a una distancia (d) o (l/16). Y se escoge el mayor.
a.2)
Para fierro positivo se prolonga a todas las
barras una distancia (d) o 12
y se escoge el
mayor. Por lo menos el 25% del acero positivo para un elemento continuo, o por lo menos el 33% del acero positivo para un elemento simplemente apoyado se prolonga hasta el apoyo incrustándose por lo menos 15cm.
b. Cálculos •
Fierro negativo As
= 7.67 cm 2
33%
•
→ AS ( −) = 2.55cm 2
Alternativa asumida
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
1
de
3"
suma un área de 2.85
4 2.85 ≥ 2.55 ...... ok •
Determinación de la longitud a prolongar
d = 45 .05
l / 16 = 650 / 16 = 40.63cm
Nota: se escoge
d = 45 .05
el fierro
Fierro visto en planta Figura Nº 1
Fierro visto en Perfil Figura Nº 2
para la prolongación
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Fierro positivo
As
= 5.70 cm 2
o nte o
Determinación de la longitud a prolongar d
45 05
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL 12 φ =12 x1.9 = 22 .8cm
Nota: se escoge d = 45 .05 para la prolongación el fierro por ser el mayor y se prolonga dicha distancia a todas las barras.
Figura Nº 4 fierro Ø 3/4
4,875
0,45
5 326
Por lo menos el 25% del acero positivo para un elemento continuo se prolongara hasta el apoyo incrustándose por lo menos 15cm As
= 5.7cm 2
25%
De
3/ 4
→ AS (+) = 1.43cm 2
su área es 2.85 cm2
Por ser 2.85>1.43 se prolongara la barra hacia el apoyo rígido incrustándose como minino 15cm, cumpliéndose con el reglamento.
DISEÑO DE UN PUENTE PEATONAL
Al 33% del acero positivo se prolongara hasta el elemento simplemente apoyado incrustándose por lo menos 15cm. As
= 5.7cm 2
33%
de
3/ 4
→ AS (+) = 1.88 cm 2
su área es 2.85 cm2
Por ser 2.85>1.88 se prolongara la barra hacia el apoyo simplemente apoyado incrustándose como minino 15cm, cumpliéndose con el reglamento.
DISEÑO DEL MURO DE CONTENCIÓN TIPO GRAVEDAD a.
Dimensionamiento Previo
H = 2.00 m B
= 0.5 H − 0.7 H = 0.5( 2.00 ) − 0.7( 2.00 ) = 1.00 −1.40 ⇒ selecciono = 1.20 m
D
= H − H = 2.00 − 2.00 = 0.33 − 0.25 ⇒ selecciono = 0.30 m
6 8 6 8 longitudde lpieD / 2 ∧ D = 0.30 m corona 0.30
b. C .v
∧ H / 12 = 0.30 m
Chequeo por Volcadura
=∑
M queresiste elvoteo
∑Mqproducee
Condición crítica
→
lvolteo
≥ 1 .5
Ep =0
∑M
p
E a
=
1 2
= E a . y Cea γ s H ( H + 2h ' )
= 1570 kg / m3 H = 2.0m γ s
h'
=
s / c
γ s
=
1000 1570
= 0.637 m
cos 2 (φ − w )
=
Cea
cos
2
w cos ( δ + w) 1 +
cos (δ + w ) cos ( β − w ) sen ( δ + φ ) sen (φ − β )
2
φ = 35 o β = 0 δ = o
= 15 0 ∴Cea = 0.386 w
Ea
1 = ( 0.386 )(1570 )( 2.0 )( 2.0 + 2(0.637 ))
2 Ea = 1984 .11kg y
+ 3 Hh ' ( 2.0) 2 + 3( 2.0 )( 0.637 ) = ⇒ y = 0.796 m 3( 2.0 + 2( 0.637 ) ) 3( H + 2h1 ) = Ea . y = 1984 .11 x0.796 ⇒ Emp = 1579 .35 kg − m
=
Ep
H 2
Cálculo del momento que resiste el volteo
Calculo de “P” (kg) L = 6.80 m Wv = 895x2kg/m P =
2 x (895 ) kg / mx 6.80 m 2
= 6086 kg
Nº
W(Kg)
X
M
1
1000*0.6*1=600.00
0.90
540.00
2
1570*1.7*0.14*1=3 73.66
1.13
422.24
0.91
558.62
0.75
674.48
0.45
527.85
0.60
496.80
0.45
2738.7
3 4 5 6 7
1570*1.7*0.46/2*1= 613.87 2300*1.7*0.46/2*1= 899.30 2300*1.7*0.3*1=11 73 2300*1.20*0.3*1=8 28.00 6086
∑ M R = 5958 .69
∑ W = 10573 .83 C : V . =
5958 .69 1579 .35
≥ 1.5
C : V . = 3.77 ≥ 1.5.......... ..ok
En conclusión: la estructura no falla por volteo.
c. σ e
Chequeo por Asentamiento
< σ s •
σ s
= 3kg / cm 2
Calculo de b. b
=∑
b
=
M R
− ∑M P
∑W
5958 .69
−1579 .35
10573 .83 b = 0.414 m
σ e
=
σ e
=
∑ w( 4l − 6b )
σ ' e
2
l
10573.83( 4 x1.2 − 6 x0.414) 1.20
2
=
2
∑ w( 6b − 2l )
l 2
= 17006kg / m = 1.70kg / cm
2
σ ' e
=
10573.83( 6 x0.414 − 2 x1.20) 1.20
2
2
= 616.81kg / m = 0.062kg / cm
Por lo tanto la estructura no falla por asentamiento, Porque: 1.70
d.
<3
Chequeo por deslizamiento
Cd
=∑
F + Ep Ea
≥ 1.25
1
Ea
=
Ceγ S H ( H + 2h' ) 2 Ea = 1984 .11kg Ep
= 0 ⇒ condicion
critica
∑ F = F f + Fc ∑ F =∑Wtg δ +Col ∑ F =10573 .83 tg 25 º +0 ∑ F =4930 .66 kg
2
Cd
=∑
F + Ep Ea
=
4930 .66 1984 .11
= 2.49
La estructura no falla por deslizamiento porque: 2.49 > 1.25 ⇒ ok
CONCLUSIONES
Con los cálculos realizados en gabinete se determino las dimensiones de la LOSA ,VIGA Y el tipo de MURO DE CONTENCION como se puede apreciar en los cálculos obtenidos.
El poblador podrá sacar su producto con mayor facilidad desde la zona de cultivo hasta la zona de entrega o almacenamiento
RECOMENDACIONES
Se recomienda hacer el revestimiento del canal por lo menos 5 metros tanto aguas arriba como aguas abajo para evitar el problema de socavamiento del muro producido por el agua
Se recomienda diseñar mas estructuras como puentes peatonales por la necesidad de la población de la zona hacia sus centros de trabajo y para sacar con mayor facilidad sus productos.
CONCEP AÑ TO O
INCREME NTO
Año
Concep 200 to 4
Pagos
200 5
Hola
Incremen to