FAJAS TRANSPORTADORAS[1]

“FACULTAD DE INGENIERIAS” CARRERA PROFESIONAL DE INGENIERÍA MECÁNICA ELECTRICA

Tema

:

FAJAS TRANSPORTADORAS

Curso

:

MAQUINARIA INDUSTRIAL

Doe!"e

:

ING# ARTURO COSI $LANCAS

Es"u%&a!"e :

GAR' EED DUARDO GO GON(ALES MA MANRIQUE

C&)o

D*CIMO#

:

MOQUEGUA + PER,

-../

Universidad Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica INTRODUCCION Los procesamientos de un producto industrial, agro-industrial y minero, están sujetos a diferentes movimientos en cualquier sentido y dirección; esto es, vertical y horizontal o inclinado. Para cumplir este ojetivo, son utilizados equipos con el nomre de transportad tadores o cintas transportadoras !fajas". #e todos los sistemas de transporte continuo empleados en la industria, agro-industria y miner$a, las cintas transportadoras ocupan un lugar muy destacado por muchas razones. La industria minera requiere transportar grandes vol%menes de materiales a gran granel el entr entree inst instal alac acio ione ness !can !cante tera ras, s, plan planta tass proc proces esad ador oras as,, muel muelle les, s, etc&tera" uicadas en distintas lugares. 'ualquier sistema de transporte de materiales que se implemente además de considerar las caracter$sticas del material a transportar, dee tener en cuenta las condiciones de las áreas colindantes con la ruta de transporte( áreas industriales, terrenos privados, zonas p%licas, terrenos llanos o aruptos, lugares polados o deshaitados. )*isten varios sistemas de transporte para materiales a granel !camiones, +elef&ricos, fajas transportadoras, entre otros" actualmente en uso. in ema em arg rgo, o, ante ante la nece necesi sida dadd de esta estal lec ecer er un sist sistem emaa de tran transp spor orte te econ económ ómic ico, o, efic eficie ient ntee y amig amiga ale le con con el me medi dioo ami amien ente te,, es nece necesa sari rioo estudiar otras alternativas. )l sistema de transporte mediante faja es una alternativa moderna para el transporte de materiales a granel que cumple con las e*igencias actuales de eficiencia en operación y respeto por el medio amiente.

Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

2

Universidad Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica INTRODUCCION Los procesamientos de un producto industrial, agro-industrial y minero, están sujetos a diferentes movimientos en cualquier sentido y dirección; esto es, vertical y horizontal o inclinado. Para cumplir este ojetivo, son utilizados equipos con el nomre de transportad tadores o cintas transportadoras !fajas". #e todos los sistemas de transporte continuo empleados en la industria, agro-industria y miner$a, las cintas transportadoras ocupan un lugar muy destacado por muchas razones. La industria minera requiere transportar grandes vol%menes de materiales a gran granel el entr entree inst instal alac acio ione ness !can !cante tera ras, s, plan planta tass proc proces esad ador oras as,, muel muelle les, s, etc&tera" uicadas en distintas lugares. 'ualquier sistema de transporte de materiales que se implemente además de considerar las caracter$sticas del material a transportar, dee tener en cuenta las condiciones de las áreas colindantes con la ruta de transporte( áreas industriales, terrenos privados, zonas p%licas, terrenos llanos o aruptos, lugares polados o deshaitados. )*isten varios sistemas de transporte para materiales a granel !camiones, +elef&ricos, fajas transportadoras, entre otros" actualmente en uso. in ema em arg rgo, o, ante ante la nece necesi sida dadd de esta estal lec ecer er un sist sistem emaa de tran transp spor orte te econ económ ómic ico, o, efic eficie ient ntee y amig amiga ale le con con el me medi dioo ami amien ente te,, es nece necesa sari rioo estudiar otras alternativas. )l sistema de transporte mediante faja es una alternativa moderna para el transporte de materiales a granel que cumple con las e*igencias actuales de eficiencia en operación y respeto por el medio amiente.


2

Universidad Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica

0#1 CONCEPTO DE FAJA: irven para transportar el mineral a diferentes partes de la sección en forma cómoda cómoda,, limpia, económica y rápida. Las fajas son reforzadas y revestidas con caucho, caucho, para aguantar tensiones y resi resist stir ir al fuer fuerte te desga desgast stee supe superf rfic icia iall dei deido do al roza rozami mien ento to con con los los diferentes polines y por el mismo paso de los minerales. minerales.

-#1 FAJA TRANSPORTADORA: )l material es transportado sore una anda de caucho soportada por polines a todo lo largo de su recorrido. )l accionamiento se realiza mediante motores el&ctricos. Para distancias menores a  /m., el costo unitario de transporte mediante faja es inferior al costo de transporte mediante camión. +iene la ventaja de asegurar un traslado continuo de material. )ste sistema está ampliamente difundido en la industria minera. Las ventajas por emplear fajas transportadoras son las siguientes( 0lujo continuo de material. 'apacidad para manejar alto flujo másico !t1h". Posiilidad de manejar trayectorias inclinadas. 2elativo ajo costo para disposición de la ruta. ección transversal del equipo es de tama3o reducido. )quipo tiene carga por unidad de longitud reducida. 4daptailidad a la automatización. automatización. 5ajos costos de operación. 5ajo impacto amiental. • • • • • • • • •

-#0#1 CLASES DE FAJAS TRANSPORTADORAS: -#0#0#1 Fa2a "ra!s3or"a%ora o!4e!&o!a): )stos equipos se emplean desde hace más de  a3os. )n terrenos de reliev relievee relati relativam vament entee llano, llano, el transp transport ortee de mater material iales es median mediante te faja faja Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

3

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica convencional ofrece una solución económica y eficiente para grandes vol%menes por lo que este sistema está muy difundido a nivel mundial y nacional. 0ajas de este tipo y de gran longitud e*isten en diversos yacimientos mineros del pa$s, por ejemplo en las minas uicadas en 6arcona. Principales caracter$sticas( •

•

• •

•

+rayectoria( l$nea recta, sólo efect%a curvas en el plano vertical. 7nclinación má*ima( seg%n las caracter$sticas del material. Llega hasta 89. #isposición transversal de la anda( en forma de artesa. )staciones portantes( usualmente compuestas por : polines, la inclinación de los polines e*ternos determina el ángulo de la artesa. 'apacidad( en función del ancho de la anda y el ángulo de artesa. 5anda( mayores longitudes y capacidades requerirán de andas que soporten mayores tensiones. 044 '<=>)='7<=4L

-#0#-#1 Fa2a "ra!s3or"a%ora 3ara ur4as 5or&6o!"a)es: ?'5 por sus iniciales en ingl&s( @?orizontally 'urved 5elt 'onveyorA. )stos equipos han sido desarrollados a partir de la d&cada de los 8. Bsualmente se emplea un grupo de fajas convencionales, enlazadas por estaciones de transferencia de material, para estalecer una ruta de transporte que pueda superar los ostáculos que se presentan sore el terreno. La faja para curvas horizontales permite superar los ostáculos que encontrar$a el grupo de fajas convencionales y además evita la instalación de puntos intermedios de transferencia de material, además de Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

4

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica evitarse la instalación de puntos de transferencia, tami&n se reduce el empleo de otros componentes costosos !accionamientos, contrapesos, limpiadores, colectores de polvo" que si son requeridos al emplear un grupo de fajas convencionales. Principales caracter$sticas( •

• • • •

•

+rayectoria( puede realizar curvas horizontales y simultáneamente adaptarse a las ondulaciones verticales del terreno, sean cóncavas o conve*as. )n ingl&s se denominan @
-#0#7 Fa2a1a8)e: 5ajo esta denominación tenemos C sistemas de transporte distintos.


5

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica a.-)l primer tipo de faja-cale es denominado @'ale 5eltA.- 'onsiste en una anda transportadora que se desplaza sore cales, los que a su vez se desplazan sore rodillos. Puede realizar curvas horizontales. La sección transversal de la anda es casi plana, por lo que la capacidad de transporte dependerá del ángulo de reposo del material. .-)l segundo tipo se denomina @2ope'onA.- 'omina el dise3o de un telef&rico de carga con el empleo de una anda transportadora. )ste sistema consiste en una anda de capachos que posee ruedas regularmente espaciadas, dichas ruedan se desplazan sore cales. )sta @fajaA se adecua a terrenos aruptos. Por su dise3o, para una misma capacidad, requiere menor energ$a que una faja transportadora convencional. 4mos tipos de faja-cale están poco difundidos y hay muy pocos equipos en operación.

-#0#9#1 Fa2a "u8u)ar# +ami&n conocida, por su nomre en ingl&s, como @Pipe 'onveyorA. #ee su nomre a que la anda forma un tuo, al interior del cual se encuentra el material. )ste tipo de faja tiene todas las ondades de la faja para curvas horizontales !adaptación a los ostáculos que presenta el terreno, eliminación de puntos intermedios de transferencia de material" pero permite efectuar curvas con radios más reducidos y además hace posile transportar el material confinado al interior del tuo, evitándose el desprendimiento de polvo y el derramamiento de material. )l material transportado es protegido de los elementos del amiente y el medioamiente no es contaminado por el material. Por esto a las fajas transportadoras tuulares se les consideran equipos amigales con el medio amiente o ecológicos. Principales caracter$sticas( •

+rayectoria( puede

realizar trayectorias con curvas horizontales y verticales simultáneamente.


6

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica 7nclinación( puede traajar con inclinaciones DE mayores que una faja convencional. )l tuo formado por la faja genera fuerzas radiales que permiten al material efectuar trayectorias con mayor inclinación sin necesidad de emplear fajas estriadas. #isposición transversal de la anda( enrollada transversalmente sore si misma, con los lados de la anda traslapándose para asegurar la estanqueidad del tuo as$ formado. 'urvas( el radio puede ser : veces el diámetro del tuo para andas con refuerzo te*til y F veces el diámetro para andas reforzadas con cales. e ha llegado a construir una faja tuular que realiza una curva de G9. 5anda( especialmente dise3ada, dee tener suficiente rigidez transversal para mantener la forma de tuo y al mismo tiempo dee ser lo suficientemente fle*ile para efectuar las curvas. )staciones Portantes( los polines están soportados por una estructura metálica, formando dos arreglos he*agonales. +ienen por función mantener la forma tuular de la anda y permitir su desplazamiento con aja fricción. •

•

•

•

•

•

•

•

)staciones portantes más compactas reducen el espacio requerido. )misión de ruido durante operación es menor que en una faja convencional. #ado que el material es transportado confinado en el tuo formado por la anda es necesario tener en cuenta las siguientes restricciones( )l mayor tama3o de part$cula a transportar no dee e*ceder de un tercio del diámetro. )l porcentaje de llenado del tuo está alrededor del HE.

4%n cuando la faja tuular presenta muchas caracter$sticas ventajosas, es importante tener en cuenta que su costo instalación es mayor pues requiere mayor cantidad de polines y una anda especialmente conceida. 4s$ mismo el costo de operación es mayor pues para una misma capacidad, el consumo de energ$a es mayor respecto de una faja convencional. Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

7

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica La tecnolog$a de la faja tuular fue desarrollada inicialmente en apón y patentada por la firma apanese Pipe 'onveyor !P'" en GF8 que otorgó licencias a diversas empresas. La mayor cantidad de fajas tuulares instaladas tiene una longitud menor de C m, sin emargo e*isten : equipos con longitudes mayores de  Im. #e entre estos %ltimos destacan 8 fajas tuulares con más de C Im. de Longitud. )l transportador tuular es una tecnolog$a nueva en nuestro medio, actualmente C fajas tuulares se encuentran en proceso de instalación !+isur y 'ementos Lima". 4 nivel de Latinoam&rica e*isten instalaciones importantes en 'hile !Puerto >entanas, J K mm,  m,  t1h" y >enezuela !Lagoven, J : mm, D: m, : t1h". 0aja +uular


#isposición de 0ajas y Polines

8

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica

-#-#1COMPONENTES DE LAS FAJAS TRANSPORTADORAS: Las 0ajas +ransportadoras tienen los siguientes componentes( •

•

a. .

Las fajas propiamente dichas y sus respectivas grampas. Las poleas, que tienen la misión de sostener a la faja en sus e*tremos, tenemos C tipos( Polea motriz o de caeza, que lleva acoplado el motor que la mueve. Polea zaguera o tensora , es similar a la caeza, no lleva motor,

generalmente es la parte que recie al mineral. •

Los polines( sostienen las fajas entre las poleas como( poliones de carga, poliones de retorno y poliones de gu$a.

-#7#1 ELOCIDAD DE LAS FAJAS: 0uncionan normalmente a velocidades constantes. )l procedimiento usual de movimiento consiste en un dispositivo de mando el&ctrico, su marcha comienza cuando el operador pulsa un otón respectivo.


9


ESPECIFICACION FAJAS TRANSPORTADORAS

INDICE

A:

O$JETIOS:

$:

CONTENIDO:

0#1 -#1 7#1 9#1 <#1 =#1 >#1 /#1

ALCANCE DEL TRA$AJO EQUIPO DE SEGURIDAD TIEMPO DE OPERACI;N CONDICIONES DE OPERACI;N MATERIALES DE CONSTRUCCION REQUERIMIENTOS DE CONTROL DE RUIDO REQUERIMIENTOS DE INSTRUMENTACION ' CONTROL REQUERIMINETOS DE PINTURA

C:

CALCULOS DE LA FAJA TRASPORTADORA:

D:

INFORMACION REQUERIDA ?DATOS TECNICOS@:

E:

PLANOS:

F:

ANEOS:

G:

A$EOS:


10


A#1 O$JETIOS: )ste proyecto de fajas trasportadoras esta dado con la visión de implementar y juntar los conocimientos adquiridos. Las fajas trasportadoras que sirven para transportar el material a diferentes partes de la sección en forma cómoda, limpia, económica y rápida. #e todos los sistemas de transporte continuo empleados en la industria, agro-industria, las cintas transportadoras ocupan un lugar muy destacado por muchas razones, entre las que podemos resaltar como principales( a.- La gran distancia a que puede efectuarse el transporte de materiales , ya sea como una( ola cinta o con varias , una a continuación de otras . .- u facilidad de adaptación al perfil del terreno . c.- u gran capacidad de transporte . d.- La posiilidad de transportar materiales muy variados en clase y granulometr$a

11


$#1 CONTENIDO: 0# ALCANCE DEL TRA$AJO #ise3o, faricación y entrega de tres fajas transportadoras. Bna del tipo 0ijo de 8A de ancho * C metros de longitud y las otra del tipo tacIer fijo de 8A * .H mts de largo.

-# EQUIPO DE SEGURIDAD )l equipo de seguridad deerá incluir los interruptores de parada de emergencia, interruptor por desalineamiento, prueas de enganche de los chutes, los soportes y los interruptores de velocidad, los polines de la faja y todos los soportes para los interruptores, el detector de metales del transportador, las alarmas de arranque audiles y alarmas piloto de apagado.

7# TIEMPO DE OPERACION )l transportador operará C horas al d$a, F d$as a la semana. +odos los transportadores operarán en las afueras, a temperaturas que están en el rango de - 9' a :9'.

9# CONDICIONES DE OPERACI;N 2eferirse a las hojas de datos #  y # C adjuntas.


12


<# MATERIALES DE CONSTRUCCION <#0 Ge!era) )sta sección estalece los requerimientos m$nimos para el dise3o mecánico y faricación de estos equipos. 7nformación ásica, que incluye dimensiones, los cortes para orientación, etc., deen ser mostradas en los diagramas de arreglo para aproación del propietario antes de que se inicie la faricación de los mismos. Los materiales deen ser nuevos, de primera calidad y del tipo y grado especificados. e pueden licitar materiales alternativos, sin emargo, las recomendaciones deerán ser sustentadas con datos históricos. Los materiales de construcción deerán estar de acuerdo con la siguiente especificación estándar 4+6( 

4cero estructural

4:H



Pernos !estándar"

4:CD



Pernos !4nclaje"

4:F

)stos materiales no deen ser sustituidos sin previa aproación escrita del propietario. D.C 2equerimientos generales de dise3o La armadura o estructura de la carcasa de los transportadores y alimentadores de faja deerá ser seleccionada para rindar el mejor servicio al más ajo costo. )l esfuerzo de dicha armadura deerá ser por lo menos el valor má*imo de tensión para el traajo requerido. )l postor deerá indicar en la licitación que los transportadores cumplen con los requerimientos necesarios, tales como el grado, esfuerzo, tensión, capacidad nominal, soporte de carga y fle*ión de la faja sore las poleas y polines. Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

13

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica )l dise3o de capacidad dee ser acorde con los estándares de ')64 !'onveyors )quipment 6anufacturers 4ssociation". e requerirá que las fajas arranquen completamente cargadas estando conectado a los diferentes faldones de los chutes con carga. La velocidad de los transportadores y alimentadores de faja deerá ser seleccionada de manera que puedan cargar el F8E de su capacidad de operación normal. 'ada unidad deerá estar equipada de una alarma de falla por movimiento. Las fajas de los transportadores deerán ser lo más uniforme posiles, sin pliegues, roches o cordones ondulantes o cualquier otra irregularidad. Las fajas deerán ser apropiadas para empalmes vulcanizados y estar cuiertas con el mismo material de la faja. +odas los transportadores y alimentadores de faja e*ternas deerán tener 'oerturas de acero corrugado 4rmco o equivalente. Poleas Las poleas deerán ser proporcionales de acuerdo con la norma 4=7 :D.-G8:, estándar de soldadura para poleas de acero de transportadores. 'ada polea dee ser para servicio pesado, construcción cónica de acero soldado, teniendo dos tapas sólidas circulares, las cuales deen encajar a presión, y en cada tapa dee estar el cuo donde se montará el eje de la polea con su respectiva rida. e deen incorporar a estas poleas elementos rigidizadores o discos adicionales. )l uso de los rigidizadores será definido por el ancho de la faja y1o aplicación. Las cominaciones de polea y ejes deerán cumplir los requerimientos indicados en el estándar 5D-GG !')64" 'onveyor )quipment 6anufacturerMs 4ssociation. 'humaceras


14

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica Los rodamientos de las chumaceras para los ejes de poleas del transportador y alimentador de faja deerán ser auto alineantes, con dole fila, y de rodillo, tipo adaptador , con alojamientos partidos. Los rodamientos deerán ser seleccionados con la ase de un m$nimo de , horas, de acuerdo con el estándar 5- !4nti 0riction 5earings 6anufcturerMs 4ssociation - 4.0.5.6.4.", en conjunto con las má*imas cargas radiales de operación normal. )l postor dee garantizar que las chumaceras soportarán adecuadamente las cargas para las condiciones normales de operación y para las condiciones de sorecarga temporales !arranque, etc". La dirección resultante de tales cargas serán calculadas de las direcciones de las fajas, ángulos de contacto, etc. +odas las chumaceras deerán ser montadas en una ase horizontal. +ornillos de ajustes para rodamientos )*cepto por los templadores verticales o contrapeso y templadores del tipo tornillo, los tornillos de ajuste deerán ser instalados para actuar en contra de la dirección de empuje. +odas las chumaceras deerán incluir una placa ase y espacio disponile para las planchas de nivelación !lainas" en la estructura motriz . +empladores )n general, los transportadores de fajas menores a : m ! ft" de longitud deen tener templadores de tipo tornillo, los transportadores mayores a : m ! ft" de longitud deen tener templadores tipo contrapeso. Para los alimentadores de faja los templadores deen ser del tipo tornillo. Los templadores deerán permitir un estiramiento uniforme de la faja para lo cual todos sus pa3os o lonas deen estar vulcanizados. Los transportadores con alanza deen tener templadores de contrapeso.

)jes Los tama3os de eje deerán ser estandarizados tanto como sea posile. Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

15

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica i es adecuado t&cnicamente y económicamente ventajoso, los ejes pueden ser torneados en el lugar donde se alojará el rodamiento. Los e*tremos de los ejes torneados deerán ser iselados por lo menos la mitad de la diferencia de los diámetros. +odos los ejes de las poleas deerán ser faricadas de una sola pieza, provistos de canal chavetero y chavetas para encajar en los cuos de las poleas de los componentes motrices. Las poleas deen ser instaladas con sus respectivas chavetas a los ejes de acuerdo a lo siguiente( Polea motriz( C chavetas en l$nea +odos las poleas no conductoras(  chaveta +odas las chavetas y los canales chaveteras deerán tener e*tremos semi circulares. Las poleas restantes deerán instalarse con sus respectivas chavetas al eje usando como m$nimo una chaveta. +odos los canales chaveteros deerán tener e*tremos semi-circulares. =inguna chaveta se e*tenderá dentro del radio del filete. e deerá usar chavetas de sección cuadrada. Polines Neneral )l dise3o y selección de los polines deen ser preparados para los requerimientos m$nimos recomendados por ')64 !'onveyor )quipment 6anufacturerMs 4ssociation". )l diámetro de los rodillos para polines deerán ser por lo menos igual a la norma '-D ')64. +odos los polines deerán estar dise3ados y construidos de acuerdo con el estándar del faricante, a menos que se dicte una consideración especial contraria. )llos deen tener un marco soporte para rodillos y raquetes y deerán ser entregados totalmente ensamlados.


16


Polines autoalineantes Los polines autoalineantes para el lado de acarreo y de retorno del transportador de faja deen ser usados apro*imados cada : m ! ft" iniciándose cada D m !D ft" de la polea de cola. Los transportadores de faja de más de FHO !CDm" entre centros y hasta de : m !M" entre centros deen tener al menos un polin autoalineante en el lado de acarreo as$ como en el lado de retorno. Polines de transición +odos los transportadores que tengan ángulo de aarquillamiento o artesa de :D9 deerán estar provistos de polines de transición. e deerá suministrar lainas deajo de los polines para efectuar una transición suave del ángulo de aarquillamiento o artesa a la cara plana o de contacto, de la polea. 2aspadores de faja Los raspadores de faja se deen usar en el lado terminal de la polea de caeza donde se acumulan residuos de mineral. )stos raspadores de faja deen ser del tipo de dole hoja de limpieza primaria de la faja con ajuste de tensión. Nuardas +odas las partes rotatorias o en movimiento deerán estar totalmente cuiertas con las guardas de seguridad, hechas de acuerdo la %ltima edición de la norma 4=7 :C.. e deerá suministrar las guardas de metal e*pandidas para cada transmisión de fajas en >, dise3adas de Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

17

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica acuerdo con los estándares <?4 y 6?4. #ise3ar guardas de seguridad para, -

Luricación de partes móviles cuiertas sin desmantelar las guardas de seguridad.

-

0ácil remoción de todas las guardas de seguridad usando herramientas normales de mantenimiento.

-

ervicio para traajo pesado.

#ise3o de la cimentación Proveer todos los pesos, fuerzas, reacciones y otra información requerida para el dise3o de las cimentaciones de concreto. Proveer información completa del endurecimiento para la uicación apropiada de los pernos de anclaje requerida para los traajos de acero estructural. Las elevaciones de la cimentación en concreto para los tijerales y soportes verticales deerán ser de : mm sore la elevación del plataformado final. 'alderer$a del transportador -

-

La calderer$a del transportador y ane*os misceláneos consistirán de chutes de caeza, chutes de alimentación, faldones, templadores de tipo contrapeso, interruptores de parada y postes de amarre, cales y ferreter$a asociada, montaje diverso de interruptores y soportes, guardas y placas ases. 'hutes del caezal y chutes alimentación de la faja deerán ser dise3ados y faricados por el faricante e incorporar una provisión para montaje de componentes mecánicos y el&ctricos.


18

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica - )l 'onsultor deerá proveer los detalles de las interfases entre calderer$a incluida y la calderer$a suministrada por otros. -

-

-

-

-

)l postor deerá remitir dise3os propuestos para las guardas, postes, soportes, y templadores de tipo contrapeso del transportador para la consideración del due3o antes de su faricación. +oda la calderer$a deerá estar conforme por lo menos con los estándares del faricante. Las áreas de la calderer$a sujetas a desgaste deerán estar forradas. )l vendedor deerá indicar el tipo de forros y el espesor de los mismos en los planos de calderer$a entregados para aproación. Los chutes deerán ser faricados de planchas de acero estructural de un m$nimo de H mm de espesor y las partes sujetas a desgaste deerán ser faricadas con acero resistente a la arasión de un m$nimo de G.D mm de espesor. Los forros de caucho deen ser vulcanizados en fr$o. 'ada chute del caezal deerá incluir lo siguiente(

=# REQUERIMIENTOS DE CONTROL DE RUIDO )l nivel de ruido de los equipos no deerá e*ceder los 8D d54 al momento de medir el ruido en cualquier punto a .G m de los equipos de acuerdo con los estándares locales.

># REQUERIMIENTOS DE INSTRUMENTACION ' CONTROL >er especificación +&cnica de 7nstrumentación P--D:-F- Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

19


/# REQUERIMIENTOS DE PINTURA Limpiar completamente la superficie antes de aplicar la pintura para asegurar una apropiada adherencia. 4segurarse que las superficies est&n secas, limpias, lisas y lires de polvo, suciedad, grasa, aceite reaa de soldadura y cualquier material e*tra3o. Preparar la superficie seg%n se especifique en cada sistema de pintura y de acuerdo a las instrucciones escritas por el faricante. 4renar el acero para producir un perfil de superficie con un anclaje de hasta má*imo CD a :E del espesor de la pel$cula total especificada. )l :8 a HC micras !.D a C.D mils" a menos que el faricante especifique lo contrario. 4segurarse de que el nivel de preparación de la superficie sea seg%n lo especificado. 4plicar el imprimante previamente a la aparición de o*idación. i la o*idación aparece antes de imprimar, relimpiar el acero hasta alcanzar la preparación de la superficie especificada. a.- 4plicación 4plicar la pintura de acuerdo al sistema especificado y seg%n las instrucciones del faricante. =o aplicar pintura atomizada en el campo a menos que lo indique el ingeniero. )mplear m&todos, equipos, control y calidad de aplicación de modo de asegurar una cuierta de pintura uniforme, continua y sólida. )l ingeniero puede requerir camios en el m&todo empleado.


20

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica 4segurarse que la pintura aplicada cura todas las esquinas, huecos para pines y otras áreas dif$ciles de curir, como los ordes salientes y esquinas. Proveer un acaado liso, lire de imperfecciones. 4segurarse que todos los ordes est&n totalmente cuiertos. 4plicar el sistema de pintado especificado en superficies las cuales podr$an ser inaccesiles por cerramiento lateral, techo ala3iler$a o equipos, previamente a la instalación de aquellos materiales o equipos. Bsar pintura inalterada e*cepto cuando se especifica otra cosa en las instrucciones impresas del faricante. 6ezclar la pintura cuidadosamente de acuerdo a las instrucciones del faricante y mantenerla suficientemente agitada durante la aplicación para prevenir la separación de sus componentes. 4ntes de la aplicación de la siguiente capa de pintura permitir que cada capa haya secado por lo menos el per$odo indicado por el faricante. Bsar el equipo apropiado para el curado al calor cuando sea requerido para una alta temperatura de servicio. .- Pintado de acero estructural 6ateriales +ipo( )pó*ico 0aricantes aproados( e*posición al sol" +ipo(

4meron  4merlocI K !cuando no hay

4liphatic Brethane 4meron  4mershield !cuando hay

0aricantes aproados( e*posición al sol"
21

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica 4plicación )spesor de la pel$cula seca( CD-D um !D-H mils". una sola capa !cuando no hay e*posición al sol". )spesor de la pel$cula seca( -CD um !K-D mils". una sola capa !cuando hay e*posición al sol". =o pintar lo siguiente( •

• • •

'ara inferior de la plancha ase de columna soportada en la cimentación de concreto. uperficies de aceros emeidas o adheridas al concreto. 'onectores de corte soldados. uperficies de tráfico de rieles de puentes gr%a.

La aproación del camio de pintura dee ser aproada por el cliente, siendo siempre responsailidad del faricante, curir las e*pectativas de acuerdo al manual P', vol%menes 7 y 77, P'->7-8G y =4') +P' pulicación =ro. C. =o dee aplicarse pintura a ninguna parte de acero ino*idale.


22


C#1 CALCULOS DE LA FAJA TRASPORTADORA: #ise3os de fajas transportadoras

I# CARACTERISTICAS DEL MATERIAL: +ipo de material

S trigo

+ama3o del material

S trazos a mas de 12 A

Peso especifico

S

4ngulo de reposo

S fluides uena C8T

'ódigo

S 'CD=

47lb

'onsideraciones principales de dise3o( 

)n la alimentación.



4ncho de la faja.



#e la velocidad de la faja.

II# CÁLCULOS: 0#0 se)e&B! %e )a a2a: eg%n el liro coma tala K   Pág. KH Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

23

pie 3

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica 4sumo una velocidad tentativa de KD PP6. V rentativa

S KD PP6

Q = 180

T N

H R

0#- CAPACIDAD REQUERIDA: Q1

2200  = Q   = 2000  

Q1

2200  = 180 T N H    R  2000 

Q1

= 198 NC

Q1

   1  = Q1  2000    δ  T  N  

Q1

= 198 NC

Q1

Q1

T

H R

T

 2000lb    H R  T N  

= 8425,532

= 140,426

 1 lb   3   47 pie 

pie3 H R

pie 3 min .

0#7 CAPACIDAD EQUIALENTE: #el liro cema la reducción del tonelaje requerido a la ase de  ppm y  Lb pie 3


24

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica  100 ppm  Q 1 eq = Q1    Vas 

T mc

Q 1 eq

= 198

Q 1eq

= 93,617

H r

 100 Lb 3  pie   100 ppm         450 ppm   47 Lb  pie 3  

T NC

Q" eq

 100 Lb 3   pie    δ    

H R

=

Qeq

×   2000 

Lb TN

  

 1 Lb    3   47 pie  Q" eq

 2000 Lb    TN  

=

93,617

T N

H R

 1 Lb    3   47 pie 

Q" eq

= 3983,702

Q" eq

= 66,462

pie3 H R

pie 3 min

0#9 Se)e&B! De) A!5o De La Fa2a ' A!u)o De A8aru&))am&e!"o: a" 1 tentativa( Q" eq ra

= 3983,702

∝= 30 º Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

25

pie 3 Hr

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica β = 20 º

Liro del cema tala K  C

24" 30" "

2

,F:

,8F

,:GG

C:GK

,C8K

,:HD

,HKG

:8GF

tentativa(

da

α = 30 º β = 35º

Liro de cema tala K  :

24" 30" c"

3

ra

,CF8

,GH

,KFK

C8KF

,KDD

,:F

,FFC

KH:H

tentativa(

α = 30 º β = 45 º

Liro del cema tala K  K

24"

,:CF

,FC

,KGG

,D:H

,CFH

,8C

CGGH

30" K8F:

0#< A!)&s&s De Las Te!"a"&4as: Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

26

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica e compara cada capacidad de transporte de cada ( at ) con la capacidad ( Q eq ) . 1

'olulando la primera tentativa(

( a)

b = 24" QT 1

3 = 2394 pie

Q" eq AT 1

Hr

= 3983,702

pie 3 Hr

= 0,399 pie 3

∠ Q eq 0allo por. "

QT 1

b = 30" QT 2 = 3897

pie 3 Hr

Q" eq

AT 2

=

3983,702

pie 3

= 0,649 pie 3

QT 2

∠ Q eq 0allo por orquillamiento. "

'alculo de la segunda tentativa(

( b)

b = 24" at 3

3 = 2847 pie

Hr

Q" eq = 3983,703 QT 3

pie 3 Hr

∠ Q eq 0allo por orquillamiento. "

b = 30" QT 4

3 = 4636 pie

Q" eq

Hr

= 3983,703

pie 3 Hr


27

Hr

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica = 0,772 pie 3

AT 4

∠ Q eq
QT 4

'alculando la velocidad( Va 4

Q" eq

=

Q ' t 4

×

vasamida

pie 3

3983,703 =

4636 =

pie

Hr × 450 ppm

3

Hr

386,684 ppm

>elocidad m$nima a estas condiciones V

=

=

Q' A

140,426

pie 3 min

0,772 pie

3

S182.371 ppm Va 4

≥

V

'alculando lo tercero tentativo(

( c)

b = 24" Qt 5 = 2996

pie 3 Hr

Q" te3987,703

pie

Ats = 0,499 pie 3

at 5

≤ Q te 0allo por orquillamiento. "


28

3

Hr


b = 30"

pie Q ' t 6 = 4873

3

Hr

Q" te

3987,703

=

pie 3 Hr

= 0,812

At 6

≥ Q eq
Qts

'alculando la velocidad Vas

Q

"

=

eq

Q ts '

×

vasomida

pie 3

3987,703 =

pie

4873

=

Hr × 450 ppm

3

Hr

368,247 ppm

La velocidad minima ha estas condicones. V =

= =

Q1 A 3 pie 140,426

min

0,812 172,938 ppm

Vas

≥ V
0#= o!%&&o!es %e )a 4e)o&%a% %e o3era&o!es: DE U sorecargo momentáneo Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

se toma la tentativa V C. de 30" 29

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica Vap

= V × 15%

Vap

= 1,15(182,371 ppm )

Vap

= 209,727 ⇒ Vap = 210 ppm

0#> o!)us&o!es %e )a "e!"a"&4a:

Vap

= 210 ppm

WWWWWWWWWWWWWWW>elocidad de operacion

b = 30" WWWWWWWWWWWWWWWWW..4ncho de faja β = 35º

α = 30 º

WWWWWWWWWWWWWWWWWW4ngulo de aarquillamiento WWWWWWWWWWWWWWWWWW4ngulo de sorecarga

At = 0,812 pie 3

Q" eq

WWWWWWWWWWWWWWW4ro transversaldel material < transporte

=

3983,703

pie

3

Hr

WWWWWWWWWWWcapacidad equivalente Q'1 = 140,426

0#/

pie 3 min

WWWWWWWWWWWWcapacidad referida.

se)e&B! %e ) "&3o %e a2a  !umeros %e 3)&ees:

=umeros de pliegues( 6anual de la .5.0. coodrich

b = 30"

tala de espesor S


30

Pcβ

K: con K pliegues

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica β = 35" ef = 0,196"

+ipo de cuvierta( 'ema tala F  : y F  K pag. GK respectivamente.

C 1 = 1 " 16 C 2 = 1 " 32 #iámetro de la polea eg%n 5.0. coudrich. +ala 77 :K Pág. DC Vpliegues S K Pcβ 43

+raajo más con tama3o normal de 8  E #iámetro de la matriz S Dpm = 20" como m$nimo Bsando un rango de tolerancia de 8  CK , tomemos el mayor CK Dpm = 24"


31

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica II a)u)o %e )a "rae"or&a %e %esara %e) ma"er&a):

-#0 a)u)o %e) es3esor %e )a a2a ms u8&er"a: et = e1

+ e 2 + et

=

et

et faja

1 1 + + 0,196" 16" 32"

= 0,290"

-#- %a"os 3ara e) )u)o: V

= 210 ppm 4 × 140,426

L1

=

4×Q v × tan α

L1

= 2,152 pies

S

pie 3 min

210 × tan 30

C t

=

D pm h

=

0,290" =

L1 = 25,824"

24"

L 25,824 × tan α = × tan 30 º 2 2

h = 7,455"

-#7 a)u)o %e )a 4e)o&%a% e! RPM# N =

V .12 π × D pm


32


N =

210 ppm × 12 π

=

N

× 24"

33,423rpm

-#9 4e)o&%a% "a!e!&a) H γ 1

=

D

γ 1

=

24

γ 1 γ 1

2

2

+ et

2π γ N

faja

+ 0,290

= 12,29"

= 1,02417 pies.

-#< a!u)o %e %esara e! e) 3u!"o &!er&or . 'alculo de la velocidad tangencial en el punto inferior. V 1

= 2πγ 1 N

V 1

= 2π (1,02417 × 33,423)

V 1

= 215,079 ppm

V 1

= 3,585 pies seg

'alculo del ángulo de descarga


33

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica ( 3,585) 2 = = 0,39 32,2 × 1,02417

2

V

gr 1

'omo( θ

=

V 2 gr 1

∠1

⇒

V 2 gr 1

= cos θ

67,046

-#= a!u)o %e %esara e! e) e!"ro %e ra4e%a% . 'alcula la velocidad tangencial en '.N = 2π r 2 N donde

V 2

r 2

=

r 2 V 2

= 2π × 1,23125 × 33,423

V 2

= 258,86 ppm

V 2

= 4,309 pies seg

D 2

+  cg + et

faja

=

24 2

2

gr 2

=

cos θ

θ

4,30892 32,2 × 1,23125

7,455 3

= 14,775 p! lg = 1,23125 pies

'alculo del ángulo de descarga. V 2

+

= 0,462

= 0,462

= 62,095

-#> a!u)o %e %esara %e) 3u!"o su3er&or# 'alculo de la velocidad tangencial. Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

34

+

0,290"

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica = 2π

V

#onde(

rN

r 3

=

r 3

24 2

+ 7,455 + 0,290

= 19,745 p! lg

r 3 = 1,64542 pies

V 2

= 2π × 1.64542 × 33,423

V 2

= 345.543 ppm

V 2

= 5.759 pies seg

'alculo del angulo de descarga V s

2

gr s

=

cos θ

θ

=

( 5,759) 2 32,2 × 1,64542

= 0,626

= 0,626

51,244

-#/ a)u)o %e )a "rae"or&a %e) ma"er&a)# n = "n tan g θ m +

"n 2

2

.

g 2

Vn cos

2

θ m

#onde( ( #istancia vertical de ca$da para la trayectoria @mA " ( #istancia horizontal de la descarga de la trayectoria @mA  n

n


35

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica g ( aceleración de la gravedad ! :C.C pies1seg " V ( >elocidad de la descarga para la trayectoria @mA θ ( )l ángulo de descarga para la trayectoria @mA m

m

'a$da del punto inferior( 2 2 2 # * tng (67.046) − 1 / 2 * ((32.2 * # ) /(3.585 * cos * 76.046))

n

= " 2.66 + 5.35 " 2

'a$da del punto medio(


36

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica # * tng (62.095) − 1 / 2 * ((32.2 * # 2 ) /( 4.309 2 * cos2 * 62.095))

n

= " 1.88 + 2.10 " 2

'alculo del punto superior( # * tng (51.244) − 1 / 2 * ((32.2 * # 2 ) /(5.7592 * cos 2 * 51.244))

n

= " 1.25 + 0.99 " 2

III a)u)os 3ara )a se)e&B! %e )os 3o)mes: +ala s   ervicio liviano #iámetro del rodillo 4" V de serie de la matriz 77 'lasificacion 5

+ala D  C Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

37

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica i S D 5 S 30" =ormal recomendado para rodillas de retorno ,

$ 1 ies.

7#0 ara a"ua) ( % )( L ) L

% L

=

b

(&b + &m ) si

&b

= peso de la faja Lb pie ( tabla 6 − 1) = 8 Lb pie

&m

= peso del material Lb pie

33,33 × 180 Tn 1hr   1000 'g   2,204 Lb  Hr        60 min   1Tn   1'g    210 ppm

&m = 1039,629 Lb

pie

% L

= ( 8 + 1039,029) × 5

% L

= 5235,145 Lb

7#- ara a2us"a%a AL

( AL ) ( Lb$ )

= % L × ( 1 × ( 2 × ( 3 × ( 4

+ala D-K factor de tama3o S WWWWWWWWWWWWWWWWW.. ( +ala D-D factor de mantenimiento S !moderado promedio" .WWWW ( +ala D-H factor de servicio S !mas de H de h al dia" .CWWWWWWW.. ( +ala D-F factor de conversión de velocidad S 0.8" WWWWWWWWWW. ( #onde % SDC:D.KDL 1

2

3

4

1


38

Universidad Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica A L

= 5235.145 × 1 × 1.10 × 1.2 × 0.8

A L

= 5528.313

7#7 o!%&&o!es %e )os ro%&))os

( 3 s )

+ala  -8 5 S 30" 2odillo 5 'arga para rodillo K 2etorno HD

7#9 a)u)o %e )a "e!s&o! ee"&4a

( T e )

#onde LSCD pies !asomida", L4L<=N7+B# #)L +24=P<2+4#<2 Te

= L × (t ( ( # + ( ) + &b + 0,015&b + &m( L # ( ) + H + T p + T am + T ac

LSCD pies /t S factor de temperatura S  )sta ha mas de :  KT ' Ai 0actor friccion ( = 0 ,0068(&b + &m ) + *i n

A1

= 2,3 pag FK

( #

= 0,00068( 8 + 1039.029 ) +

( )

= 1.172


39

2. 3 5

Universidad Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica +ala H -C !factor de fle*ional del a faja" apro*imadamente.

( )

= 0,0035 :.D

grados

2esistencia friccional del del rodillo de carga carga y de retorne retorne

T #

= L # ( ) × (t

T #

= 250 × 1.172 × 1 = 239.00

T #

7#< res&s"e!&a res&s"e!&a %e a2a a )a )e&o! ua!%o se mue4e mue4e )os ro%&))os# ro%&))os# +y( +y' U +Xr 2odillos al avance S+ y ' S L ( × &b × (t = 250 × 0,635 × 1 × 8 2odillos al retorno S + y r S L × 0,015 × &b × (t = 250 × 0,0015 × 8 × 1 #

)

+ y ' S F + y r S : +y S+y'U+yr + y  S FU:

T)b = 100 Lb ⇒ T)b

7#= res&s"e!&a %e ma"er&a) a) )e&o!ar )a a2a: + y m S L × () × &m = 250 × 0,035 × 1039

S GG.DK L

7#> uer6a !eesar&a 3ara e)e4ar e) ma"er&a) Tm

= ± H ≥ &m


40

( Tm )

Universidad Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica = 20 × 1039.029

Tm

T)m T)m

= 20780 .58 Lb

7#/ uer6a !eesar&a 3ara )orar )a a2a# Tb

= H ≥ &b

Tb

= 20 × 8

Tb

= 160 Lb

7# uer6a %e ae)era&B! %e) ma"er&a) Tam Tam

= 2.8755 ×10 −4 × Q11 ≥ (V − Va )

Tam

= 2.8755 × 10 −4 × 140.426( 210 − 0)

Tam Tam

=

8.48

( Tb)

( Tam )

pie 3 min

7#0. res&s"e!&a ere!&a 3or )os aesor&os %e) "ra!s3or"e

( Tac Tac )

+ala S H  H desviador de descarga +ac S s.o

de virage total o desviar simple de todo 5iselado removiendo todo el material de la faja.

7#00 res&s"e!&a 3ro%u&%a 3or ras3a%ores Tbc

= b × 7


41

( Tbc) :


Tbc Tbc

= 30" ×7

= 210 Lb

7#0- res&s"e!&a 3or )a"era)es o a)%o!es Tsb

( Tsb )

= tala H  F !)L factor del trigo" 's S ,CHD

+s S L ( Cs × Hs + 6) 2

+s S

0,4833( 0,0265 × 3 2

+ 6)

+s S :,D

7#07 res&s"e!&a 3ro%u&%a 3or u! %e)e"or %e ara

( Tp)

+p S C * C +ensor S CL * pulg

→ 130º a 240º de aarquillamiento

0lujo S DL * pulg

→ 150 a 240 de aarquillamiento

+p S KL Te

= L # × ( ∈ ( # + ' ) × &b + 0,015&b + &m L × ( ) ± H + T p + T om + T oc

= ( 250 × 1) (1.172 + 0,035 × δ + 0,015( δ ) ) + 1039.029( 250 × 0.635 ± 20) + 400 + 8.48 + 5.0 Te = 306.854 Lb Te

7#09 %e"erm&!a e) "&3o %e 3o)ea: 'Q  tala H  8 imple con polea de CT Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

42

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica +ensor manual polea desnuda . polea recuierta ,FC 
-

'Q S ,FC

7#0< 5u!%&m&e!"o %e )a a2a: +ala H   2odillo aarquillado :DT 6a*ima lampara de la flecha CE Para CE T = 6.25 si !R U Rn" T = H.CD *  * !8U:G.CG" T = CHFD.F: o

o o

7#0= "e!s&o! e! e) )a%o a2a# T 2

= T o + Tb + T)*

= 26175.73 + 160 + 30 T 2 = 26365.730 Lb T 2

T 2

T 2

se elige el de mayor tencion

= C+ × Te = 0,7 × 36678.564

= Te + T 2 T 1 = 3067.8564 + 214774 .995 Lb T 1 = 3704 .4264 Lb T 1

7#0> "e!s&o! %e arra!ue: Tiass

= 2T faja + Tm + T 2 T faja

= Te − Tm


43

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica T faja T faja

= 306 .8564 − 2080.58 = 17712 .724 Lb

+iass S C !FFC.FCK"UCF8.D8UCH:HD.F: +iass S 8CDF.FDFL

7#0/ "e!s&o! %e) mo"or: Potencia requerida por faja P 1

= Tc

× N

33000

= 3067.8564

× 400

33000

= 37.186 Hp

Potencia necesaria para vencer la friccion reducida en la polea de accionamiento P 2

=

200 × 400 33000

= 2.424 Hp

Potencia total( Pt = P 1

Pt S

+ P 2

37.186 + 2.424

Pt S :G.H ?p

7#0 asum&e!%o u!a e&&e!&a /
Preal =

Pt o 0,85

× 1.25


44

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica Preal S

33.610 0,85

× 1.25

Preal S D8.CD ?p e selecciono un motoredector de H ?p de telemecanique +ipo S +)CC8C8PN

pag K motoreductores - alta

Potencia S KD /R  H ?p >elocidad S G8. 2P6 0recuencia S H ?Y 'orriente nominal S 8.F 4mp.

I# CÁLCULO DE LA TRANSMISION POR CADENA imolog$a usada para el cálculo. mg( 2elación de transmisión =p( r.p.m del pi3ón salida del motor reductorSG8. =c( r.p.m de la catalina polea motrizS G8. Y( =umero de #ientes del pi3ón YC( =T de dientes de la catalina Pd( Potencia de dise3o Pe( Potencia equivalente 0g( 0actor de servicio !ver tala =T :  ?ori pag G:" clase 5 0n( 0actor de 2amificación ! ver tala =Z C  ?ori PagGC " #p( #iámetro de paso de la catalina !pulg" Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

45

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica dp( #iámetro de paso del pi3ón !pulg" P( Paso de la cadena !pulg" >( >elocidad tangencial Pies1min Lp( Longitud de paso de la cadena !pulg" 2elación de transmisión mg = mg =

Np Nc 98.0

=1

98.0

=umero de dientes de la rueda( rango [ F CD \ !ver ?ori pag 8G" , 1 = 19 #ientes , 2 , 2

!asumiendo"

= , 1 #mg = 19 #1 = 19

mg =

, 2 , 1

=

19 19

=1

Potencia =ominal equivalente( Pd = HP - #$s

= 60 #1 = 60 Hp Pe = Pd#$m = 60 #1 = 60 Hp

0m ( ver tala =T C !?ori" con G dientes

elección de la cadena 'on la potencia equivalente Pe y los r.p.m del pi3ón PeS H ?p

=p S G8. r.p.m


46

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica #e la figura   ?ori Pag GD e uica la cadena 44 K   hilera •

2educiendo el paso y aumentando el n%mero de hileras. Pe

=

60 2 .5

= 24 ?p

asumiendo =T de hilos C  0actor C.D !Pag 

GD" )ntrando al grafico será cadena 44   C hileras 'álculo del diámetro de Paso de las ruedas( #e la tala =T  hallamos el radio del Paso con 44  P S  ] @ D P

P

=

=

1.25 = 7.59 p! lg 180   *en    19 

=

1.25 = 7.59 p! lg 180   *en   19 

 180    ,  2 

*en 

d P

P

=

 180     , 1 

*en

D P

= 7.59 p! lg

d P

= 7.59 p! lg

>elocidad tangencial V =

π ·d P ·n P 12

= 7.59 p! lg n P = 98 .0 rpm d P

V

=

π ·( 7.59 )·( 98 .0 ) 12

= 194 .732

pies min

#e la tala -?ori Pag GC se oserva q^ para una luricación manual se permite una velocidad de GK.F:C pies1min para P S C @ Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

47


Longitud de la cadena C = 24 p! lg

C P

•

=

24 1.25

C P

=

C Paso

= 19.2 paso

'álculo de la longitud apro*imada. L P = 2·C P +0.53·( , 1 + , 2 ) L P

= 2(19.2 ) + 0.53·(19 + 19 ) = 58 .54 pasos

+omaremos •

L P

= 59 pasos

2ecalculando la distancia entre centros L P = 2·c P +

, 1 + , 2

+

2

( , 1 − , 2 ) 2 2

4π c P

+ ( 2π 2 ·( , 1 + , 2 ) − 4π 2· · L P )·c P + ( , 1 − , 2 ) 2 = 0 2 2 2 2 2 8π c P + ( 2π ·(19 + 19) − 4π ·59 )·c P + ( 19 − 19 ) = 0 2

2

8π c P

c P

= 20

C = 20 #1.25

= 25 p! lg

'onclusión Bsar DG pasar de cadena 44 H-C 'on rueda dentadas de G y G dientes.

II# CALCULO DE EJES Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

48

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica 'alculo del eje caezal #atos( 6aterial acero 4) KD = 97000 Psi *  = 58000 Psi * .

?p motoreductor S H ?p T 1

= T - = 20780 .58lb ( !"# 7.6 )

T 2

= T &$ + T &C + T %C = 422.02 + 537.88 + 98.12 = 1058.276lb

Polea +L: # S : pulg ! ver linI elt D pag DG "

Peso polea S:KK l 2ostro de Cpulg ! ver linI elt D Pag D8 " )S: #10 Psi 6


49


#iagrama de cargas

((T1+T2)+Wp)/2

((T1+T2)+Wp)/2 Tc RB

0,1524 6" 0,1524 6"

0, 4 0 6 4 1 6 " RA Dimensiones en metros escala 11000 0,1524 6"

La carga +c se asumió hacia aajo para el caso mas critico 'alculo de la tensión de la cadena. T C

=

33000 #Hp V


50

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica 'alculo de la velocidad tangencial de la cadena. π · DP · N 12 π ·( 7.59 )·( 98) pies = 194 .73 V = 12 min V =

T C

=

!ver 8.F"

33000 # 60

194 .73 T C = 10167.92lb

'alculo de las reacciones

∑ $

V

= 0

+ R / = T 1 + T 2 + & P + T C = 20780.58 + 1058.276 + 344 + 10167.92 R A + R / = 32350.75lb R A

+omando ∑ - = 0 #istancias 4sumidas A


51


110!1"42# l$

110!1"42# l$

B

&

A

RA

A

1016%"!2l$

RB

0,4064 16"

0,1524 6"

∑ -

'

D

0,1524 6"

0,1524 6"

= 0

G.KC8!H"UG.KC8!CC"-25!C8"UHF.GC!:K"S 25 S CDD.::C l 24 S DH.FK l 'alculo de la diagrama a cargas de fuerza cortante y momento flector. +ramo 45 V = R A

-

= R A"

0≤ #≤6

V

= 56.74lb

-

= 56.74· "


⇒

si _S i _ S HA

> S DH.FK l > S -:K.H88 l

i _S i _SHA

6S 6 S:K.KK l-pulg

52

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica +ramo 5' V = R A

6" ≤ " ≤ 22"

− 11091 .428 * 2 = −22126.116lb

_ S HA 6SDH.FK`!H"S:K.KK l-pulg i _SCCA 6SDH.FK!CC"-G.KC8`!H" S -FHCK.DH8 l-pulg +ramo '# V

22" ≤ " ≤ 28"

= 56.74 − 11091 .428 * 2 + 1255.332 = 20870.33lb

i _SCCA 6SDH.FK`CC-G.KC8`!H" S -FHCK.DH8 l-pulg i *SC8A 6SDH.FK`!C8"-G.KC8`!CC"-G.KC8`!H"S -:8GF.CHK l-pulg +ramo #)

28" ≤ " ≤ 34"

>S DH.FK-G.KC8`CUCDD.::C-C8F.::Sl i _SC8A 6 S DH.FK`!C8"-G.KC8`!CC"-G.KC8`!H"S -:8GF.CH l-pulg i _S:KA 6SDH.FK`!:K"-G.KC8`!C8"-G.KC8`!C"UCDD.::C`!H" S  l-pulg #iagrama de 0uerza 'ortante y 6omento 0lector


53


20#%0** $

56%4 $ A

(+)

(+) B

&

D

'

()

110*46## $ 22126116 $ *4044 $pl A

(+)

B

&

D

'

() 1%621456# $pl *0#!%126 $pl

0,1524 6"

G.C.K. #ise3o del eje seg%n el 6á*imo )sfuerzo d: S H  !/. 6 "C U ! /t . 6t " C Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

54

0,4064 16"

0,1524 0,1524 6" 6"

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica b.s #onde( s 6t 6 /

S S S S

)sfuerzo Permisile al 'orte 6omento +orsor l.-pulg. 6omento 0le*ión l-pulg. 0actor 'omina de 'hoque y 0atiga aplicada al momento +orsión

#e +ala ?ori pag. CG / S .D ! eje giratorio "

/t S 

a". 'alculo de 6omento +orsor !6t" 6t S ! +   + C ".2 $ 6t S !CF8.D8l  D8.CFHl".D 6t S CGD8:K.DH l-pulg. 6S :8GF.CH l-pulg. ". 'alculo del )sfuerzo Permisile sd S .: y S .: * D8 S FKpsi sd S .8 u S .8 * GF S FKHpsi aiendo( y S )sfuerzo de fluencia u S )sfuerzo de rotura 'on canal 'havetero ( FD E sd s S .FD * FK S :Dpsi

d: S H1b !:D".!.D * :8GF.CH" C U !* CGD8:K.DH" C d S :.HD pulg Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

55

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica G.CD. #ise3o del )je por 2igidez +ensional dKS D8K * 6t * L N * dK

#onde( N S 6odulo de elasticidad de tensión 6tS 6omento +orsor L S Hpulg.

N S C _ H dKS D8K *CGD8:K.DH * H N* Hmin 1 pie de longitud 1 pie 6 12

→ 6 min

→ "

_ S .DT

d S K D8K * CGD8:K.DH * H S H.KDA C*H * .D d S H pulg 'onclusión( Btilizar el eje de #iámetro de H pulg.

G.CH. 'alculo del )je de Pie Rp # )

S F8 l !ver tala Pag D8 linI-elt" S CKA !ver tala linI-elt D Pág. D8" S :*H psi

'alculo de las reacciones Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

56

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica 2a S 2 S G.KC8UG.KC8 C 2a S 2

S G.KC8l

G.CF. 'alculo del diagrama de carga 6 S  6C S -G.KC8* H S -HHDK8.H l-pulg 6: S -G.KC8*CCUG.KC8*HS -HHDK8.F l-pulg 6K S -G.KC8*C8UG.KC8*CCUG.KC8*HS l-pulg

B

A

&

D

() 6654#6 $p+l

0,1524 6"

6654#% $p+l

0,4064 16"

G.C8. #ise3o del eje seg%n el 6á*imo )sfuerzo

d: S H  !/. 6 "C U ! /t . 6t " C b.s #onde( Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

57

0,1524 6"

Universidad José Carlos Mariategui Ingeniería. Mecánica s S )sfuerzo Permisile al 'orte 6t S 6omento +orsor l-pulg 6 S 6omento 0le*ion l-pulg / S 0actor 'omina de 'hoque y 0atiga aplicada al momento +orsión /t S 0actor 'ominado de choque y 0atiga 4plicada al momento 0lector #e +ala ?ori pag CG / S .D /t S . a". 'alculo de 6t 6t S ! +   + C ".2 $ 6t S !CF8.D8l  D8.CFHl".C 6t S C:HHHF.HD l-pulg 6S HHDK8.F l-pulg ". 'alculo del )sfuerzo Permisile s S :D psi d: S H1b !:D".!.D * HHDK8.F" C U !* C:HHHF.HD" d S K.HD pulg G.CG. #ise3o del )je por 2igidez +ensional L S HA

_ S .DT  S D8K * 6t * L N * dK d S K D8K * C:HHHF.HD*H C*H * .D d S H.A


58

2


?<4 #) #4+< +)'=7'< 2)B)2767)=+< #) #7)< #) )B7P< =T 

#)'27P'7<=

#   B=7#4#

7#)=+707'4'7<= #)L ) B7P<

. 0aja de 8A * C mts de longitud Maquinaria Industrial Ing. Arturo Cosi Blancas

59





#4+< Pivotante sore tornamesa anclada, y giratoria sore astidor motorizado.


C

:

.C +4N 7nclinación de la faja sore la .: horizontal .K #istancia horizontal entre oleas.

T ul

: CK8

'<=#7'7<=) #)
+1? @

8 1C

h

'ontinuo C :HD d$as1a3o

7=0<264'7= N)=)24L

:. 'iclo de uso !continuo 1 :.C ?oras por d$a :.: #$as por a3o K )=)2N4 #7P<=75L) K. >olta e rinci al 1 au*iliar K.C 0recuencia K.: 0ases K.K >olta e ara control H

-5'-

> ?z >

'424'+)27+7'4 #) L4 044 H. #iámetro de polea enjeada motriz H.C #iámetro de polea de cola tipo H.: >elocidad de la fa a

Pulgs. Pulgs. Pies1min

H.K istema de transmisión H.D +emplador

7ndicado +ipo

: C K 6otor el&ctrico, y reductor tipo haft +ornillo.!istema +aIe 'on jee minimo de .CGA.

H.D 0aja +ransportadora de jee H.H Polines de impacto de jee de KA


:8 !'4" H - D :  !'4"

60

7nclinados :DT

FAJAS TRANSPORTADORAS[1]

Recommend Documents