2015
Universidad Técnica de Ambato
1
ÍND I CE DE CONTEN I DOS
1. Cortante basal
2
2. Cortantes y fuerzas en la estructura
7
3. Diseño de losa alivianada
8
4. Centro de masas
40
5. Centro de rigideces
45
6. Diseño de vigas
48
7. Diseño de columnas
61
8. Diseño unión viga-columna
65
9. Diseño de zapatas
81
10. Diseño degradas
94
11. Anexos
101
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1. CO CORTANTE RTANTE BASAL BASAL
∗∗ ∅ ∗ ∅ ∗
2 19
I=factor de importancia de la estructura, tipo de uso y destino de la estructura R= factor de reducción r educción sísmica Sa=aceleración espectral
∅ ∅
Coeficiente de configuración en planta Coeficiente de configuración en elevación
W = carga reactiva
DATOS DEL SUELO, ZONA SÍSMICA Y TIPO DE ESTRUCTURA Consideramos que el edificio se construirá en la Provincia de Tungurahua Zona sísmica: V Factor Z= 0,4 Tipo de suelo Se tomara como referencia u tipo de suelo D, es decir, un suelo rigido Importancia de la estructura: I Categoría: todas las estructura de edificación Factor I = 1,0 Factor de reducción de respuesta sísmica: R R= 6 Coeficiente de configuración en planta:
∅ ∅
1
∅
Coeficiente de configuración en elevación: 0,9
∅ WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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3
CÁLCULO DEL COEFICIENTE BASAL Periodo de vibración
∗T0, 220 047∗14,50, 0,52
T = Periodo de vibración
hn = altura máxima de la edificación de n pisos, medida desde la base de la estructura, en metros.
Para pórticos espaciales de hormigón armado sin muros estructurales ni diagonales rigidizadoras, Ct = 0.047 y α = 0.9
Periodo límite de vibración
, 29 0,551,5 1,1,42 0,96
Tc= límite del periodo de vibración WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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Fa, Fd = factor de sitio
Fs = factor de comportamiento inelástico del subsuelo (Tabla 2.5)
Aceleración espectral
0≤≤ 27 > 28 0≤0,52≤0,96 ≫ 2.7 2,48∗0,4∗1,21.19
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n = 1.8 (Provincias de la Costa, excepto Esmeraldas), 2.48 (Provincias de la Sierra, Esmeraldas y Galapagos), 2.6 (Provincias del Oriente)
r=1, para tipo de suelo A, B o C y r=1.5, para tipo de suelo D o E.
,∗,∗, ∗ ∗0,22 CÁLCULO DE LA CARGA REACTIVA Peso de los tipos de pared
Pared
Peso (kg/m)
Fachada
342,5
Completa
800
Baño
617
Antepecho
320
Peso por cada planta Planta Alta I Longitud y peso total de paredes
Pared
Área
5
Longitud (m) Peso (kg) Peso (ton)
Completa
65,85
52680
52,68
Fachada
13,5
4623,75
4,62
Baño
1,4 Total
863,8
0,86 58,17
105 26,18 26,18 20,22 2 92,42 2 456,6 /2∗92,42 242198,97 42,20
Peso de la losa
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Peso carga viva
Peso del piso
Plantas Altas
6
0,2592,42 2∗200 24621 ≈4,62 1 58,12 42,2 4,62 1104,94
Las plantas superiores en los niveles N+5.6, N+8.3 y N+11.0 son similares a la Planta Alta I por lo tanto el peso se considera igual
Terraza Inaccesible
2104,94 3104,94 4104,94
Longitud y peso total de paredes
Pared Antepecho Área
Longitud (m) Peso (kg) Peso (ton) 65,85 Total
52680
52,68 52,68
105 26,18 20,22 2 98,60 2 456,6 /2∗98,60 245020,76 45,021
Peso de la losa
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Peso carga viva
Peso del piso
0,2598,602∗6021479 ≈1,48 1 52,68 45,02 1,48 99,18
RESUMEN DE PESOS POR PISO
PLANTA Alta 1 Alta 2 Alta 3 Alta 4 terraza Total CORTANTE BASAL
PESO Ton 104,94 104,94 104,94 104,94 99,81 519,57
0, 2 2 0,22519,57114,31
2. CORTAN TES Y FU ERZAS EN L A ESTRUCTURA
PISO 5 4 3 2 1 TOTAL
W h hk 99,81 13,7 14,063 104,94 11 11,267 104,94 8,3 8,478 104,94 5,6 5,697 104,94 2,9 2,931 519,57
Whk Fx V 1403,66 36,62 36,62 1182,35 30,85 67,47 889,63 23,21 90,68 597,88 15,60 106,28 307,58 8,03 114,31 4381,10 114,31
∗ ∑= ∗ 223
Para valores de T ≤ 0,5s, k=1,0
Para valores de 0,5s < T ≤ 2,5s, k = 0,75 + 0.50 T WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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Para valores de T > 2,5, k = 2,0
0,52 >0,5 0,750,500,52 1,01 3. DI SEÑO DE LA LOSA ALI VIAN ADA
Códigos utilizados:
ACI318-08 NEC 2002
Datos de diseño:
f´c losa = 210 Kg/cm 2
f´c elementos = 280 Kg/cm 2
fy = 4200 Kg/cm2
Ec = 238536,34 Kg/cm 2
1600 1900// 2500 1600// 2400 /
cm2
cm2 cm2
cm2
°
cm2
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LOSA N+2,9
3.38
5.25
Pre-diseño de la Losa
Luz mayor del Tablero = 5,25 m
Luz menor del tablero = 3,38 m
Ln = 5,25 m
5,3,2358 1,55 , ⁄ 4200 525(0, 8 ℎ 3691,5⁄514000)
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ℎ11,6 ≈15 Método empírico
∗ ℎ3∗525 ℎ15,75 ≈20 ñ á ℎ20
Cuantificación de cargas
h Bloque Carga x unidad (cm) (Kg/u) 8 10 10 15 12 20 Carga Muerta:
Unidades
Altura (m)
Ancho (m)
Longitud (m)
P.P. Loseta=
-
0,05
1
1
Peso espec. ( kg/m3) 2400
P.P. Nervios=
-
0,15
0,1
3,6
2400
129,6
P.P. Alivianamientos= P.P. Acabado=
8 u/m2
-
-
-
8 kg/u
80
-
0,02
1
1
1600
32
P.P. Enlucido Hz. = P.P. Macillado=
-
0,02
1
1
1900
38
-
0,03
1
1
1900
57
CM=
456,6
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Peso (Kg) 120
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Fórmulas:
.ℎ ∗° ∗1∗1 .ℎ ∗ℎ ∗0.1∗0.1 . ℎ ∗ ∗1∗1 .# ∗ .ℎ ∗ ∗1∗1 .ℎ ∗ ∗1∗1
Carga de Paredes: Pared tipo 1
2,50 m
0,20 m
. ∗∗. ∗ . 12,50∗1∗0.2∗1600 . 1800 c/m
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Pared tipo 2
1,50 m
1,00 m 0,20 m
. . . . 232022,5 . 2342,50 . ∗∗. ∗ . 1,00∗1∗0.2∗1600 . 320 . ∗∗.∗ .1,50∗1∗0.006∗2500 . 22,5 c/m
c/m
c/m
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Tipo pared tipo 3
0,6 m
1,9 m
0,20 m 1m
. . . . 36089 . 3617 . ∗∗. ∗ . 1,90∗1∗0.2∗1600 . 608 . ∗∗.∗ .0,60∗1∗0.006∗2500 .9 ∆ Á∗ ∆ 5,5,265∗3,0∗81638 c/m
c/m
c/m
Carga distribuida de paredes
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Carga muerta total
∆ 252,85 ∆ 456,60252,85 709,44
2
c/m
Cargas Viva
CARGA (kg/m2)
USO Vivienda Oficina Aula niños Aula adultos
200 400 400 200
Carga Total Mayorada:
Tablas de Marcus y Czerny
, ∗, ∗ 1,2∗709,441,6∗200 1171,33/ 5,3,2358 1, 5 5 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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∗∗ 1171,33∗3,38∗5,25 20785,22 + 2 2 + 20785, 31, 4 0 + 661,95 − 2 2 − 20785, 14, 6 0 − 1423,64 + 2 2 + 20785, 75, 2 0 + 276,39 − 2 2 − 20785, 24, 8 0 − 838,11
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+ + ∗∆ 1,6∗20033 ∗0,51 + 661,95 1 2∗1171, + 708,06 + + ∗∆ 1,6∗20033 ∗20,51 + 665,91 1 2∗1171, + 437,60 + + ∗∆ 1,6∗20033 ∗0,51 + 276,39 1 2∗1171, + 295,64 + + ∗∆ 1,6∗20033 ∗20,51 + 276,39 1 2∗1171, + 181,63 M X (+) =
708,06 437,60
M Y (+) =
295,64 181,63
M X (-) =
-1423,64
M Y (-) =
-838,11
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Chequeo a flexión
, ∗∗ ′ ∗ 210 ∗ 61204200 6120 0,85∗0,85∗ 4200 0,0241 ,∗ 0,5∗0,0241 0,0107
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420014 0,0033
ρ asumido = 0,010
′ 0,010∗ 4200 210 0,2 , ∗ 0,20,59∗0,20 0,18 ∅∗∗∗ 6 4∗100 0,91423, ∗210∗0,18∗20 14,46 14,46 17,50 <
Correcto
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Chequeo a corte
∅ ≥ , ∗ ′ ∗∗ ∗ 1 5,251,2 88 ∗1,69 1 6,01
∗Á 1171,5,323∗6,5 01 1340,89 , ∗ ′ ∗∗ 0,53∗ √210∗20∗17,5 2688,15 ∅ ≥ 0,85∗ 2688,15 ≥ 1340,89 , ≥ ,
Correcto
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Armado del Tablero
Mu = 1423,64 Kg-m
Lx
∅∗∗∗ 1432,64∗100 5 0,90∗210∗20∗17, 0,120 ∗ , , 1 √ 12,1,1836∗0,12 0,13 ∗ ′ 210 0, 1 3∗ 4200 0,0065 ∗∗ 0,0065∗20∗17,5 2,27 ,
2 ɸ 14 1 ɸ 14 para cada vano
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Mu = 708,06 Kg-m
Lx
∅∗∗∗ 708,06∗100 5 0,90∗210∗20∗17, 0,061 ∗ , , 1 √ 12,1,1386∗0,061 0,063 ∗ ′ 210 0, 0 63∗ 4200 0,0032 ∗∗ 0,0033∗20∗17,5 1,16 ,
2 ɸ 10 1 ɸ 10 para cada vano
Mu = 838,11Kg-m
Ly
∅∗∗∗ WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
21
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838,11∗100 5 0,90∗210∗20∗17, 0,072 ∗ , , 1 √ 12,1,1386∗0,072 0,075 ∗ ′ 210 0, 0 75∗ 4200 0,0038 ∗∗ 0,0038∗20∗17,5 1,33 ,
2 ɸ 10 1 ɸ 10 para cada vano
Mu = 295,64Kg-m
Ly
∅∗∗∗ 295,64∗100 5 0,90∗210∗20∗17, 0,026 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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∗ , , 1 √ 12,1,1386∗0,026 0,026 ∗ ′ 210 0, 0 26∗ 4200 0,0013 ∗∗ 0,0033∗20∗17,5 1,17 ,
2 ɸ 10 1 ɸ 10 para cada vano
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SEGUNDO TABLERO 3.38
3. 2
5.25
Pre-diseño de la Losa
Luz mayor del Tablero = 5,25 m
Luz menor del tablero = 3,38 m
Ln = 5,25 m
5,3,2358 1,55 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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, ⁄ 4200 525(0, 8 ℎ 3691,5⁄514000) ℎ11,6 ≈15 Método empírico
Cuantificación de cargas
∗ ℎ3∗525 ℎ15,75 ≈20 ñ á ℎ20 456,60 1800 2342,5 3617 ∆ Á∗ ∆ 5,4,255∗3,6∗81638 ∆ 209,68 ∆ 2
c/m
c/m
c/m
c/m
Carga distribuida de paredes
Carga muerta total
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456,60209,68 666,29
2
c/m
Cargas Viva
CARGA (kg/m2)
USO Vivienda Oficina Aula niños Aula adultos
200 400 400 200
Carga Total Mayorada:
Tablas de Marcus y Czerny
, ∗, ∗ 1,2∗666,291,6∗200 1119,55 / 5,3,2358 1, 5 5 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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∗∗ 1119,55∗3,38∗5,25 19866,38 + 3 8 + 19866, 31, 4 0 + 632,69 − 3 8 − 19866, 14, 6 0 − 1360,71 + 3 8 + 19866, 75, 2 0 + 264,18 − 3 8 − 19866, 24, 8 0 − 801,06 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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+ + ∗∆ 1,2∗20055 ∗0,51 + 632,69∗ 1 2∗1119, + 678,80 + + ∗∆ 1,2∗20055 ∗20,51 + 632,69∗1 2∗1119, + 405,73 + + ∗∆ 1,2∗20055 ∗0,51 + 264,18∗ 1 2∗1119, + 283,44 + + ∗∆ 1,2∗20055 ∗20,51 + 264,18∗1 2∗1119, + 169,41 M X (+) =
678,80 405,73
M Y (+) =
283,44 169,41
M X (-) =
-1360,71
M Y (-) =
-801,06
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Chequeo a flexión
, ∗∗ ′ ∗ 210 ∗ 61204200 6120 0,85∗0,85∗ 4200 0,0241 ,∗ 0,5∗0,0241
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29
Universidad Técnica de Ambato
0,0107 420014 0,0033
ρ asumido = 0,010
′ 0,010∗ 4200 210 0,2 , ∗ 0,20,59∗0,20 0,18 ∅∗∗∗ 7 1∗100 0,91360, ∗210∗0,18∗20 14,14 17,50 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
30
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Chequeo a corte
<
∅ ≥ , ∗ ′ ∗∗ + ∗ 1 5,251,2 88 ∗1,69 1 6,01 ∗Á 1119,5,5255∗6,01 1281,62 , ∗ ′ ∗∗ 0, 5 3∗ √ 210∗20∗17,5 2688,15 ∅ ≥ 0,85∗ 2688,15 ≥ 1281,62 , ≥ ,
Armado del Tablero
Correcto
Mu = -1360,71 Kg-m
Correcto
Lx
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31
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∅∗∗∗ 1188,42∗100 5 0,90∗210∗20∗17, 0,12 ∗ , , 1 √ 12,1,1836∗0,12 0,13 ∗ ′ 210 0, 1 3∗ 4200 0,0064 ∗∗ 0,0064∗20∗17,5 2,22 ,
2 ɸ 12 1 ɸ 12 para cada vano
Mu = 678,8 Kg-m
Lx
∅∗∗∗ WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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678,8∗100 5 0,90∗210∗20∗17, 0,059 ∗ , , 1 12,1,1386∗0,059 0,061 ∗ ′ 210 0, 0 61∗ 4200 0,003 ∗∗ 0,0033∗20∗17,5 1,16 , 2 ɸ 10
1 ɸ 10 para cada vano
Mu = 801,06 Kg-m
Ly
∅∗∗∗ 801,06∗100 5 0,90∗210∗20∗17, 0,069 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
33
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∗ , , 1 √ 12,1,1386∗0,069 0,072 ∗ ′ 210 0, 0 72∗ 4200 0,0036 ∗∗ 0,0036∗20∗17,5 1,26 ,
2 ɸ 10 1 ɸ 10 para cada vano
Mu = 283,44 Kg-m
Ly
∅∗∗∗ 283,44∗100 5 0,90∗210∗20∗17, 0,025 ∗ , , 1 √ 12,1,1386∗0,029 0,025
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34
Universidad Técnica de Ambato
∗ ′ 210 0, 0 25∗ 4200 0,0012 ∗∗ 0,0033∗20∗17,5 1,16 ,
2 ɸ 10 1 ɸ 10 para cada vano
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35
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ARMADO VOLADO
∗, ∗, 456,60∗1,00∗1,00 456,60 , ∗ ∗ 456, 6 0∗1, 1 0 2 343,25∗1,10 653,82 ∗ 200∗1, 1 0 2 121 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
36
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Chequeo a flexión
653,82121 774,82 ′ 0,010∗ 4200 210 0,2 , ∗ 0,20,59∗0,20 0,18 ∅∗∗∗ 8 2∗100 0,9774, ∗210∗0,18∗20 10,67 10,67 17,50
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
37
Universidad Técnica de Ambato
Chequeo a corte
<
Correcto
456,60∗1,10 343,25 845,51 200∗1,10 220 , ∗, ∗ 1,4∗845,511,7∗220 1557,71 , ∗ ′ ∗∗ 0,53∗ √210∗20∗17,5 2688,15 ∅ ≥ 0,85∗ 2688,15 ≥1557,71 , ≥ ,
Correcto
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38
Universidad Técnica de Ambato
Armado del Tablero
∅∗∗∗ 774,82 ∗100 5 0,90∗210∗20∗17, 0,067 ∗ , , 1 √ 12,1,1386∗0,067 0,070 ∗ ′ 210 0, 0 70∗ 4200 0,0035 ∗∗ 0,0035∗20∗17,5 1,23 , 2 ɸ 10
1 ɸ 10 para cada vano
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
39
Universidad Técnica de Ambato
4.
CENTRO DE M ASAS
PLANTA 2 a PLANTA 4
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40
Universidad Técnica de Ambato
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
41
Universidad Técnica de Ambato
ELEMENTO A1 A2 A3 A4 LOSA A5 A6 A7 A8 P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11 P12 P13 P14 PARED P15 P16 P17 P18 P19 P20 P21 P22 P23 P24 P25 P26 P27 P28
Xi Yi AREA 3,50 12,25 38,5 3,50 8,00 7,44 3,50 5,53 13,65 3,80 4,28 3,52 3,50 2,00 28 0,10 4,28 0,11 0,10 8,00 0,6 6,90 8,00 0,6 SUMATORIA LOSA 0,46 14,90 0,08 1,65 14,90 0,4 3,50 14,90 0,34 5,35 14,90 0,4 6,68 14,90 0,13 6,90 13,75 0,4 0,10 7,50 3 1,33 11,35 0,45 2,36 11,83 0,15 3,48 12,25 1 4,64 11,83 0,45 5,67 11,35 0,45 6,90 11,63 0,44 6,90 10,13 0,15 5,76 9,60 0,4 1,93 9,60 0,132 1,25 9,60 0,14 0,58 9,60 0,13 4,64 9,06 0,62 2,36 8,00 1,05 6,90 8,00 0,7 0,55 6,40 0,14 1,25 6,40 0,14 1,93 6,40 0,132 6,90 5,88 0,15 5,77 4,65 0,41 4,64 4,27 0,19 6,90 4,38 0,45
MASA MASA*Xi MASA*Yi 17579,10 61526,85 215343,98 3397,10 11889,86 27176,83 6232,59 21814,07 34466,22 1607,23 6107,48 6878,95 12784,80 44746,80 25569,60 50,23 5,02 214,97 273,96 27,40 2191,68 273,96 1890,32 2191,68 41925,01 146117,48 311842,23 64,00 29,44 953,60 137,00 226,05 2041,30 272,00 952,00 4052,80 137,00 732,95 2041,30 104,00 694,72 1549,60 137,00 945,30 1883,75 2400,00 240,00 18000,00 360,00 478,80 4086,00 120,00 283,20 1419,60 800,00 2784,00 9800,00 360,00 1670,40 4258,80 360,00 2041,20 4086,00 352,00 2428,80 4093,76 92,55 638,60 937,53 320,00 1843,20 3072,00 105,60 203,81 1013,76 86,38 107,98 829,25 104,00 60,32 998,40 496,00 2301,44 4493,76 840,00 1982,40 6720,00 560,00 3864,00 4480,00 112,00 61,60 716,80 86,38 107,98 552,83 105,60 203,81 675,84 92,55 638,60 544,19 328,00 1892,56 1525,20 152,00 705,28 649,04 360,00 2484,00 1576,80
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
42
Universidad Técnica de Ambato
P29 P30 P31 P32 P33 P34 P35 P36 P37 P38 P39 P40 P41 P42
1,23 4,65 0,41 328,00 403,44 0,70 4,28 0,11 88,00 61,60 0,50 3,90 0,12 96,00 48,00 2,36 4,27 0,19 152,00 358,72 5,54 6,39 0,51 408,00 2260,32 6,90 2,25 0,4 137,00 945,30 3,48 3,35 1,24 992,00 3452,16 6,90 0,50 0,2 160,00 1104,00 6,58 0,10 0,09 72,00 473,76 5,35 0,10 0,4 137,00 732,95 3,51 0,10 0,34 272,00 954,72 1,65 0,10 0,4 137,00 226,05 0,43 0,10 0,09 72,00 30,96 4,64 5,84 0,18 144,00 668,16 SUMATORIA PAREDES 12639,06 42322,56 TOTAL LOSA+PAREDES 54564,07 188440,04
1525,20 376,64 374,40 649,04 2607,12 308,25 3323,20 80,00 7,20 13,70 27,20 13,70 7,20 840,96 97205,73 409047,96
∑ ∑ 0 4 188440, 54564,07 3,45 ∑ ∑ 9 6 409047, 54564,07 7,5 ,;,
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
43
Universidad Técnica de Ambato
TERRAZA 7.00
1
A1 2
A2 3
15.00
A3
4
ELEMENTO Xi Yi AREA 38,5 LOSA A1 3,50 12,25 A2 4,63 8,00 14,22 A3 3,50 3,25 45,5 A4 0,10 8,00 0,6 SUMATORIA LOSA 1,4 PARED P1 3,50 14,90 P2 0,10 7,50 2,92 P3 6,90 7,50 2,92 P4 3,50 0,10 1,4 SUMATORIA PAREDES TOTAL LOSA+PAREDES
MASA MASA*Xi MASA*Yi 17579,10 61526,85 215343,98 6492,85 30061,90 51942,82 20775,30 72713,55 67519,73 273,96 27,40 2191,68 45121,21 164329,70 336998,20 448,00 1568,00 6675,20 934,40 93,44 7008,00 934,40 6447,36 7008,00 448,00 1568,00 44,80 2764,80 9676,80 20736,00 47886,01 174006,50 357734,20
∑ ∑ 5 0 174006, 47886,01 3,64
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
44
Universidad Técnica de Ambato
45
∑ ∑ 2 0 357734, 47886,01 7,47 ,;, 5. CENTRO DE RIGI DECES
O S I P
C . I L T R O O Ó C P
1
PLANTA BAJA II PISO III PISO IV PISO V PISO TERRAZA
2
3
4
1A 1B 1C 2A 2B 2C 3A 3B 3C 4A 4B 4C
) m ( i X
0,25 3,5 6,75 0,25 3,5 6,75 0,25 3,5 6,75 0,25 3,5 6,75
) m ( i Y
13,75 13,75 13,75 8,63 8,63 8,63 5,38 5,38 5,38 0,25 0,25 0,25
a ) a n ) n m m c m c m u ( u ( l l b o h o C C
50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50
A I C Y R E Y N I
Z E D I Y Y G I R
D I G I Z R E * i X
50 520833,333 520833,333 130208,333 50 520833,333 520833,333 1822916,67 50 520833,333 520833,333 3515625 50 520833,333 520833,333 130208,333 50 520833,333 520833,333 1822916,67 50 520833,333 520833,333 3515625 50 520833,333 520833,333 130208,333 50 520833,333 520833,333 1822916,67 50 520833,333 520833,333 3515625 50 520833,333 520833,333 130208,333 50 520833,333 520833,333 1822916,67 50 520833,333 520833,333 3515625 6250000 21875000
I Z C T E I Y T R D I R Y Ó O G P C I Ó P O i X R *
Z C R E I Ó O D P C I T R i X I G I Ó * T R P O
2083333,33 0,25 520833,3333
2083333,33 3,50 7291666,667
2083333,33 6,75
6250000
∑∑∗ 21875000 6250000 3,5 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
14062500
21875000
Universidad Técnica de Ambato
O S I P
C I M T U A L N R O Ó O P C
A
PLANTA BAJA II PISO III PISO IV PISO V PISO TERRAZA
B
C
A1 A2 A3 A4 B1 B2 B3 B4 C1 C2 C3 C4
) m ( i X
0,25 0,25 0,25 0,25 3,5 3,5 3,5 3,5 6,75 6,75 6,75 6,75
) m ( i Y
13,75 8,63 5,38 0,25 13,75 8,63 5,38 0,25 13,75 8,63 5,38 0,25
a ) a n ) n m m c m c m u u ( ( l l b o h o C C
50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50
50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50
I C X R X E N I A
E X D I X G I Z R
520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3
520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 520833,3 6250000
D G I Z R E * i Y
7161458,3 4494791,7 2802083,3 130208,3 7161458,3 4494791,7 2802083,3 130208,3 7161458,3 4494791,7 2802083,3 130208,3 43765625
E T X R D I Ó X G I P * O R Z C I
46
T C I Ó R O P i Ó C Z T Y R P I i Ó * Y P O
1562500 13,75 21484375
1562500
8,63
13484375
1562500
5,38
8406250
1562500
0,25
390625
6250000
∑∑∗ 43765625 6250000 7 PISO XCM YCM XCR YCR eox=XCM-XCR eoy=YCM-YCR 3,64 7,47 3,50 7,00 0,14 0,47 TERRAZA 3,45 7,50 3,50 7,00 0,05 0,50 PLANTA 5 3,45 7,50 3,50 7,00 0,05 0,50 PLANTA 4 3,45 7,50 3,50 7,00 0,05 0,50 PLATA 3 3,45 7,50 3,50 7,00 0,05 0,50 PLANTA 2 0,05 0,50 PLANTA BAJA 3,45 7,50 3,50 7,00
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
43765625
Universidad Técnica de Ambato
PISO TERRAZA PLANTA 5 PLANTA 4 PLATA 3 PLANTA 2 PLANTA BAJA
eox 0,14 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05
Ly 0,15Ly ex1=eox+0,15Ly eox2=eox-0,15Ly 14 2,1 2,24 -1,96 14 2,1 2,15 -2,05 14 2,1 2,15 -2,05 14 2,1 2,15 -2,05 14 2,1 2,15 -2,05 14 2,1 2,15 -2,05
PISO TERRAZA PLANTA 5 PLANTA 4 PLATA 3 PLANTA 2 PLANTA BAJA
eoy Lx 0,15LX ey1=eoy+0,15LX eoy2=eoy-0,15Lx 0,47 7 1,05 1,52 -0,58 0,50 7 1,05 1,55 -0,55 0,50 7 1,05 1,55 -0,55 0,50 7 1,05 1,55 -0,55 0,50 7 1,05 1,55 -0,55 0,50 7 1,05 1,55 -0,55
PISO TERRAZA PLANTA 5 PLANTA 4 PLATA 3 PLANTA 2 PLANTA BAJA
Fx 36,62 30,85 23,21 15,60 8,03 0,00
ex1 2,24 2,15 2,15 2,15 2,15 2,15
ex2 -1,96 -2,05 -2,05 -2,05 -2,05 -2,05
Mtx1=Fx*ex1 82,03 66,21 49,82 33,48 17,23 0,00
Mtx2=Fx*ex2 -71,78 -63,35 -47,66 -32,03 -16,48 0,00
PISO TERRAZA PLANTA 5 PLANTA 4 PLATA 3 PLANTA 2 PLANTA BAJA
Fx 36,62 30,85 23,21 15,60 8,03 0,00
ey1 1,52 1,55 1,55 1,55 1,55 1,55
ey2 Mty1=Fx*ey1 Mty2=Fx*ey2 -0,58 55,69 -21,22 -0,55 47,71 -17,07 -0,55 35,90 -12,84 -0,55 24,13 -8,63 -0,55 12,41 -4,44 -0,55 0,00 0,00
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
47
Universidad Técnica de Ambato
PISO TERRAZA PLANTA 5 PLANTA 4 PLATA 3 PLANTA 2
48
M torsor M torsos /columna Ton-m Ton-m 82,03 6,84 66,21 5,52 49,82 4,15 33,48 2,79 17,23 1,44
6. DI SEÑO DE VI GAS
Los datos de momento y cortante se obtienen de los resultados del diseño realizado en Etabs. VIGA EJE 3 N+2,9 Y N+5,6, N+8,3, N+11: SECCIÓN 25X35
Diseño a flexión
0,85∗280∗0, 8 5 6120 ,∗´ ∗ ∗ ∗ 4200 61204200 0,0286 ,∗0,5∗0,02860,0143 , ∗´∗∗0, 8 5∗280∗25∗32190400 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
Universidad Técnica de Ambato
2∗4, 1 ∗100000 190400 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 190400 ∗32 13,53 22∅141∅103,86 2
25∗32 3,86 0,0048 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0052≤0,0143 2∗3, 7 6∗100000 190400 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 190400 ∗32 23,22 22∅141∅103,86 2 25∗32 3,86 0,0048 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0048≤0,0143 2∗4, 3 ∗100000 190400 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 190400 ∗32 33,71 22∅141∅103,86 2 25∗32 3,86 0,0048 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0048≤0,143 2∗1, 4 9∗100000 190400 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 190400 ∗32 41,24 22∅143,08 2
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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Universidad Técnica de Ambato
25∗32 3,08 0,0039 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0039≤0,0143 Diseño a corte
, ∗ ´ ∗∗0,53∗√ 280∗25∗327094,88 7,09 8 ≤ 8∗1, 4 11, 2 24∗124 Espaciamiento entre estribos
S=15 cm
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
50
Universidad Técnica de Ambato
Capacidad a corte de los estribos
32∗1, 5 7∗4200 ∗ 15 15386 15,39 7,0915,3922,48 ∅≥ 0,8522,48≥4,28 19,1 ≥4,28 ≤ VIGA EJE 3 N+13,7: SECCIÓN 25x30
Diseño a flexión
, ∗´∗∗0, 8 5∗280∗25∗27160650 2∗2, 5 3∗100000 160650 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 160650 ∗27
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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Universidad Técnica de Ambato
12,57 22∅121∅103,05 2
25∗27 3,05 0,0045 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0045≤0,0143 2∗2, 9 2∗100000 160650 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 160650 ∗27 22,97 22∅121∅103,05 2 25∗27 3,05 0,0045 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0045≤0,0143 2∗3, 5 6∗100000 160650 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 160650 ∗27 33,66 22∅122∅103,83 2 25∗27 3,83 0,0057 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0057≤0,0143 2∗1, 2 4∗100000 190650 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 190650 ∗27 41,24 22∅122,26 2 25∗27 2,26 0,0033 ∗ WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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Universidad Técnica de Ambato
Diseño a corte
≤≤ 0,0033≤0,0033≤0,0143
, ∗ ´ ∗∗0,53∗√ 280∗25∗275986,30 5,99 6,75 ≤ 8∗1, 24∗124 2 9,6 Espaciamiento entre estribos
S=15 cm
Capacidad a corte de los estribos
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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Universidad Técnica de Ambato
27∗1, 5 7∗4200 ∗ 15 11869,2 11,87 5,9911,8717,86 ∅≥ 0,851786 ≥4,20 15,18≥3,39 ≤ , VIGA EJE B N+2,9 Y N+5,6, N+8,3, N+11: SECCIÓN 35x40
, ∗´∗∗0, 8 5∗280∗35∗40308210 2∗16, 3 8∗100000 308210 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 308210 ∗37 112,83 22∅184∅1613,13 2 35∗37 13,13 0,0101 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0101≤0,0143
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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Universidad Técnica de Ambato
2∗15, 5 7∗100000 308210 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 308210 ∗37 212,14 22∅183∅1812,72 2
35∗37 12,72 0,0098 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0098≤0,0143 2∗16, 2 6∗100000 308210 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 308210 ∗37 312,73 22∅184∅1613,13 2 35∗37 13,13 0,0101 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0101≤0,0143 2∗15, 5 9∗100000 308210 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 308210 ∗37 412,15 22∅183∅1812,72 2 35∗37 12,72 0,0098 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0098≤0,0143 2∗6, 5 2∗100000 308210 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 308210 ∗37 54,82 22∅185,09 2
WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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5,09 0,0039 ∗ 35∗37 ≤≤ 0,0033≤0,0039≤0,0143
Diseño a corte
, ∗ ∗ ´ ∗ ∗ 0,53∗3 ∗ √ 280∗35∗3711484, 280∗35∗3711484,83 11,48 Espaciamiento entre estribos
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9,2525 ≤ 8 ∗ 1,824 ∗1 1∗14,4 24 S=15 cm
Capacidad a corte de los estribos
37∗1, 5 7∗4200 ∗ 16265,5,2 16,16,27 15 1626 11,486,2717,86 ∅≥ 0,8527,75 ≥ 12,12,89 23,58≥12,89 ≤ ≤ , VIGA EJE B N13,7: SECCIÓN 25x35
, ∗´∗∗0, 8 5∗280∗25∗35190400 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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2∗9, 6 ∗100000 190400 1 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 190400 ∗ 32 1 1 8,79 2 2 2∅18 2∅18 2∅16 2∅16 9,11 2
9,11 0,0114 ∗ 25∗32 ≤≤ 0,0033≤0,0114≤0,0143 2∗9, 0 1∗100000 190400 1 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 190400 ∗ 32 2 2 8,19 2 2 2∅18 2∅18 2∅14 2∅14 8,17 2 8,17 0,0102 ∗ 25∗32 ≤≤ 0,0033≤0,0102≤0,0143 2∗9, 4 9∗100000 308210 1 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 308210 ∗ 37 3 3 8,68 2 2 2∅18 2∅18 2∅16 2∅16 9,11 2 9,11 0,0114 ∗ 25∗32 ≤≤ 0,0033≤0,0114≤0,0143 2∗9, 0 9∗100000 308210 1 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 308210 ∗ 37 4 4 8,27 2 2 2∅18 2∅18 2∅16 2∅16 9,11 2
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25∗32 9,11 0,0114 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0114≤0,0143 2∗3, 4 9∗100000 308210 1 1 ∅ 4200 0,9∗ 308210 ∗37 52,98 22∅185,09 2 25∗32 5,09 0,0064 ∗ ≤≤ 0,0033≤0,0064≤0,0143 Diseño a corte
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, ∗ ´ ∗∗0,53∗√ 280∗35∗3711484,83 11,48 9,25 ≤ 8∗1, 8 14, 4 24∗124 Espaciamiento entre estribos
S=15 cm
Capacidad a corte de los estribos
37∗1, 5 7∗4200 ∗ 15 16265,2 16,27 11,486,2717,86 ∅≥ 0,8527,75 ≥7,68 23,58≥7,68 ≤ , WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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7. DI SEÑO DE COLUM NAS
Para el diseño utilizamos los momentos obtenidos de la modelación en el programa ETABS.
COLUMNA CENTRAL B3
Aplicaremos los ábacos proporcionados por Dr. Marcelo Romo Pu=131,303 ton Mux=47,65 ton – m Muy=3,78 ton -m
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´ 4050 0,80 47,47,65 3,97 47,82 82∗100000 0,14 ´ ∗ ∗ 47,280∗50∗50 303∗1000 0,19 ´∗ ∗ 131,280∗50∗50
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, ∗ ∗ 0,022∗22 ∗ 50∗50 ∗ 45 45 49,5 2 4∅25 4∅25 8∅22 8∅22 50,05 2 Diseño a corte
16∗1000 11,0606 / ∅ 0,21,85∗50∗45 /22 , ´ 0,53√ 3√ 280280 8,8787 / /22 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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, ´ 2,12√ 2√ 28035, 28035,47 2 <35,47 2 2,19<35,47 2 ∅ ≤ ≤ 502 25 ≤ ≤ 454 11,25 ≤∅, 20 ≤∅, 24 ≤ Se coloca estribos mínimos
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8. DI SEÑO UNIÓN VI GA-COLUM NA
NUDO ESQUINA A1 N+2,9
Sentido X-X a)
Control adherencia
hc≥20ϕv 50>201, 4 50>28 hv≥20ϕc 35>202, 5 35<50
b) Resistencia a cortante horizontal Cortante aplicado
y M1As1∗∝fydv 1,As1∗∝∗f 7∗f´c∗bv
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25∗4200613969,897 M13,86∗1,25∗420032 3,81,6∗1,7∗280∗25 T1As1∗∝∗fy T13,86∗1,25∗420020265 kg Vcol M1H Vcol 613969,270897 2273,96 VjT1Vcol Vj202652273,9617991,037 bj≤bvhc255075 bvx252550 cmcm Ajbj∗hc Aj50∗502500 cm2 Vnγ√ f´c∗Aj Vn3,2√ 280∗2500133865,6 kg ϕVn≥j ϕ133865, 6 ≥17991, 0 37 113785,7636>17991,037 VjvVj∗hvhc Vjv17991,037∗355012593,72 ∅Vn≥Vj v ϕ133865,6 ≥12593,72 Cortante resistido por el nudo
c) Resistencia cortante vertical
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d) Refuerzo de confinamiento
113785,7636>12593,72 bc4 504 12,5cm hc4 504 12,5 cm Sh≤ 6∅c62, { 105cm15 cm h"hc2r502540 cm b"bc2r502540 cm Agbc∗hc50∗502500 cm2 Achh”c c40∗401600
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*b”
Sh∗h"∗f´c Ag 10∗40∗280 2500 0, 3 10, 3 14, 5 2 f y t Ach 4200 1600 Ash≤ 0,09 Sh∗h"∗f´c 0,09 10∗40∗280 2,4 cm2 fyt 4200 {
Ash 4,5 24∅12 17, ∗∅ 2 ´ 4 4200∗1, 20,43 17, 2 2 80 √ ℎ21 502∗5139 39 >20, >43
Sentido Y-Y a) Control de adherencia
hc≥20ϕv 50>201,4
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b) Resistencia a cortante horizontal
50>28 hv≥20ϕc 35>202, 5 35<50
Cortante aplicado
y M1As1∗∝fydv 1,As1∗∝∗f 7∗f´c∗bv 25∗42002203178,82 M112,72∗1,25∗420037 12,1,72∗1,7∗280∗35 T1As1∗∝∗fy T112,72∗1,25∗420066780 kg Vcol M1H 8 2 Vcol 2203178, 270 8159,92 VjT1Vcol Vj667808159,9258620,08 cm bj≤bvhc355085 bvx352555 cm Ajbj∗hc Aj55∗502750 cm2 Vnγ√ f´c∗Aj Vn3,2√ 280∗2750147252,160 kg
Cortante resistido por el nudo
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c) Resistencia cortante vertical
d) Refuerzo de confinamiento
ϕVn≥j 0,85147252, 1 60 ≥58620, 0 8 125164,34>58620,08 VjvVj∗hvhc Vjv58620,08 ∗405046896,06 ∅Vn≥Vj v ,85147252, 1 60 ≥46896, 0 6 125164,34>46896,06 bc4 504 12,5cm Sh≤ hc4 504 12,155 cm {6∅c62,105cm cm h"hc2r502540 cm b"bc2r502540 cm Agbc∗hc50∗502500cm2 Achhc" c"40∗401600
69
*b
Sh∗h"∗f´c Ag 10∗40∗280 2500 0, 3 10, 3 14, 5 2 f y t Ach 4200 1600 Ash≤ 0,09 Sh∗h"∗f´c 0,09 10∗40∗280 2,4 cm2 fyt 4200
Ash4,5 24∅12 17, ∗∅ 2 ´
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8 4200∗1, 26,27 17, 2 2 80 √ ℎ21 502∗5139 39>26 >,27 NUDO LINDERO A3 N+2,9
Sentido X-X a) Control de adherencia
hc≥20ϕv 50>201, 4 50>28 hv≥20ϕc 35>202, 5 35<50
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b) Resistencia a cortante horizontal Cortante aplicado
y M1As1∗∝fydv 1,As1∗∝∗f 7∗f´c∗bv 25∗4200613969,897 M13,86∗1,25∗420032 3,81,6∗1,7∗280∗25 y M2As2∗∝fydv 1,As2∗∝∗f 7 ∗f´ c ∗bv 25∗4200495467,82 M23,08∗1,25∗420032 3,01,8∗1,7∗280∗25 T1As1∗∝∗fy T13,86∗1,25∗420020265 kg C2As2∗fy C23,08∗1,25∗420016170 kg Vcol M1M2 H Vcol 613969,897270495467,82 4109,03 Vj T1C2VcoL Vj20265161704109,03 32325,97 Ajbv∗hc Aj35∗501250 cm2 Vnγ√ f ´ c ∗Aj Vn4√ 280∗125083666 kg ϕVn≥j 0,8583666≥32325,97 Cortante resistido por el nudo
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c) Resistencia cortante vertical
d) Refuerzo de confinamiento
71116,1>32325,97 VjvVj∗hvhc Vjv32325,97 ∗355022628,18 kg ∅Vn≥Vj v 0,871116, 583666≥22628, 1 8 1>22628,18 bc4 504 12,5cm Sh≤ hc4 504 12,155 cm 6∅c62, 5 cm { 10 cm h"hc2r502540 cm b"bc2r502540 cm Agbc∗hc50∗502500 cm2 Achh”c c40∗401600
72
*b”
Sh∗h"∗f´c Ag 10∗40∗280 2500 0, 3 10, 3 14, 5 2 f y t Ach 4200 1600 Ash≤ 0,09 Sh∗h"∗f´c 0,09 10∗40∗280 2,4 cm2 fyt 4200
Ash4,5 24∅12 17, ∗∅ 2 ´ 4 4200∗1, 20,43 17, 2 2 80 √ ℎ21 502∗5139
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39>20, >43 Sentido Y-Y a) Control de adherencia
b) Resistencia a cortante horizontal
hc≥20ϕv 50>201, 4 50>28 hv≥20ϕc 35>202, 5 35<50
Cortante aplicado
y M1As1∗∝fydv 1,As1∗∝∗f 7 ∗f´ c ∗bv 25∗42002203178,82 M112,72∗1,25∗420037 12,1,72∗1,7∗280∗35 y M2As2∗∝fydv 1,As2∗∝∗f 7 ∗f´ c ∗bv 25∗4200945869,83 M25,09∗1,25∗420037 5,01,9∗1,7∗280∗35 T1As1∗∝∗fy T112,72∗1,C2As2∗fy 25∗420066780 kg C25,09∗1,25∗420026722,5 kg Vcol M1M2 H Vcol 2203178,82702945869,83 4656,7 Vj T1C2Vcol Vj6678026722,5 4656,7 88845,8 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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Cortante resistido por el nudo
cm bj≤bvhc355085 bvx352555 cm Ajbj∗hc Aj55∗502750 cm2 Vnγ√ f´c∗Aj Vn4√ 280∗2750184065,21 kg ϕVn≥j 0,85184065,21≥88845,8 156455,43>88845,8 VjvVj∗hvhc Vjv88845,8∗405071076,64 ∅Vn≥Vjv 0,85184065,21≥71076,64 156455,43>71076,64 bc4 504 12,5cm Sh≤ hc4 504 12,155 cm {6∅c62,105cm cm h"hc2r502540 cm b"bc2r502540 cm
c) Resistencia cortante vertical
d) Refuerzo de confinamiento
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Agbc∗hc50∗502500cm2 Achhc" c"40∗401600
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*b
Sh∗h"∗f´c Ag 10∗40∗280 2500 0, 3 10, 3 14, 5 2 f y t Ach 4200 1600 Ash≤ 0,09 Sh∗h"∗f´c 0,09 10∗40∗280 2,4 cm2 fyt 4200 {
Ash4,5 24∅12 17, ∗∅ 2 ´ 8 4200∗1, 26,27 17, 2 2 80 √ ℎ21 502∗5139 39>26 >,27
NUDO CENTRAL B3 N+2,9
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Sentido X-X Control de adherencia
a) Resistencia a cortante horizontal
hc≥20ϕv 50>201, 4 50>28 hv≥20ϕc 30>201, 4 30>28 OK
Cortante aplicado
25∗4200613969,897 M13,86∗1,25∗420032 3,81,6∗1,7∗280∗25 y M2As2∗∝fydv 1,As2∗∝∗f 7 ∗f´ c ∗bv 25∗4200495467,82 M23,08∗1,25∗420032 3,01,8∗1,7∗280∗25 T1As1∗∝∗fy T13,86∗1,25∗420020265 kg C2As2∗fy C23,08∗1,25∗420016170 kg Vcol M1M2 H Vcol 613969,897270495467,82 4109,03 Vj T1C2VcoL Vj20265161704109,03 32325,97 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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Cortante resistido por el nudo
b) Resistencia cortante vertical
c) Refuerzo de confinamiento
Ajbv∗hc Aj35∗501250 cm2 Vnγ√ f´c∗Aj Vn5,3√ 280∗1250110857, 4 5 kg ϕVn≥j 0,85110857, 4 5≥32325, 9 7 94228,84>32325,97 VjvVj∗hvhc Vjv32325,97 ∗355022628,18 kg ∅Vn≥Vjv 0,85110857,45≥22628,18 94228,84>22628,18 bc4 504 12,5cm hc4 504 12,5 cm Sh≤ 6∅c62, { 105cm15 cm h"hc2r502540 cm b"bc2r502540 cm Agbc∗hc50∗502500 cm2 Achh”c c40∗401600 *b”
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Sh∗h"∗f´c Ag 10∗40∗280 2500 0, 3 10, 3 14, 5 2 f y t Ach 4200 1600 Ash≤ 0,09 Sh∗h"∗f´c 0,09 10∗40∗280 2,4 cm2 fyt 4200
Ash 4,5 24∅12 17, ∗∅ 2 ´ 4 4200∗1, 20,43 17, 2 2 80 √ ℎ21 502∗5139 39>20, >43
Sentido Y-Y e) Control de adherencia
f) Resistencia a cortante horizontal
hc≥20ϕv 50>201, 4 50>28 hv≥20ϕc 35>202, 5 35<50
Cortante aplicado
y M1As1∗∝fydv 1,As1∗∝∗f 7 ∗f´ c ∗bv 25∗42002203178,82 M112,72∗1,25∗420037 12,1,72∗1,7∗280∗35 y M2As2∗∝fydv 1,As2∗∝∗f 7 ∗f´ c ∗bv 25∗4200945869,83 M25,09∗1,25∗420037 5,01,9∗1,7∗280∗35 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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T1As1∗∝∗fy T112,72∗1,C2As2∗fy 25∗420066780 kg C25,09∗1,25∗420026722,5 kg Vcol M1M2 H Vcol 2203178,82702945869,83 4656,7 Vj T1C2Vcol Vj6678026722,5 4656,7 88845,8 Cortante resistido por el nudo
bvhc355085 c m bj≤bvx3512, 5 47,5 cm Ajbj∗hc Aj47,5 ∗502375 cm2 Vnγ√ f´c∗Aj Vn5,3√ 280∗2375210629,16 kg ϕVn≥j 0,85210629,16≥88845,8 179034,79>88845,8 VjvVj∗hvhc Vjv88845,8∗405071076,64 ∅Vn≥Vjv 0,85210629,16≥71076,64
g) Resistencia cortante vertical
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179034,79>71076,64 h) Refuerzo de confinamiento
bc4 504 12,5cm hc4 504 12,5 cm Sh≤ 6∅c62, { 105cm15 cm h"hc2r502540 cm b"bc2r502540 cm Agbc∗hc50∗502500cm2 Achhc" c"40∗401600 *b
Sh∗h"∗f´c Ag 10∗40∗280 2500 0, 3 10, 3 14, 5 2 f y t Ach 4200 1600 Ash≤ 0,09 Sh∗h"∗f´c 0,09 10∗40∗280 2,4 cm2 fyt 4200
Ash 4,5 24∅12 17, ∗∅ 2 ´ 8 4200∗1, 26,27 17, 2 2 80 √ ℎ21 502∗5139 39>26 >,27
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9. DI SEÑO DE ZAPATAS
ZAPATA CENTRAL B2
Pu L
Mx My
a B
b
200,1,5455 129,32 40,1,5258 25,99 33,1,5159 21,41 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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Área
∗ 129,40322 ∗1,1 3,56 2 3, 5 6∗ 3,56 , ≈, 6 ∗ ± 6∗ ± ∗ ∗ 2,129,5∗2,325 2,6∗25,5∗2,959 2,6∗21,5∗2,451 38,89 /2 2,129,5∗2,325 2,6∗25,5∗2,959 2,6∗21,5∗2,451 2,49 /2 ≤ 38,89 2 ≤40 /2 25 0,53 0,53√ 28088,69 /2 2,200,5∗2,455 32,07 /2 50 4 2∗( 2) ∗ 4 0,19 88,69 32,407 88,69 32,207∗0, 5 0∗ 2,5∗2,50,502 ∗ 32,407
Espesor de la cimentación
96,71 52,36 52,11 0,48
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Diseño a corte
83
0,48 0,070,55 55
Sentid X-X = Y-Y
2 2,50,2 50 1,0 1 0,48 0,52 38, 8 92, 4 9 2,5 14,56 ∗ ∗2 38,89∗0,52 14,56∗0,2 52 2,545,64 ∗1,55∗45,6470,74 0,85∗2,70,754∗0,48 69,35 /2 ∅∗∗ ≤ 69,35 2 <88,69 2 ∗ 129,32 2,129,5∗2,325 0,500,480,500,48109,45 ∗1,55∗109,45169,65 0,85∗3,169,962∗0,5 48 106,07/2 ∅∗∗ 2220,50,4820,50,483,92 2∗0,53 2∗0,53√ 280177,37 /2 ≤ 106,07≤177,37 Chequeo a punzonamiento
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Chequeo a flexión Sentido X-X = Y-Y
∗38,89∗1 14,56∗1∗2,5 42,55 ∗ 2 6 2 6 ∗1, 5 5∗42, 5 565, 9 5 ∗10 65, 9 5∗10 ∅∗∗ ∗ 0,9∗250∗48 ∗280 0,0454 2,136 0,423 > 0,423>0,0454
3 6 280 112, 3 6∗0, 0 454 ´ ∗ 112, ∗ 1,18 4200 1,18 0,0031 14 420014 0,0033 0,0143 ≤≤ 0,0033>0,0031≤0,0145 ∗∗0,0033∗48∗25040 216∅18 2 2502∗7 # 1 151 15,73 ∅@,
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84
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ZAPATA DE LINDERO A2
Pu
My
L
Mx
a
B
b
59,1,5355 38,29 30,1,595 19,94 38,1,5953 25,12 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
85
Universidad Técnica de Ambato
Área
∗ 38,40292 ∗1,1 1,05 2 1, 0 5∗ 1,05 , ≈, 6 ∗ ± 6∗ ± ∗ ∗ 9 4 6∗25, 1 2 2,38,25∗2,29 5 2,6∗19, 25∗2,25 2,25∗2,25 31,29 /2 9 4 6∗25, 1 2 2,238,5∗2,2925 2,6∗19, 25∗2,25 2,25∗2,25 16,17 /2 ≤ 31,29 2 ≤40 /2 25 0,53 0,53√ 28088,69 /2 2,259,5∗2,3525 11,72 /2 50 4 2∗( 2) ∗ 4 88,69 11,472 88,69 11,272∗0, 5 0∗ 2,25∗2,250,502 ∗ 11,472 0,21 0,21 0,070,28 55
Espesor de la cimentación
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86
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87
Diseño a corte Sentido Y-Y
2 2,250,2 50 0,88 0,88 0,48 0,40 3, 2 916, 1 7 2,25 21,09/3 ∗ ∗2 31,29∗0,40 21,09∗0,2 52 2,2524,11 ∗1,55∗24,1137,37 0,85∗2,37,235∗0,7 48 40,71 /2 ∅∗∗ ≤ 40,71 2 <88,69 2 2,250,501,75 1, 7 50, 4 8 1, 2 7 ∗ 21, 0 9∗1, 2 7 ∗ 2 31,29∗1,27 2 2,2551,15 ∗1,55∗51,1579,28 0,85∗2,79,225∗0,8 48 86,36 /2 ∅∗∗ ≤ 86,36 2 <88,69 2 ∗ 19,14 2,219,5∗2,1425 0,500,480,500,4831,03 Sentido X-X
Chequeo a punzomiento
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88
∗1,55∗31,0348,09 0,85∗3,48,902∗0,9 48 30,07 /2 ∅∗∗ 2220,50,4820,50,483,92 2∗0,53 2∗0,53√ 280177,37 /2 ≤ 30,07≤177,37 Chequeo a flexión Sentido Y-Y
∗ ∗ 19, 1 4∗1 21, 0 9∗0, 8 8 2 6 2 6 ∗2,2521,66 ∗1, 5 5∗21, 6 633, 5 7 ∗10 33, 5 7∗10 ∅∗∗ ∗ 0,9∗225∗48 ∗280 0,0257 2,136 0,423 > 0,423>0,0257
3 6 280 112, 3 6∗0, 0 257 ´ ∗ 112, ∗ 1,18 4200 1,18 0,0017 14 420014 0,0033 0,0143 ≤≤ 0,0033>0,0017≤0,0145 ∗∗0,0033∗48∗22536 215∅18
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89
2 2252∗7 # 1 151 15,07 ∅@, Sentido X-X
∗19,14∗1 21,09∗1,75∗2,2565,42 ∗ 2 6 2 6 ∗1, 5 5∗65, 4 2101, 4 1 ∗10 101, 4 1∗10 ∅∗∗ ∗ 0,9∗225∗48 ∗280 0,0776 2,136 0,423 > 0,423>0,0776
3 6 280 1 1 2, 3 6∗0, 0 776 √ ´ ∗ 112, ∗ 1,18 4200 1,18 0,0054 14 420014 0,0033 0,0143 ≤≤ 0,0033<0,0053≤0,0145 ∗∗0,0054∗48∗22558,72 219∅20 2 2252∗7 # 1 191 11,72 ∅@,
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ZAPATA DE EZQUINA A1
Pu
My
L
Mx
b
B
a
24,1,5657 19,14 29,1,5455 19,01 1,3555 22,58 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
90
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Área
∗ 24,40672 ∗1,1 0,53 2 0, 5 3∗ 0,53 , ≈ 6 ∗ ± 6∗ ± ∗ ∗ 0 1 6∗22, 5 8 19,2∗214 6∗19, 2∗2 35,17 /2 2∗2 0 1 6∗22, 5 8 19,2∗214 6∗19, 2∗2 2∗2 27,22 /2 ≤ 35,17 2 ≤40 /2 25 0,53 0,53√ 28088,69 /2 24,2∗267 6,17/2 50 4 2∗( 2) ∗ 4 0,19 88,69 6,417 88,69 6,217∗0, 5 0∗ 2∗20, 5 02 ∗ 6,417 0,17 0.17 0,070,24
Espesor de la cimentación
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Diseño a corte
92
55
Sentido X-X=Y-Y
20,501,5 1,5 0,48 1,02 35, 1 727, 2 2 2 31,2 /3 ∗ ∗2 35,17∗1,02 31,2∗1,2 52 239,30 ∗1,55∗39,3060,91 0,85∗2∗0, 60,91 48 74,65 /2 ∅∗∗ ≤ 74,65 2 <88,69 2 ∗ 19,14 19,2∗214 0,500,480,500,4812,09 ∗1,55∗12,0918,75 0,85∗3,18,972∗0,5 48 11,72 /2 ∅∗∗ 2220,50,4820,50,483,92 2∗0,53 2∗0,53√ 280177,37 /2 ≤ 11,72≤177,37
Chequeo a punzomiento
Chequeo a flexión Sentido X-X=Y-Y WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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∗ ∗ 35, 1 7∗1, 5 13, 8 4∗1, 5 2 6 2 6 ∗244,05 ∗1, 5 5∗44, 0 568, 2 7 ∗10 ∗ 0,9∗200∗48 68,27∗10 ∗280 0,0588 ∅∗∗ 2,136 0,423 > 0,423>0,0588
3 6 280 112, 3 6∗0, 0 588 ´ ∗ 112, ∗ 1,18 4200 1,18 0,0041 14 420014 0,0033 0,0143 ≤≤ 0,0033<0,0041≤0,0145 ∗∗0,0041∗48∗20039,36 216∅18 2 2002∗7 # 1 151 12,4 ∅@,
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10. DI SEÑO DE GRADAS
Espesor loseta
20 220 0,10 15
Distancia inclinada por cada metro
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∝ 1930 >∝32,35º ∝1 > cos32,1 35 1,18 0,130 3,33 1∗1,18 ∗0,15 ∗2400 3 424 2 1∗3,33 ∗0,30∗0,2 19∗2400 3 227,77 2 1∗3,33 ∗ 0,30,19 ∗0,03∗2800 3 137,06 2 1∗1,18 ∗0,02∗1900 3 44,84 /2 50 /2 883,67 2 1,211,61,2883,671,62000,3∗2001476,40 2
Número de escalones por metro
Estimación de cargas
Carga última
Cálculo de reacciones
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Distancia al momento mayor
4 0 1476, 1476,4 1,0 1476,240∗1 738,20 Cálculo del momento máximo
Diseño a corte
0,53 ´ ∗∗0,53√ 280∗100∗1210642,32 > 10642,32>1254,94 Diseño de la armadura
20∗100 ∅∗∗ ∗ 0,738,9∗100∗12 ∗280 0,0203 WALTER QUEZADA | VICTOR MOPOSITA
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2,136 0,4237
>
3 6 280 1 1 2, 3 6∗0, 0 203 √ ´ ∗ 112, ∗ 1,18 4200 1,18 0,0014 14 420014 0,0033 0,0114 ≤≤ 0,0033≤0,0014≤0,0114 ∗∗0,0033∗100∗123,96 2 4∅12>1∅12@25 100∗12 4,52 0,0038 ∗ ∗ 0,0038∗ 4200 280 0,057 0,59 0,0570,59∗0,057 0,0651 0,9∗280∗100∗0, 738,20∗1000651 6,708 ∅∗∗∗ ≤ 6,708 ≤12 ∗ 0,84,5∗100∗280 52∗4200 0,798 0, 85∗∗′ 20, 9 ∗4, 5 2∗4200∗120,7298198210,05 ∅∗ ∗ 1982,10 ≤ Chequeo a flexión
Calculo el momento resistente
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783,20 <1982,10 ∗∗0,0018∗100∗122,16 2 2∅12>1∅12@50 Cálculo del acero de temperatura
Segundo tramo
Distancia al momento mayor
1,23 Cálculo del momento máximo
1809,625∗1,23 1109,06 0,53 ´ ∗∗0,53√ 280∗100∗1210642,32 > Diseño a corte
10642,32>1633,1
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Diseño de la armadura
0 6∗100 ∅∗∗ ∗ 1109, 0,9∗100∗12 ∗280 0,0306 2,136 0,4237 >
3 6 280 1 1 2, 3 6∗0, 0 306 √ ´ ∗ 112, ∗ 1,18 4200 1,18 0,0021 14 420014 0,0033 0,0143 ≤≤ 0,0033>0,0021<0,0107 ∗∗0,0033∗100∗173,962 4∅12>1∅12@25 100∗12 4,52 0,0038 ∗ ∗ 0,0038∗ 4200 280 0,057 0,59 0,0670,59∗0,057 0,0651 0,9∗280∗100∗0, 1109,06∗1000651 8,22 ∅∗∗∗ ≤ 8,22 ≤12 ∗ 0,84,5∗100∗280 52∗4200 0,798 0, 85∗∗′ Chequeo a flexión
Calculo el momento resistente
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20, 9 ∗4, 5 2∗4200∗120,7298198210,05 ∅∗ ∗ 1982,10 ≤ 783,20 <1982,10 ∗∗0,0018∗100∗122,16 2 2∅12>1∅12@50 Cálculo del acero de temperatura
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11. ANEXOS PARÁMETROS INGRESADOS EN EL PROGRAMA Casos de carga sísmica
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Espectro de diseño
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Espectro de diseño
T 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,96 1 1,05 1,1 1,15 1,2 1,25 1,3 1,35 1,4 1,45 1,5 1,55 1,6 1,65 1,7
Sa 1,19 1,19 1,19 1,19 1,19 1,19 1,19 1,19 1,19 1,19 1,1197 1,0407 0,9705 0,9079 0,8518 0,8012 0,7554 0,7138 0,6759 0,6413 0,6095 0,5802 0,5532 0,5283 0,5052
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Espectro de diseño 1,3 1,2 1,1 1 0,9 o 0,8 d o 0,7 i r 0,6 e P 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
Aceleracion
Casos de análisis sísmico
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Para que trabajen nervios, vigas y losas por separado y las vigas secundarias trabajen como simplemente apoyadas
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Diafragmas Para Centro De Rigideces: para cada piso
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Desactivar Efectos Especiales Sísmicos: no es recomendable en edificios de menos 5 pisos porque le refuerza mucho. Estos efectos me calculan el edificio considerando un sismo trepilatorio
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Centro de masas
Darle a la estructura una condición d piso rígida: las deformaciones van a ser iguales
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VISTAS DE LA ESTRUCTURA EN ETABS
Vista lateral
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Vista frontal
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Cargas de pared
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Carga muerta de losa
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Carga de pared en losa
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Deformaciones por carga viva
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