MEMORIA DE CÁLCULO 1.0 GENERALIDADES La presente memoria se elabora para dar un alcance de los cálculos realizados para el diseño de las instalaciones sanitarias de agua potable del Edifcio Jerusalén, Distrito Cercado, Provincia de Areuipa, Departamento de Areuipa!
2.0 OBJETIVO Presentar Presentar los cálculos "ustifcativos del diseño de las instalaciones sanitarias del presente pro#ecto
3.0 PARÁMETROS Y CONSIDERACIONES DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE Los parámetros # consideraciones del diseño de las instalaciones sanitarias, están basados principalmente en lo establecido en la $orma %&!'(' contenido en el )eglamento $acional de Edifcaciones
4.0 CÁLCULO DE LA DOTACIÓN DIARIA El )!$!E establece la dotaci*n para ofcinas una dotaci*n de +Lm-, por tanto.
DESCRIPCIÓ N
AREA (m2)
DOTACION (L/d)
Primer piso
Ofcinas
(//!01+
80
0'!10'2
!!
(2'!+0'4
"0
(2'!+0'4
"0
(2'!+0'4 Dotaci*n
"0 0#$
&egundo piso
Ofcinas 3ercer 3ercer piso piso
Ofcinas Cuarto piso
Ofcinas 5uinto piso
Ofcinas
5.00 CÁLCULO DE LO APARATOS SANITARIOS REQUERIDOS &eg6n el )$E debemos considerar considerar lo siguiente
%N&'a!7En caso de ue el local comercial cuente con un área menor a +' mse dispondrá por lo menos de un inodoro # un lavatorio!
DESCRIPCIÓ N Primer piso 8fcina ('( 8fcina ('8fcina ('/ 8fcina ('4 8fcina ('2 8fcina ('+ 8fcina ('1 &egundo piso 8fcina -'( 8fcina -'8fcina -'/ 8fcina -'4 8fcina -'2 3ercer piso 8fcina /'( 8fcina /'8fcina /'/ 8fcina /'4 8fcina /'2 8fcina /'+ 8fcina /'1 8fcina /': Cuarto piso 8fcina 4'( 8fcina 4'8fcina 4'/ 8fcina 4'4 8fcina 4'2 8fcina 4'+ 8fcina 4'1 8fcina 4': 5uinto piso 8fcina 2'( 8fcina 2'8fcina 2'/ 8fcina 2'4
ÁREA (m2)
NMERO DE APARATOS REUERIDOS
-'!/+(+ (+!0:-2 (4!:0:: (+!0+/1 --!::-( (1!+00-4!(::(
%$8D8)8& ( ( ( ( ( ( (
LA9A38)%8& ( ( ( ( ( ( (
TOTAL
*
*
-'!/+(+ (+!0:-2 (4!:0:: (1!(2+ -(!/0(+
( ( ( ( (
( ( ( ( (
TOTAL
!
!
-'!/+(+ (+!0:-2 (4!044 (4!0:14 -1!+-(/ -'!22+1 (:!-0-( (+!044:
( ( ( ( ( ( ( (
( ( ( ( ( ( ( (
TOTAL
8
8
-'!/+(+ (+!0:-2 (4!044 (4!0:14 -1!+-(/ -'!22+1 (:!-0-( (+!044:
( ( ( ( ( ( ( (
( ( ( ( ( ( ( (
TOTAL
8
8
-'!/+(+ (+!0:-2 (4!044 (4!0:14
( ( ( (
( ( ( (
8fcina 2'2 8fcina 2'+ 8fcina 2'1 8fcina 2':
-1!+-(/ -'!22+1 (:!-0-( (+!044:
( ( ( (
( ( ( (
TOTAL
8
8
6.0 SELECCIÓN Y CÁLCULO DEL MEDIDORDISTRIBUCION DIRECTA SIN CISTERNA &e realizará tomando el punto más des;avorable del edifcio! Presi*n en la matriz o red p6blica
P M := 50
lbf in
2
a tm := 10.33m
magua
:=
1 10.33
atm
1 10.33
= 0.097
P M = 3.402 ⋅ at P M := 35.15m
Presi*n de salida m
Altura estática del edifcio, tomada desde el nivel de la red p6blica!
P!"#$#% #& '%"(% #&) *&#$#+" H f := P M − H T − P s
H f = 18.575 m
P!"#$#% *,-. %#*$$/)& & &) *&#$#+" H fm := .5⋅ H
H fm = 9.287 m
H T := 13.075
G%+ #&) &#$'$+ Q := 1.95
L s
3
−3m Q = 1.95 × 10 s
Ingresamos el gasto y la perdida máxima en el ábaco utilizado para medidores tipo disco y se encuentra que: !T"#
φ medidor := 1in
6.1. TUBERA DE ALIMENTACIÓN A LA CISTERNA
Presi*n en la matriz o red p6blica
P M := 20
lbf in
P M = 1.3$1 ⋅ at
2
P M := 14.05
P+,si-n d, sa.ida mnima S,1n ,. RNE La presi*n m
Pa? salvo auellos euipados con válvulas semiautomáticas, automáticas o euipos especiales en los ue la presi*n estará dada por las recomendaciones de los P ;abricantes! s := 2
Altura estática de cisterna, tomada desde el nivel de la 9olumen de la cisterna red p6blica! H := 1m T
3
% & := 3.045m
L
:= 28.42
s Longitud de la linea de servicio
T
:= 2'
3iempo de llenado del tanue
7( llave de paso 7( válvula de compuerta 7- codos de 0'@
7( codo de 42
C,)')+ #& )% '%"(% #$+$/)& H f := P M − H T ⋅ 1.45 − P s⋅ 1.45
H f = 9.7 m
C,)')+ #&) (%+ #& )% &"%#% Q :=
% &
Q = 0 .423 ⋅
T
l s
S&)&''$ #&) *&#$#+" H fm := .5⋅ H
H fm = 4.85 m
Btilizando el ábaco de pérdida máima # gasto para medidores de tipo disco se encuentra ue.
P!"#$#% & &) *&#$#+" 'f m := 2.$8m
$ueva pérdida de carga a agotarse en la longitud de la tuber
= 7.02 m
S,.,cci-n d, .a '3,+a d, ,n'+ada a .a cis',+na Asumimos
φ t := 1in
Datos para tuber
)
:= 140 1
# :=
Q
0.54
- codos 2.$3 de 0' (!4'm
( ⋅ ) ⋅ φ t # 0.0375
Q = 0.42 3⋅
L s
Longitudes euivalentes, pérdida por accesorios
( codo de 42 '!4'm
Le := 2.2 LT := Ls
+
Le
= 30.$2 m
'f f := LT ⋅ # = 1.148 m
'f f < 'f 1
Perdida de carga en la tuber
9olumen en la cisterna
9olumen del tanue elevado
9olumen de almacenamiento
% ! := % &
+
3
% T* = 4 .39 9 × 10 ⋅ L
7.0 DISE8O DE LA CISTERNA En el presente pro#ecto se prevee almacenar el agua contra incendios en la cisterna raz*n por la cual se tiene ue el volumen de agua contra incendios es. % in&endios := 4.5m
La relaci*n recomendada entre las dimensiones de la cisterna es.
!& L&
:=
Anco de cisterna Longitud de cisterna
1 2.5
La altura de la cisterna uedara defnida H por. H & := H H u + 0.3
De acuerdo a esto la cisterna presenta las dimensiones de. ! & := 2
L& := 4 H u :=
% &
+ % in&endios !& ⋅ L&
= 0.943 m
E. #$,*&"+ #& )% /&"9% #& "&/+& de la cisterna, de acuerdo al )$E le corresponde 3
% & := 7.544m
:= 2i rebose :.0. CÁLCULO DEφ LA TUBERA DE IMPULSIÓN
3iempo de llenado del tanue elevado T ll := 1'
Cantidad de agua a bombearse 2500L Qb :=
φT su&&ion := 1.25i
φ su&&ion := 1.25i
10.0. EQUIPO DE BOMBEO En esta etapa nos interesa conocer la potencia de la bomba a emplear. L Qb = 0.$94 ⋅ s
Cada. d, 3&m3,& Efci,ncia d, .a 3&m3a
n := 0.55
A.'+a din4mica '&'a l Altura de succi*n
's := 1.5
Altura total
't := 14.925
Pérdida de carga en la tuber
φ im+ulsion = 1⋅ i
#
:= 0.094
' fi := 't ⋅ # = 4.$03⋅ ft
Pérdida de carga en la tuber
φ su&&ion = 1.25⋅ i
L Qb = 0.$94 ⋅ s 1
0.54 s Qb⋅ L 2.$3 φ .00042 ⋅ 140 ⋅ im+ulsion in # := = 0.097
1000
#
:= 0.03
' fs := 1.1's⋅ #
H T := 's
HP :=
= 0.524⋅ ft
+ 't + ' fi + ' fs = 17.988⋅
min H T ⋅ Qb ⋅ gal ft 39$0⋅0.5
= 0.328
HP
= 9$9 .41 ,
Qb ⋅ H T HP 1.3'+ := HP := 75 ⋅ n
11.0 DISE8O DE TANQUES ELEVADOS El tanue elegido para el presente pro#ecto será de plástico! % T*- := 2.5m
12.0. AGUA CONTRA INCENDIO De acuerdo a la norma se considera ue el volumen m
% in&endios := 4.5m
El presente sistema contará con un euipo de bombeo independiente al tanue elevado, con;ormado por mangueras ubicadas estratégicamente en cada nivel en gabinetes contra incendios! 3iempo de ;uncionamiento del agua contra incendio T := 0.5' &i
Cantidad de agua a bombearse Qb :=
% in&endios T &i
Qb
= 2.5⋅
L s
De acuerdo al ).$.E se tiene ue el diámetro de la tuber
φ im+ulsion := 1in Del mismo modo se sugiere ue la tuber
φ su&&ion := 1.25in
