Exemplu de rezolvare problema Inginerie structurala 1 Date de tema: γ=1 (sau 1,2 pentru cladiri publice, exemplu camin sau hotel !=2,"# ag = $%2&g 'c = 1# )mm* +=& +ech=12$$ da)m* 'egim inaltime: -. Directie Directie /orta seismica: 0 1%alcul /orta seismica = γ3 !3ag31)+34, unde 4=masa constructiei 4=5)g, unde 5 = greutatea constructiei si g = acceleratia gravitationala a amantului (g=1$ m)s* 5 = nr%niv36pl3+ech, unde 6pl= aria planseului 6pl = 1&17,.1 m* =8 5 = 931&17,.1 m*31,2 t)m* 1 da = 1;g pentru trans/ormare< 4 = 1&1,7.1 t = 132,"#31)&3$%2&31$31&1,7.1 = 2"," t 2% alcul necesar pereti structurali 6p = (γ3ag)g3nr%niv36pl)1$$ = 13$%2&3931&17%.1)1$$ = $,7 m* pe /iecare directie 6leg b = $%&m =8 h= "7,#m perete necesar pe >ecare directie % ozitionare elemente structurale 6sta se /ace pe planul tau de structura% structura% Eu am pozitionat peretii in asa /el incat pe colt sa am pereti pe ambele directii, ca sa imi actioneze ca talpa% &% ?eri>care elemente structurale @=1,#3)6p A 1$ da)cm* Bx: 6p = 973$%&=.%& m* perete =8 @ = 1,#32",").,& = 9,1 da)cm* (am trans/ormat direct BC: 6p = .$3$%& = 2 m* perete =8 @ = 1$,9 da)cm* 0 este putin mai mare dar nu este nicio problema #% entrul de masa si centrul de rigiditate 6vand in vedere ca planul este de /orma dreptunghiulara, putem spune intuitiv ca centrul de masa se aa la intersectia diagonalelor% De asemenea, datorita /aptului ca structura este amplasata simetric, putem presupune presupune ca centrul de rigiditate va coincide cu centrul de masa% otusi, otusi, avand in in vedere vedere ca la o constructie constructie nu se poate poate prezice prezice cu exactitate exactitate daca incarcarea va > uni/orma sau nu, se prevede o excentricitate a centrului de masa care sa preintampine cazuri ca de exemplu zapada pusa pe o singura parte a cladirii sau o sala de curs% 6ceasta excentricitate se amplaseaza pe directie perpendiculara perpendiculara pe directia /ortei seismice, >ind egala cu #FG, G >ind latimea constructiei% 7% E/orturi semni>cative induse de /orta seismica in peretii structurali 'ezistenta la /orta seismica se raporteaza la momentul de inertie al peretelui% and vorbim de e/orturi semni>cative, vorbim de momente de inertie su>cient de mari in raport cu celelalte incat sa poata prelua un procent semni>cativ din /orta
seismica% entru asta, putem lua momentele de inertie ale catorva tipuri de pereti si momentul de inertie dintr0un stalp, sa le calculam si sa le raportam unele la celelalte% In momentul in care raportul dintre 2 momente de inertie este de 1: 2$$, 1:$$, acestea nu mai pot > raportate la scara, pe desen, asadar cele mici nu sunt semni>cative% In desen trebuie sa se vada aproximativ raportul de preluare a /ortei seismice, incercand desenarea sagetilor la scara corecta (deci la un raport de 1:2$, de exemplu, sa >e evidenta di/erenta dintre sageata din peretele masiv /ata de sagetuta din peretele micut, ca si cand ar > intr0adevar un raport de 1)2$% De asemenea, din cauza excentricitatii date de #FG, in intreaga constructie este indus un moment de torsiune proportional cu excentricitatea si cu /orta seismica% 6st/el, pe desen trebuie sa apara directia in care se va misca intreaga constructie in urma acestei torsiuni% 'ezultantele /ortelor din torsiune, pe >ecare directie, trebuie sa >e $% Horta de torsiune dintr0un element aat pe axa /ortei seismice este $% "% Bptimizarea geometriei In urma actiunii seismice, in perete sunt induse e/orturi inegale pe cele 2 /ete% e o parte vor exista compresiuni, la care betonul rezista bine, iar pe cealalta parte vor exista intinderi, la care betonul nu rezista% Din cauza acestor intinderi, in zona a/ectata ar trebui dispusa armatura suplimentara% Ga o geometrie liniara a peretelui, aceasta armatura suplimentara ar trebui dispersata, acest lucru ne>ind avantaos% Din acest motiv, este de pre/erat o geometrie cu bulbi sau talpi% reluarea e>cienta a e/orturilor se veri>ca prin n=/orta axiala adimensionalizata% n = )(bi3hi3'c, unde = /orta axiala, bi=grosimea inimii, hi=lungimea inimii, 'c=rezistenta la compresiune a betonului =6a/3nr%niv3+ech nA1,#36t)6i-$%#, unde 6t=aria talpii, 6i=aria inimii 6m ales peretele de grosime maxima, 2&$$3&$ si am considerat talpi cei doi pereti .$$3&$% Descarcarea /ortelor catre reazemele verticale se /ace pe directii la &#J% 6a/=112 m* =8 n=1123931,2)($%&32&31#$$= $%$.& K 1,# =8corect 1%#36t)6i-$%# = 1,#3(.3$%&-.3$%&)(2&3$%&-$%# = 1%#
