Estudio Geotécnico con fines de Cimentación:
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Aplicadas
“
MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS EDUCATIVOS EN LAS INSTITUCIONES EDUCATIVAS INICIALES: 1026 CARHUAYACO ALTO, 1025 ANTABAMBA, 275 LOS ANGELES - CHALHUANI Y 475-6 UMACA DEL DISTRITO DE OCOBAMBA - CHINCHEROS - APURIMAC
PPR RO OYYE EC C T T O O:: MEJORAMIENTO MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS EDUCATIVOS EN LAS INSTITUCIONES EDUCATIVAS INICIALES: 1026 CARHUAYACO ALTO, 1025 ANTABAMBA, 275 LOS ANGELES - CHALHUANI Y 475-6 UMACA DEL DISTRITO DE OCOBAMBA - CHINCHEROS APURIMAC U UB BIIC CA AC CIIÓ ÓN N
:: O OC CO OB BA AM MB BA A-- C CH HIIN NC CH HE ER RO OSS --A APPU UR RIIM MA AC C
N – 22001155 NO OV VIIE EM MB BR RE E – Urb. Ttio W – 26 Wanchaq
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ANTECEDENTES
OBJETIVO. Constituyen el objetivo del presente informe técnico, la toma de muestras, las pruebas, Ensayos "in situ" y en laboratorio, con la finalidad de obtener el reconocimiento geotécnico del mismo, con aplicación al cálculo de la capacidad de carga y asentamientos del suelo para su aplicación en el cálculo de las propiedades de resistencia y deformabilidad del suelo de fundación del proyecto: “ I. E. Inicial Carhuayaco Alto ”. MARCO NORMATIVO.
Se ha considerado como mínimo, lo establecido en el Reglamento Nacional de Edificaciones en su Norma E - 050 de Suelos y Cimentaciones, la Norma Básica de Diseño SismoResistente Norma E - 030 y la Norma E-020 de Cargas.
2.- DATOS GENERALES DEL TERRENO. Geología Local. Depósitos Aluviales. Litológicamente está constituido por depósitos de gravas, arenas correspondientes a conos de deyección, flujos de barro, diatomitas extendidas en toda la unidad litoestratigrafica, limos, arcillas intercalados con horizontes de paleosuelos de colores claros, también se encuentra turba. El ambiente de sedimentación de esta secuencia correspondería a una cuenca lagunar con influencia de sedimentación fluvial, donde en sus bordes se acumularon sedimentos organogenos ( turba) que en muchos casos fueron sepultados por depósitos de conos de deyección. ERATEMA Cenozoico
SISTEMA Cuaternario
SERIE Pleistoceno
UNIDADES LITOESTRATIGRAFICAS Depósitos aluviales
SIMBOLOGIA Q - al
Fuente: INGEMMET
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Sismicidad
El distrito de Ocobamba se encuentra geográficamente en una zona de sismicidad media. Según el Reglamento Nacional de Construcciones, con fines de diseño estructural, se considera en forma general los siguientes parámetros sísmicos de diseño para suelos para el departamento de Apurimac: PARAMETRO
MAGNITUD
DESCRIPCION
Zona
2
Mapa de Zonificación Sísmica
Factor de Zona
0,3g.
Tabla Nº 1
Perfil de Suelo
Tipo S2
Suelos finos, blandos. e<20m.
Parámetros del Suelo
Tp = 0,6 seg.
Período Predominante
(Tabla Nº 2)
S = 1,2
Factor de Amplificación del Suelo
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TRABAJO DE CAMPO Y LABORATORIO: Se ha practicado en el terreno 01 sondeo de exploración, hasta los 3.00 metros de
profundidad mediante calicata yuna perforación utilizando una Posteadora Auger. En todos los casos, la toma de muestras se ha efectuado en cada cambio visual de la estructura del suelo, que luego fueron guardadas en recipientes herméticos para los ensayos de laboratorio. TÉCNICAS AUXILIARES
NORMAS APLICABLES
Pozos o Calicatas
ASTM D 420, UNE 7-371:1975
Técnicas de muestreo
ASTM D 420
Descripción Visual de Suelos
ASTM D 2487
Reconocimiento e Identificación de rocas
ISRM Suggested Methods
Standard Practice for Soil Investigation and Sampling by Auger Borings
ASTM D1452-80(2000)
ENSAYOS DE LABORATORIO
Para determinar los parámetros de caracterización del terreno en cuanto a sus propiedades índices y estructurales, se realizaron los siguientes e nsayos normalizados:
ENSAYO DE LABORATORIO
NORMAS APLICABLES
Preparación de Muestras
ASTM D 420-69, UNE 103-100-95
Peso Específico de los Sólidos
ASTM D 854
Contenido de Humedad
ASTM D 4643, UNE 103-300-93
Granulometría e Identificación
ASTM D 422, ASTM D 2487/00
Límites de Consistencia
ASTM D - 4318
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DESCRIPCIÓN ESTRATIGRAFICA:
Calicata 01. Primer Estrato de 0.00 a -0.40 m. Corresponde a un relleno antrópico constituido por o Gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa. o
Segundo Estrato de -0,40 m. a –3,00 m. corresponde a un suelo fino identificado como una
ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON ARENA CL , que presenta una
consistencia media y color marrón claro. o
No se ha evidenciado nivel freático superficial.
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6 .- CALCULO DE LA CAPACIDAD DE CARGA Fórmula de Hansen (1970)
Es una extensión ulterior de la fórmula de Meyerhof ; las extensiones consisten en la introducción de b i que tiene en cuenta la eventual inclinación en la horizontal del nivel de cimentación y un factor g i para terreno en pendencia. La fórmula de Hansen vale para cualquier relación D/B, ya sean cimentaciones superficiales o profundas; sin embargo el mismo autor introdujo algunos coeficientes para poder interpretar mejor el comportamiento real de la cimentación; sin éstos, de hecho, se tendría un aumento demasiado fuerte de la carga última con la profundidad. Para valores de D/B <1 D
dc
1 0.4
dq
1 2 tan (1 sin ) 2
B D B
Para valores D/B>1: d c
1 0.4 tan 1
d q
1 2 tan (1 sin ) 2 tan 1
D B D B
En el caso = 0 ------------------------------------------------------------------------------------------- D/B 0 1 1.1 2 5 10 20 100 -------------------------------------------------------------------------------------------d' c 0 0.40 0.33 0.44 0.55 0.59 0.61 0.62 ------------------------------------------------------------------------------------------- En los factores siguientes las expresiones con ápices (') valen cuando =0. Factor de forma: s
B ' 0.2 'c L
s c
1
s c
1
s q 1 s
N q B N c L
para cimentaciones continuas B
tan
L
1 0.4
B L
Factor de profundidad:
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'
d 'c
0.4 k
d c
1 0.4 k
dq
1 2 tan (1 sin ) k
d
1 para cualquier D
k
k
tan 1
B
si
D B D B
1 si
D B
1
Factores de inclinación de la carga ' 0.5 0.5 1 H
ic
ic
i q
A c a f
iq
1 iq N q
1
0.5 1 A a f H V c cot
0.7 i 1 A a f H c cot V
5
5
(0.7 / 450) H i 1 A c a f cot V
( 0)
5 ( 0)
Factores de inclinación del terreno (cimentación sobre talud):
' 147
g c
g c
1
147 5 g q g (1 0.5 tan ) Factores de inclinación del nivel de cimentación (base inclinada)
bc'
bc
1
bq
exp( 2.7 tan )
147
147 bq exp( 2 tan ) Urb. Ttio W – 26 Wanchaq
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DATOS GENERALES DE CÁLCULO ===================================================== Ancho cimentación 1.5 m Largo cimentación 1.5 m Profundidad plano de cimentación 2.0 m Inclinación plano de cimentación 0.0° Inclinación talud 0.0° Factor de seguridad (Fc) 3.0 Factor de seguridad (Fq) 3.0 Factor de seguridad (Fg) 3.0 Aceleración máxima horizontal 0.15 Asientos después de T años 5.0 Nivel Freático 1,20 ========================================================= ESTRATIGRAFIA TERRENO DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de rozamiento interno; Ficorr: Ángulo de rozamiento interno corregido según Terzaghi; c: Cohesión; c Corr: Cohesión corregida según Terzaghi; Ey: Módulo elástico; Ed: Módulo edométrico; DH Gam Gams (m) (kN/m³) (kN/m³) 0.5 18.63 20.59 3.0 19.61 21.57
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Fi Fi Corr. c c Corr. Ed Cv (°) (°) (kN/m²) (kN/m²) (kN/m²) (cmq/s) 15.0 10.18 1.96 1.313 2451.66 0.0 22.0 15.15 4.25 2.848 4903.32 0.005
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Cs 0.0 0.004
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CARGA ÚLTIMA SEGÚN HANSEN (1970) ====================================================== Factor Nq 4.0 Factor Nc 11.07 Factor Ng 1.22 Factor Sc 1.0 Factor Dc 1.39 Factor Ic 1.0 Factor Gc 1.0 Factor Bc 1.0 Factor Sq 1.27 Factor Dq 1.29 Factor Iq 1.0 Factor Gq 1.0 Factor Bq 1.0 Factor Sg 0.6 Factor Dg 1.0 Factor Ig 1.0 Factor Gg 1.0 Factor Bg 1.0 ====================================================== Presión última 313.02 kN/m² Presión admisible 104.34 kN/m² = 1,05 Kg/ cm² ======================================================
7 .- ANÁLISIS DE LAS DEFORMACIONES ASIENTOS EDOMÉTRICOS
El cálculo de los asientos con el método edométrico permite valorar un asiento de consolidación de tipo unidimensional, producto de las tensiones inducidas por una carga aplicada en condiciones de expansión lateral impedida. Por lo tanto la estimación efectuada con este método se debe considerar como empírica, en vez de teórica. Sin embargo la simplicidad de uso y la facilidad de controlar la influencia de los varios parámetros que intervienen en el cálculo, lo hacen un método muy difuso. El procedimiento edométrico en el cálculo de los asientos pasa esencialmente a través de dos fases: El cálculo de las tensiones verticales inducidas a las diferentes profundidades con la aplicación de la teoría de la elasticidad; La valoración de los parámetros de compresibilidad con la prueba edométrica. En referencia a los resultados de la prueba edométrica, el asentamiento se valora como: 0 RR log
'
v v' 0
v0
si se trata de un terreno súper consolidado (OCR>1), o sea si el incremento de tensión debido a la aplicación de la carga no hace superar la presión de preconsolidación p ( v' 0 v < p). ’
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’
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Si en cambio el terreno es consolidado normal ( ' 0 = p) las deformaciones se dan en el tracto de compresión y el asiento se valora como: ’
v
0 CR log
v' 0
donde:
v
'
v0
RR Relación de recompresión; CR Relación de compresión;
H0 espesor inicial del estrato; v0 tensión vertical eficaz antes de la aplicación de la carga; v incremento de tensión vertical debido a la aplicación de la carga. ’
Como alternativa a los parámetros RR y CR se hace referencia al módulo edométrico M; pero en tal caso se debe seleccionar oportunamente el valor del módulo a utilizar, teniendo en cuenta el intervalo tensional ( v' 0 v ) significativo para el problema en examen. Para la aplicación correcta de este tipo de método es necesario: a) la subdivisión de los estratos compresibles en una serie de pequeños estratos de mod esto espesor (< 2.00 m); b) la estimación del módulo edométrico en el ámbito de cada estrato; c) el cálculo del asiento como suma de las contribuciones para cada pequeño estrato Muchos usan las expresiones antes indicadas para el cálculo del asentamiento de consolidación tanto para las arcillas como para las arenas de granulometría de fina a media, porque el módulo de elasticidad usado viene tomado directamente de pruebas de consolidación. Sin embargo, para terrenos con grano más grueso las dimensiones de las pruebas edométricas son poco significativas del comportamiento global del estrato y, para las arenas, es preferible utilizar pruebas penetrométricas estáticas y dinámicas. Asiento secundario
El asiento secundario se calcula con referencia a la relación: s c C log
T T
100
ASIENTOS POR ESTRATO Z: Profundidad promedio del estrato; Wc: Asiento de consolidación; Ws : Asiento secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total. Estrato
Z Tensión (m) (kN/m²) 2 4.25
Dp (kN/m²)
50.975
12.552
Método
Wc (cm)
Edométrico
1.244
Ws (cm) 0.125
Wt (cm) 1.369
Asiento total Wt=1.369 cm.
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9.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. De acuerdo a los resultados obtenidos y al alcance del trabajo se concluye que: a) La zona esta conformada por depósitos aluviales finos de origen cuaternario. b) El suelo de fundación corresponde a un suelo fino identificado como una ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON ARENA CL . c) El nivel de fundación deberá ser de -1,50m. como mínimo considerando un enrocado de 20cm. Se recomienda cimentar mediante zapatas conectadas. d) La capacidad de carga que presenta el suelo de fundación es de 1,05 Kg/cm². y el asentamiento previsible es de 1,369 cm. e) No se ha evidenciado Nivel freático superficial y de acuerdo con el ensayo de sales y sulfatos la reacción del suelo al concreto es nula, por lo que deberá emplearse cemento Pórtland Tipo I. f) Los parámetros de diseño sísmico son: PARAMETRO
MAGNITUD
DESCRIPCION
Zona Factor de Zona Perfil de Suelo Parámetros del Suelo (Tabla Nº 2)
2 0,3g. Tipo S2 Tp = 0,6 seg. S = 1,2
Mapa de Zonificación Sísmica Tabla Nº 1 Suelos finos, blandos. e<20m. Período Predominante Factor de Amplificación del Suelo
Es mi informe.
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SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (S.U.C.S.) ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO MTC E - 107 - 99 PROYECTO: I.E. Inicial Carhuayaco Alto UBICACIÓN: Ocobamba-Chincheros-Apurimac PETICIONARIO: Tamiz (mm)
Pasa (%) 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 94.28 87.14 81.46 75.03 68.94 64.58 58.22
100 80 63 50 40 25 20 12.5 10 6.3 5 2 1.25 0.4 0.160 0.080
FECHA: Noviembre del 2015 PROFUNDIDAD: 1,50m. Calicata 01 ESTRATO: Segundo Estrato
Re te nido Rete nid o Pasante Acum ulado (%) Parcial (%) (%) 100.00
0.00
0.00
100.00 100.00
0.00 0.00
0.00 0.00
100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
94.28 87.14 81.46 75.03 68.94 64.58 58.22
5.72 12.86 18.54 24.97 31.06 35.42 41.78
5.72 7.14 5.68 6.43 6.09 4.36 6.36
NORM AS REFERENCIALES S t a nd ar d T e s t M e t ho d f o r C la s s if ic a tio n o f S o ils f o r E ng in e e r ing P ur po se s A ST M D - 2 4 8 7 - 0 0 A náli s is Gr a nulo mé t r ic o d e S uelo s p o r T a miz a d o U NE : 10 3 10 1 : 19 9 5
SUELOS GRANULARES
SUELOS COHESIVOS
21.76 13.66 8.10
Límite Líquido Límite Plastico Índice Plasticidad
Pasa tamiz Nº 4 (5mm): Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): D60: D30: D10 (diámetro efectivo): Coeficiente de Uniformidad (Cu): Grado de Curvatura (Cc):
87.14 % 58.22 % 0.10 mm mm mm
SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACION DE SUELOS l GW Y S e O O d A O N GP V L V s A O A E A O á U R S GM D R S R m I G A G , N G GC E M E , D O T Y l a SW S E e s O S d a R A O L E SP L O E U L % N E N O s á U R E 0 E U E SM m % S G D 5 R S R 0 A , 5 A SC
S A
E D
M O O L O E N , % U A O 0 N 5 S R I G F
S O M Y I L
L I S C A R L A
S O M Y I L
L I C R A
) 0 5 < L L (
L
Altamente Orgánico
Gravas bien graduadas Gravas mal graduadas Gravas Limosas Gravas Arcillosas Arenas bien graduadas Arenas mal graduadas Arenas Limosas Arenas Arcillosas Limo Inorgánicos Arcillas Inorgánicas de baja plasticidad Limos Orgánicos y Arcillas Limosas Orgánicas Limos Inorgánicos Arcillas Inorgánicas de alta plasticidad Arcillas Orgánicas de media a alta plasticidad Turba y otros suelos altamente orgánicos
ML CL OL MH CH OH Pt
Ábaco de Cas agrande
GRANULOM ETRIA
Línea B
60
100.00 90.00
50
80.00
CH
d a 40 d i c i t s a l p 30 e c i d n Í
70.00 ) 60.00 % (
A 50.00 S A P 40.00
Línea A
CL
OH ó MH 20.00 10
ML ú OL
CL - ML
0.00 100
10
1
0.1
0.01
0.001
0 0
TAMIZ (mm)
10
ML
20
30
40
50
60
70
80
90
10 0
Límite líquido
SUELO DE PARTÍCULAS FINAS Arcilla de baja plasticidad arenosa CL (SUCS)
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ENSAYO DE LIMITES DE CONSISTENCIA
PR OY E CTO :
I . E . I n icia l Ca r h u a y a co A lto
UB I CA CI ÓN : S OLI CI TA DO: F E CHA :
Ca lica ta N' 0 1 S eg u n d o E s tr a to M UE S TR A : Suelo Marron claro
Ocobamba-Chincheros-Apurimac Cusco Noviembre del 2015
L IMIT E LIQ UID O
OB S E R VA C I ONE S :
Muestra N° Peso de la capsula Peso capsula. + suelo humedo Peso capsula + suelo seco Numero de golpes Peso suelo seco Peso agua % humedad
1
2
3
4
13.25 92.38 79.57
10.25 95.25 80.82
12.35 94.14 79.52
10.25 95.73 80.04
34
29
26
22
66.32 12.81 19.32%
70.57 14.43 20.45%
67.17 14.62 21.77%
69.79 15.69 22.48%
L IMIT E PL AS T IC O
R E S UL T A DO S
Muestra Peso de la capsula Peso capsula. + suelo humedo Peso capsula + suelo seco Peso suelo seco Peso agua % humedad
1
2
3
5.23 9.47 8.97 3.74 0.50 13.49%
5.64 9.35 8.91 3.27 0.45 13.69%
6.22 10.01 9.55 3.33 0.46 13.81%
L IM IT E L IQ U ID O
21.76%
L IM IT E P LA S TIC O
13.66%
IN D IC E P LA S TIC O
8.09%
LIMITE LIQUIDO 23.0% 22.5% 22.0% D A D E M U H E D %
21.5% 21.0% 20.5% 20.0% 19.5% 19.0% 10
100
No DE GOLPES
Urb. Ttio W – 26 Wanchaq
Tel. 084 9737162-9949370 / 228803
Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-42 29
Estudio Geotécnico con fines de Cimentación:
INGEOTECNIA “
MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS EDUCATIVOS EN LAS INSTITUCIONES EDUCATIVAS INICIALES: 1026 CARHUAYACO ALTO, 1025 ANTABAMBA, 275 LOS ANGELES - CHALHUANI Y 475-6 UMACA DEL DISTRITO DE OCOBAMBA - CHINCHEROS - APURIMAC
INGEOLAB Geociencias
Aplicadas
ENSAYO DE CORTE DIRECTO - ASTM D3080-72 PROYECTO: I.E. Inicial Carhuayaco Alto Calicata N° 1 SOLICITA: PROFUNDIDAD: 1.50 m. Lados:
Fecha : Noviembre del 2015 MUESTRA 01
5
cm
Veloc idad de Carga:
25
Altura:
5
cm
Constante del Anillo:
0.0254
Area:
25
cm2
125
cm3
Volumen:
mm/min
Carga Normal:
12.1
Kg
Esf uerz o Normal:
0.5
Kg/cm2
Carga Normal:
23.9
Kg
Esf uerz o Normal:
1.0
Kg/cm2
Carga Normal:
36.3
Kg
Esf uerz o Normal:
1.5
Kg/cm2
Es fue rzo 0.48592 Le ctura de l De s plaz . Are a Fuerza de De for m Hz. Hz. Corre gida Corte (m m ) (cm 2) (Kg)
Norm al: Es fue rzo Norm al: Es fue rzo Kg/cm 2 1.0 Kg/cm 2 1.4504 Es fue rz o Fuerz a de Es fue rz o Fuerza de Cortante Corte Cortante Corte (Kg/cm 2) (Kg) (Kg/cm 2) (Kg)
Norm al: Kg/cm 2 Es fue rz o Cortante (Kg/cm 2)
0
0.000
25.000
0.0
0.0000
0.0
0.0000
0.0
0.0000
3
0.076
24.962
1.0
0.0401
2.0
0.0801
4.0
0.1602
7
0.178
24.911
2.0
0.0803
3.5
0.1405
6.0
0.2409
11
0.279
24.860
3.0
0.1207
5.5
0.2212
8.0
0.3218
16
0.406
24.797
4.0
0.1613
7.5
0.3025
10.0
0.4033
20
0.508
24.746
5.0
0.2021
9.0
0.3637
13.0
0.5253
23
0.584
24.708
6.0
0.2428
11.0
0.4452
15.0
0.6071
28
0.711
24.644
7.0
0.2840
12.5
0.5072
17.0
0.6898
32
0.813
24.594
7.4
0.3009
14.0
0.5693
19.0
0.7726
36
0.914
24.543
8.0
0.3260
16.0
0.6519
22.0
0.8964
40
1.016
24.492
8.5
0.3471
18.0
0.7349
23.0
0.9391
43
1.092
24.454
9.3
0.3803
19.0
0.7770
25.0
1.0223
46
1.168
24.416
10.0
0.4096
21.0
0.8601
26.0
1.0649
50
1.270
24.365
12.0
0.4925
22.0
0.9029
27.0
1.1081
54
1.372
24.314
13.0
0.5347
23.0
0.9459
28.0
1.1516
58
1.473
24.263
14.0
0.5770
24.0
0.9891
30.0
1.2364
64
1.626
24.187
17.0
0.7029
25.0
1.0336
32.0
1.3230
1.4
1.4
) 1.2 2 m c1.0 / g K ( 0.8 e t n a t r 0.6 o C o0.4 z r e u0.2 f s E
) 1.2 2 m c 1.0 / g K ( e 0.8 t n a t r 0.6 o C o z r 0.4 e u f s 0.2 E
0.0
0
1
2
3
4
0.0 0.0
De form acion Horizontal ( mm)
ANGULO DE FRICCIÒN INTERNA : COHESIÒN NO DRENADA ( Cu ) :
Urb. Ttio W – 26 Wanchaq
0.5
1.0
1.5
Es fue r zo Normal (Kg/cm2)
23.1 0.16
grados Kg/cm2
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Ing° Esp. Rosendo . Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229
Estudio Geotécnico con fines de Cimentación:
INGEOTECNIA “
MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS EDUCATIVOS EN LAS INSTITUCIONES EDUCATIVAS INICIALES: 1026 CARHUAYACO ALTO, 1025 ANTABAMBA, 275 LOS ANGELES - CHALHUANI Y 475-6 UMACA DEL DISTRITO DE OCOBAMBA - CHINCHEROS - APURIMAC
INGEOLAB Geociencias
Aplicadas
DENSIDAD NATURAL DE SUELO UNE-103-301 - 94 OBRA: I. E. Inicial Carhuayaco Alto UBICACIÓN: Ocobamba-Chincheros-Apurimac SOLICITA: FECHA: Noviembre del 2015
Calicata 01
DENSIDAD NATURAL 1.78 Volumen Referencial (V1) Masa Material Extraido 7.35 3.23 Volumen de Excavación (V2 Volumen Real (V2-V1) 1.724458204 Densidad Natural γ nat.
=
1.72 Tn/m³
DENSIDAD MINIMA - DENSIDAD MAXIMA UNE-103-105-93 UNE 103-106-93 MATERIAL SUELTO Ensayo 01 Ensayo 02 Ensayo 03 DENSIDAD MINIMA Masa de Molde (M1) 2.55 2.51 2.54 6.93 6.96 6.94 Masa Molde + Material (M2) Volumen Molde 2.813 2.813 2.813 1.557056523 1.581940988 1.56416637 D min. γ min.
=
1.57 Tn/m³ MATERIAL COMPACTADO Ensayo 01 Ensayo 02
DENSIDAD MAXIMA Masa de Molde (M1) Masa Molde + Material (M2) Volumen Molde D max. γ max.
Urb. Ttio W – 26 Wanchaq
=
2.78 8.29 2.813 1.958762887
Ensayo 03
2.77 2.76 8.32 8.26 2.813 2.813 1.972982581 1.95520796
1.96 Tn/m³
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INGEOLAB Geociencias
Aplicadas
CONTENIDO
DE
HUMEDAD
MTC
- E 108 - 99 MICROOVEN METHOD Proyecto Ubicación Solicitante Fecha
: I.E. Inicial Carhuayaco Alto : Ocobamba-Chincheros-Apurimac : : Cusco Noviembre del 2015 muestra
C a li c at a : 0 1
P rof : 2, 00m. N· 01
N 02
2.00
2.00
Pe so de l Agu a (gr)
50.25 100.65 94.18 50.40 43.93 6.47
49.25 100.98 94.31 51.73 45.06 6.67
Conte ni do de Hume dad (w)
14.73
14.80
Profundidad
(Mt)
Pe so de Capsula (gr) Pe so C apsula + Sue lo Hum e do (gr) Pe so de la Ca psula + Sue lo Se co (gr) Pe so del Sue lo Hum e do (gr) Pe so del Sue lo Se co (gr)
Promedio : 14,77% GRAFICO DE HUMEDADES 15
C O N
12
T E N 1
ID
. 8
9
1
O
4 4 . 7
D 0
3
E
6
A G U A
3
( % )
0 Series2
Series1
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MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS EDUCATIVOS EN LAS INSTITUCIONES EDUCATIVAS INICIALES: 1026 CARHUAYACO ALTO, 1025 ANTABAMBA, 275 LOS ANGELES - CHALHUANI Y 475-6 UMACA DEL DISTRITO DE OCOBAMBA - CHINCHEROS - APURIMAC
ENSAYO DE SALES TOTALES Y SULFATOS EN SUELOS ASTM D-516 D-1293 PROYECTO: I.E. Inicial de Carhuayaco Alto. Gramos muestra Capsula N° Ccapsula + sal = a Tara capsulada Sales en gramos Sales = 5(a-b) Agua
140 01 280 33 3,4 0,0021 2,3
No flocula
1,32 0,0344
Crisol N° Crisol + Ss = a Tara Crisol b Sulfato en Grs = (a-b) Sulfatos = 5*0.608 (a-b)
02 248 132 113 312,6
Observaciones: LA MUESTRA DE AGUA - SUELO NO FLOCULA, POR LO QUE SU REACCION AL CONCRETO SERA NULA, POR LO QUE SE DEBERA EMPLEAR CEMENTO TIPO IP.
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