Laboratorio de Maquinas 3

UNIVERSIDAD NACIONAL INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA MECANICA

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA MECÁNICA o

EXPERIENCIA DE LABORATORIO N 3

CURSO: Maquinas Eléctricas

INFORME: Motores de Inducción Tipo Jaula de Ardilla

SECCIÓN: C

INTEGRANTES: 1. 2. 3.4.5.-

Mamani Ramos, Christopher Jeanpierce Acero Chuchon, Cristian Alberto Mejía Cobos, Luis Renato Alvarez Cortez, Herbert Smith Paredes Maraza, Rider Victor

20101277B 20041045C 20101022D 20102524C 20112519B

2014 - I Motores de Inducción Tipo Jaula de Ardilla

Página 1


ÍNDICE

INTRODUCCION Y OBJETIVOS

3

PRECAUCIONES

3

EQUIPOS Y MATERIALES

4

FUNDAMENTO TEORICO

5

PROCEDIMIENTO

12

CUESTIONARIO

14

CONCLUSIONES

21

BIBLIOGRAFÍA

21

Motores de Inducción Tipo Jaula de Ardilla

Página 2


1. INTRODUCCION: Las máquinas asíncronas se utilizan en aplicaciones de hasta el rango de los MW, su construcción sencilla con rotor tipo jaula de ardilla las convierte en motores de uso más frecuente. Estos motores asíncronos trifásicos industriales pueden ser:   

Motores trifásicos con rotor jaula de ardilla (una jaula, doble jaula, jaula tratada y ranura profunda). Motores trifásicos con polos conmutables con bobinado Dahlander. Motores trifásicos con polos conmutables con dos bobinado separados.

2. OBJETIVOS: 

Hacer conocer la constitución electromecánica de los motores asíncronos. Familiarizarse con la simbología y conexionado de las máquinas eléctricas de nuestro laboratorio en  los ensayos según las normas IEC y NEMA.  Conexión y puesta en servicio del motor. Inversión del sentido de giro (utilizando un conmutador manual)  A partir de los ensayos realizados obtener el circuito monofásico equivalente.  Registro de los valores característicos y curvas características (FP, EF, Torque) de funcionamiento  específicas de las máquinas asíncronas. Evaluación de las mediciones realizadas y registradas.  Presentación del protocolo de pruebas según normas establecidas.  3. PRECAUCIONES: Dado las circunstancias del laboratorio y teniendo en cuenta que los equipos son muy valiosos es que debemos tener muy en cuenta lo siguiente: 1. El alumno verificará el dimensionamiento de la instrumentación a utilizarse, así mismo constatará que sus esquemas estén bien planteados. 2. Para evitar el deterioro y/o avería de los instrumentos y equipos, el alumno no debe accionarlos por ningún motivo, sin la aprobación del profesor. 3. Para evitar el deterioro de los amperímetros, en el momento del arranque se debe poner el amperímetro de línea en corto circuito (utilizando un puente) y siempre el arranque debe hacerse en estrella-triángulo a plena tensión. 4. Luego de unos 5 segundos hacer el cambio a triángulo y seguidamente retirar el puente del amperímetro. Si es posible hacer el arranque a tensión reducida estando el motor en la posición triángulo. 5. La escala de todos los instrumentos debe ser la máxima. 6. Al operar el freno, comenzar con una carga mínima y aumentarlo en forma gradual hasta llegar al máximo permisible.


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4. EQUIPOS Y MAQUINAS ELECTRICAS A UTILIZAR:

BANCO ACTIVO DE PRUEBAS

MOTOR AISNCRONO TRIFASICO

N° de pedido SO3636 – 6U Tensión Nominal 230 Voltios Corriente Nominal 3 Amperios. Corriente Arranque 9 Amperios Torque Máximo 10 N – m Potencia Aparente 800 VA Régimen de servicio S1 RPM max. 4000 Grado de protección IP20 AMPLIFICADOR INTERGRADO Tensión de pico 600 Voltios Tensión RMS 400 Voltios Corriente pico 10 Amperios Corriente RMS 7 Amperios

N° Tensión 400 / 690 Voltios Corriente 1.73 / 0.81 Amp. Conexión D/Y Frecuencia 60 Hz. Potencia 0.37 KW Régimen de servicio S1 RPM 2800 Grado de protección IP54 IKL B Norma VDE 0530 Termostato 120° C Factor de potencia 0.84 MOTOR TIPO JAULA DE ARDILLA

ITEM 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

DESCRIPCION GENERAL DE LAS MAQUINAS Y EQUIPOS Manguito de acoplamiento Cubierta de acoplamiento Interruptor de 04 polos Conmutador D – Y Fuente de corriente alterna regulable ADECUADA Multímetro analógico/digital, FP, KW, KVARS. Multímetro digital FLUKE Unidad condensadora Conectores de seguridad Juego de cables de 4 mm²


CANT. 01 01 01 01 01 02 01 01 04 25

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5. FUNDAMENTO TEORICO: Motores de corriente alterna: Se diseñan dos tipos básicos de motores para funcionar con corriente alterna polifásica: los motores síncronos y los motores de inducción. El motor síncrono es en esencia un alternador trifásico que funciona a la inversa. Los imanes del campo se montan sobre un rotor y se excitan mediante corriente continua, y las bobinas de la armadura están divididas en tres partes y alimentadas con corriente alterna trifásica. La variación de las tres ondas de corriente en la armadura provoca una reacción magnética variable con los polos de los imanes del campo, y hace que el campo gire a una velocidad constante, que se determina por la frecuencia de la corriente en la línea de potencia de corriente alterna. La velocidad constante de un motor síncrono es ventajosa en ciertos aparatos. Sin embargo, no pueden utilizarse este tipo de motores en aplicaciones en las que la carga mecánica sobre el motor llega a ser muy grande, ya que si el motor reduce su velocidad cuando está bajo carga puede quedar fuera de fase con la frecuencia de la corriente y llegar a pararse. Los motores síncronos pueden funcionar con una fuente de potencia monofásica mediante la inclusión de los elementos de circuito adecuados para conseguir un campo magnético rotatorio. El más simple de todos los tipos de motores eléctricos es el motor de inducción de caja de ardilla que se usa con alimentación trifásica. La armadura de este tipo de motor consiste en tres bobinas fijas y es similar a la del motor síncrono. El elemento rotatorio consiste en un núcleo, en el que se incluyen una serie de conductores de gran capacidad colocados en círculo alrededor del árbol y paralelos a él. Cuando no tienen núcleo, los conductores del rotor se parecen en su forma a las jaulas cilíndricas que se usaban para las ardillas. El flujo de la corriente trifásica dentro de las bobinas de la armadura fija genera un campo magnético rotatorio, y éste induce una corriente en los conductores de la jaula. La reacción magnética entre el campo rotatorio y los conductores del rotor que transportan la corriente hace que éste gire. Si el rotor da vueltas exactamente a la misma velocidad que el campo magnético, no habrá en él corrientes inducidas, y, por tanto, el rotor no debería girar a una velocidad síncrona. En funcionamiento, la velocidad de rotación del rotor y la del campo difieren entre sí de un 2 a un 5%. Esta diferencia de velocidad se conoce como caída. MOTORES DE INDUCCION DE JAULA DE ARDILLA CLASE A El motor clase A es un motor de jaula de ardilla normal o estándar fabricado para uso a velocidad constante. Tiene grandes áreas de ranuras para una muy buena disipación de calor, y barras con ranuras ondas en el motor. Durante el periodo de arranque, la densidad de corriente es alta cerca de la superficie del rotor; durante el periodo de la marcha, la densidad se distribuye con uniformidad. Esta diferencia origina algo de alta resistencia y baja reactancia de arranque, con lo cual se tiene un par de arranque entre 1.5 y 1.75 veces el nominal ( a plena carga). El par de arranque es relativamente alto y la baja resistencia del rotor produce una aceleración bastante rápida hacia la velocidad nominal. Tiene la mejor regulación de velocidad pero su corriente de arranque varía entre 5 y 7 veces la corriente nominal normal, haciéndolo menos deseable para arranque con línea, en especial en los tamaños grandes de corriente que sean indeseables. MOTORES DE INDUCCION DE JAULA DE ARDILLA CLASE A A los motores de clase B a veces se les llama motores de propósito general; es muy parecido al de la clase A debido al comportamiento de su deslizamiento-par. Las ranuras de su motor están embebidas algo más profundamente que el los motores de clase A y esta mayor profundidad tiende a aumentar la reactancia de arranque y la marcha del rotor. Este aumento reduce un poco el par y la corriente de arranque.


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Las corrientes de arranque varían entre 4 y 5 veces la corriente nominal en los tamaños mayores de 5 HP se sigue usando arranque a voltaje reducido. los motores de clase B se prefieren sobre los de la clase A para tamaños mayores. Las aplicaciones típicas comprenden las bombas centrífugas de impulsión, las máquinas herramientas y los sopladores. MOTORES DE INDUCCION DE JAULA DE ARDILLA CLASE C Estos motores tienen un rotor de doble jaula de ardilla, el cual desarrolla un alto par de arranque y una menor corriente de arranque. Debido a su alto par de arranque, acelera rápidamente, sin embargo cuando se emplea en grandes cargas, se limita la disipación térmica del motor por que la mayor parte de la corriente se concentra en el devanado superior. En condiciones de arranque frecuente, el rotor tiene tendencia a sobre calentarse se adecua mejor a grandes cargas repentinas pero de tipo de baja inercia. Las aplicaciones de os motores de clase C se limitan a condiciones en las que es difícil el arranque como en bombas y compresores de pistón MOTORES DEINDUCCION DE JAULA DE ARDILLA CLASE D Los motores comerciales de inducción de jaula de ardilla clase D se conocen también como de alto par y alta resistencia. Las barras del rotor se fabrican en aleación de alta resistencia y se colocan en ranuras cercanas a la superficie o están embebidas en ranuras de pequeño diámetro. La relación de resistencia a reactancia del rotor de arranque es mayor que en lo motores de las clases anteriores. El motor está diseñado para servicio pesado de arranque, encuentra su mayor aplicación con cargas como cizallas o troqueles, que necesitan el alto par con aplicación a carga repentina la regulación de velocidad en esta clase de motores es la peor. MOTORES DE INDUCCIÓN DE JAULA DE ARDILLA DE CLASE F También conocidos como motores de doble jaula y bajo par. Están diseñados principalmente como motores de baja corriente, porque necesita la menor corriente de arranque de todas las clases. Tiene una alta resistencia del rotor tanto en su devanado de arranque como en el de marcha y tiende a aumentar la impedancia de arranque y de marcha, y a reducir la corriente de marcha y de arranque. El rotor de clase F se diseñó para remplazar al motor de clase B. El motor de clase F produce pares de arranque aproximadamente 1.25 veces el par nominal y bajas corrientes de arranque de 2 a 4 veces la nominal. Los motores de esta clase se fabrican de la capacidad de 25 hp para servicio directo de la línea. Debido a la resistencia del rotor relativamente alta de arranque y de marcha, estos motores tienen menos regulación de voltaje de los de clase B, bajan capacidad de sobrecarga y en general de baja eficiencia de funcionamiento. Sin embargo, cuando se arrancan con grandes cargas, las bajas de c orrientes de arranque eliminan la necesidad de equipo para voltaje reducido, aún en los tamaños grandes.


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Corte de un motor de jaula de ardilla

Motor de Inducción - Jaula de Ardilla Simplicidad, Bajo Costo, Adaptabilidad Horizontal y vertical, estado sólido Con potencias por fase de 100 hasta 20.000 HP

Horizontal


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Vertical

El motor de inducción con rotor tipo jaula de ardilla es el más ampliamente utilizado para accionamiento de bombas, ventiladores y compresores. Entre sus principales ventajas se incluyen su inherente simplicidad de construcción del rotor y controles; su bajo costo y, obviamente, su adaptabilidad a ambientes más agresivos. Motor de Inducción - Rotor Devanado Partida suave, Velocidad de ajuste Horizontal y vertical, con potencias entre 300 y 20.000 HP

Los motores de inducción con Rotor Devanado, a pesar de costos más elevado, son comparados con los motores de jaula de ardilla, porque hacen posibles importantes ventajas de aplicación por encima de estos. Históricamente han sido utilizados para partir cargas de alta inercia o que exijan conjugados de partida elevados, o aunada, cuando el sistema de accionamiento requiere partidas suaves. Con reóstato líquido o con un sistema estático de control de velocidades, los motores anteriores son una importante alternativa donde se requieren fases limitadas de control de velocidades.


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EL MOTOR DE INDUCCIÓN


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COMPONENTES 1. Rotor y 2.Chaveta 3.Escudo 4.Junta caja 4a.Junta caja 4b.Junta caja 5.Tapa caja 5a.Tapa caja 5b.Tapa caja 6. Tornillos caja de bornes

eje

de de de de de de

del

motor

delantero Bornes IP55 Bornes IP65 Bornes IP65 Bornes IP55 Bornes IP65 Bornes IP65

13b.Rodamiento posterior 14a.Carcasa B3 14b.Carcasa B5 15.Tornillos capot ventilador 16a.Retén anterior 16b.Retén posterior 17.Tapa exterior del rodamiento delantero 18.Tapa interior del rodamiento delantero 19.Tapa exterior del rodamiento trasero

7.Prensaestopa 20.Tapa interior del rodamiento trasero 8.Escudo posterior 21.Bobinado del estator 9.Ventilador de refrigeración 22.Brida B5 10.Tapa del ventilador 23.Brida B14 11.Abrazadera del ventilador 24.Placa de bornes con componentes de metal 12.Arandela ondulada de acero para compensación 25.Arandela espaciadora 13a.Rodamiento anterior 26.Espárragos y tuercas Par torsor o par motor: representa la capacidad que tiene un motor para producir trabajo, mientras que la potencia es la medida de la cantidad de trabajo realizado por el motor en un determinado tiempo. Deslizamiento: La pérdida de velocidad angular del motor (necesaria para que sea producido un par electromagnético), expresada por unidad de velocidad síncrona, se llama deslizamiento. Ensayos normalizados


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CIRCUITO EQUIVALENTE DE UN MOTOR ASINCRONO Este es el modelo monofásico práctico que presenta en un motor asíncrono trifásico conformado por las impedancias siguientes: Estatórica, retórica, núcleo y carga.


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6. PROCEDIMIENTO: 1. PRUEBA EN VACIO (IEEE 112 /1978 ITEM 4.6)

El montaje del motor se realiza conforme a la siguiente figura. Con el motor trifásico en vacío la tensión de alimentación se regula hasta que el voltímetro indique la tensión nominal del motor a ser probado (ver placa). Los instrumentos de medida que se utilicen durante la práctica, ya están incluidos dentro del pupitre de prácticas. Montaje de la instrumentación

Circuito monofásico equivalente operando en vacío a RPM constante

Circuito utilizado en los ensayos de maquinas eléctricas industriales

Las condiciones son las siguientes:  La velocidad debe ser constante.  El eje del motor debe estar completamente libre.  La frecuencia debe ser la nominal del motor. Con la finalidad de verificar las curvas de vacío sobreponerlos con las B vs H. Bmax = (VLL x 10-8) / 4.44 x f x A x N H = (N x 3 If) / Lm

(Gauss)

(Amper-Vuelta/metro)

Donde: Lm = Longitud media al paquete magnético en m. N = Número de vueltas del bobinado estatórico por fase. A = Área transversal del paquete magnético estatórico = L x C L = Longitud del paquete magnético en m. C = Altura de la corona en m. f = Frecuencia del sistema Hz. VLL = Tensión de línea en Voltios. ZO = VO / IO RO = PO / IO2 = R1 + RM XO = {ZO2 - RO2}1/2 = X1 + XM Motores de Inducción Tipo Jaula de Ardilla

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2. PRUEBA DE ROTOR BLOQUEADO (IEEE 112 /1978 ITEM 4.8 ) Montaje de la maquina e instrumentación

Circuito equivalente monofásico en el ensayo de corto circuito

Circuito utilizado en los ensayos de maquinas eléctricas industriales

Las condiciones son las siguientes:  La corriente de línea debe ser la nominal del motor.  El eje del motor debe estar trabado.  La frecuencia debe ser la nominal del motor. Para el ensayo de rotor bloqueado se utilizará exactamente el mismo esquema de conexiones que para el caso del ensayo de vacío. La única diferencia estribará en que en este caso se alimentará el motor con una tensión mucho más reducida que la nominal. A partir de 0 voltios se irá aumentando la tensión hasta que el motor alcance la corriente nominal, todo ello manteniendo el rotor bloqueado. Se deberá poner especial atención en no superar la corriente nominal del motor para evitar que los devanados sufran daños. Como resultado del ensayo se registrarán la tensión, la corriente y la potencia en este ensayo. ZCC = VCC / ICC RCC = PCC / ICC2 = R1 + R2' XCC = { ZCC2 - RCC2 }1/2 = X1 + X2'

Reactancias estatóricas y retóricas - IEEE 112 1978 ITEM 4.8

Tipo de motor

Clase NEMA A

Clase NEMA B

Clase NEMA C

Clase NEMA D

Rotor Bobinado

X1

0.5 Xcc

0.4 Xcc

0.3 Xcc

0.5 Xcc

0.5 Xcc

X2'

0.5 Xcc

0.6 Xcc

0.7 Xcc

0.5 Xcc

0.5 Xcc


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3. PRUEBA CON CARGA (IEEE 112 /1978 ITEM 4.2 )

Para la prueba con carga se tendrá que conectar el freno LN. Seguir las indicaciones del profesor. En forma muy atenta y delicada manipular el regulador de velocidad del freno dinámico hasta que la corriente circulante consumida por el motor es la corriente nominal. Después del registro de las cargas aplicadas en el motor tomar el registro de la velocidad y torque. Aplicando la siguiente expresión se logrará calcular la potencia útil. P útil = T (N-m) x RPM (pi/30) EF = P útil / P ingreso 4. APLICACIONES INDUSTRIALES

Su construcción robusta e IPW adecuado hace que estos motores sean utilizados en ambientes agresivos tales como: las embarcaciones navieras, la industria textil, industrias químicas, etc. Teniendo en cuenta la categorización, será muy importante y necesario hacer una buena selección del motor para lo cual el torque de la carga es la información base. Las cargas más importantes son nominadas a continuación: - Compresores de aire. - Electro ventiladores centrífugos y axiales pequeños, medianos y grandes. - Máquinas que requieren de un arranque moderado. - Procesos que utilicen velocidad constante. - Electrobombas centrifugas. - Fajas transportadoras. - Cargas que cuenten con un torque bajo, medio y elevado. 7. CUESTIONARIO:

1. Enumere y defina las características nominales de las máquinas rotativas de inducción jaula de ardilla. Presente las características de placa del motor utilizados en su experiencia. Los parámetros de operación de una máquina designan sus características, es importante determinarlas, ya que con ellas conoceremos los parámetros determinantes para la operación de la máquina. Las principales características de los motores de C.A. son:  Potencia: Es la rapidez con la que se realiza un trabajo; en física la Potenci a = Trabajo/tiempo, la unidad

del Sistema Internacional para la potencia es el joule por segundo, y se denomina watt (W). Sin embargo estas unidades tienen el inconveniente de ser demasiado pequeñas para propósitos industriales. Por lo tanto, se usan el kilowatt (kW) y el caballo de fuerza (HP). La diferencia de tensión es importante en la operación de una máquina, ya que de esto dependerá la obtención de un mejor aprovechamiento de la operación. Los voltajes empleados más comúnmente son: 127 V, 220 V, 380 V, 440 V, 2300 V y 6000 V.


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 Voltaje: También llamada tensión eléctrica o diferencia de potencial, existe entre dos puntos, y es el     

trabajo necesario para desplazar una carga positiva de un punto a otro, Corriente: La corriente eléctrica [I], es la rapidez del flujo de carga [Q] que pasa por un punto dado [P] en un conductor eléctrico en un tiempo [t] determinado. Corriente nominal: En una máquina, el valor de la corriente nominal es la cantidad de corriente que consumirá en condiciones normales de operación. Corriente de vacío: Es la corriente que consumirá la máquina cuando no se encuentre operando con carga y es aproximadamente del 20% al 30% de su corriente nominal. Corriente de arranque: Todos los motores eléctricos para operar consumen un excedente de corriente, mayor que su corriente nominal, que es aproximadamente de dos a ocho veces superior. Corriente a rotor bloqueado: Es la corriente máxima que soportara la máquina cuando su rotor esté totalmente detenido.

2. Cómo se invierte el sentido de giro de éste motor asíncrono y cuantas posibilidades tengo de hacerlo. Haga las conexiones que Ud. ha realizado. Su sentido de giro se puede cambiar si se intercambiando las conexiones en el embobinado principal, no importa cuál de ellas, tanto los motores de división de fase como los de arranque capacitivo pueden cambiar de sentido de giro intercambiando las conexiones en el embobinado de arranque, o intercambiando las conexiones de la bobinado principal, Sin embargo, esto es factible sólo cuando se realizan en el reposo, una vez el motor ha alcanzado su velocidad de funcionamiento las bobinas de arranque se desconectan por el interruptor de fuerza centrífuga y el intercambio de las conexiones no produce ningún efecto en el sentido de giro del motor.

3. Calcular los parámetros del circuito equiv alente “T” de sustitución de la maquina asíncrona para tensión nominal. Incluir las perdidas rotacionales en la resistencia “Vm” .

Para efectuar estos cálculos necesitamos valores de los ensayos de vacío y rotor bloqueado

Ensayo Tensión (V)

Intensidad (I)

Potencia (W)

Vacío

230

1.73

260

Rotor bloqueado

62.6

6.45

360


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El esquema del circuito equivalente es el siguiente:

Re

Xe

R'r

Rfe

X'r

Xm

Como anteriormente se mencionó para la conexión  Re=1/2*R Re=1.15 Se cumple que Xe = 0.5*Xcc obtenemos:

Prueba sin Carga

R1=2.3/2=1.15 Wfase=260/3=86.667W Pr=10/3=3.333W Poc=86.667-3.333=83.334W Voc=230/3=76.667V Ioc=1.73

Resistencia en la perdida del nucleo: Rc=76.6672 /83.334=70.532 La potencia de entrada aparente Soc=Voc*Ioc=149.93VA Factor de potencia: Cosθoc=86.667/149.93=0.578 Sinθoc=0.816

Corriente de magnetización Im=Ioc*sinθoc=1.73*0.816=1.411A


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Xm=Voc/Im=76.667/1.411=54.335

Prueba con rotor Bloqueado Vbr=62.6/3=20.867V Pbr=360/3=120W Ibr=6.45A Req=120/6.452 =2.88 R2=Req-R1=2.88-1.15=1.73 Zeq=20.867/6.45=3.23 Xe=(3.232-2.882)1/2=1.462 X1=X2=0.7311

4. Graficar Vlinea vs I excitación; Perdidas en el Núcleo vs Vlinea. V(v)

I(A)

cosØ

Poc

245

1.85

0.20

260

230

1.73

0.22

260

215

1.56

0.26

260

200

1.47

0.29

260

185

1.45

0.30

240

170

1.36

0.36

250

155

1.24

0.40

230

140

1.23

0.43

220

125

1.21

0.48

220


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P nucleo vs V linea 300 250 200 V 150 100 50 0 210

220

230

240

250

260

270

Pnucleo

5. A partir de los juegos de valores del ensayo de vacío calcular: Poo = Po – perdidas en el cobre estator cos  

Po 3 V Io

, y tabularlas como funciones de la tensión aplicada V.

Po, Io potencia y corriente absorbida por la maquina en vacío. Solución.

Recordando: Perdidas en el cobre estator =

3 2

I l

2

Rel

De la experiencia en el laboratorio se obtuvo: Rel = 2.3 Ω Poo: perdidas rotacionales (tanto en el núcleo como mecánicas) Motores de Inducción Tipo Jaula de Ardilla

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 Poo

= Po Poo =

∴

3

= Po -

2 3 2

I l

2

2.3 I l

3  V  I l

Rel 2

- 3.45

I l

2

cosØo

0.60 0.50 0.40 0.30

cosØo

0.20 0.10 0.00 0

100

200

300

V

6. Graficar V línea vs Icc y P cu vs Vlinea

Vcc(v)

rotor bloqueado Pcc(w)

Icc(A)

67.00 62.60

410.00 360.00

7.00 6.45

58.00 53.90

300.00 255.00

6.00 5.52

50.20 45.00

215.00 170.00

5.00 4.55

40.80

135.00

3.99

36.40

105.00

3.50

26.10

60.00

2.53


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PCU VS V LINEA

80 70 60 50 40

V

30

40.8 36.4

20

45

50.2

53.9

58

67

62.6

26.1

10 0 0

100

200

300

400

500

Pcu

7. Elabore un formato del protocolo de pruebas que Ud. realizaría en las máquinas eléctricas industriales tipo jaula de ardilla. ENSAYOS NORMALIZADOS: 

CONEXIÓN DEL MOTOR ASÍNCRONO TRIFÁSICO – JAULA DE ARDILLA NORMALIZADA (IEC 34 - 8)



MEDICION DE LA RESISTENCIA DEL ESTATOR N0RMALIZADO (IEEE 112/1978 – item 4.1



MEDICION DE LA RESISTENCIA DE AISLAMIENTO N0RMALIZADO (IEEE 112/1978 – item 4.1)



PRUEBA EN VACIO (IEEE 112 /1978 ITEM 4.6)



PRUEBA DE ROTOR BLOQUEADO (IEEE 112 /1978 ITEM 4.8 )



PRUEBA CON CARGA (IEEE 112 /1978 ITEM 4.2 )



ENSAYO DE TEMPERATURA ( IEEE 112 /1978 ITEM 5.3 MET. 3 )



COMPENSACION REACTIVA IEC 831 ITEM 1 – 2 Y VDE 560 ITEM 4.


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8. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES En la prueba de vacío La pérdida equivalente de cobre (del estator y del rotor) sin carga no es insignificante, sobretodo en motores de alta potencia, Se producen perdidas en el núcleo magnético. y también son producidas las perdidas rotacionales por fricción mecánica y con el aire. La corriente del rotor es despreciable y por esto puede omitirse el lado izquierdo del circuito equivalente. Se observó que cuando hacemos disminuir el voltaje, la maquina tendía a detenerse, esto duraba unos instantes, luego retomaba su marcha normal, ósea el equilibrio. La corriente decrece hasta aproximadamente cuando se alcance el voltaje nominal de la maquina (V = 210 v). Para luego aumentar nuevamente. En la prueba de rotor bloqueado. Supone perdidas insignificantes en el núcleo. La pérdida en el núcleo varía de acuerdo con el voltaje de excitación impreso en el estator bajo condiciones de rotor bloqueado La suposición anterior es válida si el voltaje de excitación es un pequeño porcentaje del voltaje nominal, como por ejemplo, menos del 10% se justifica la hipótesis. Algunos motores de inducción, debido a las fugas y a una alta reactancia en reposo, necesitan hasta de 33% del voltaje nominal para hacer pasar la corriente de línea al estator. Debemos tener mucho cuidado a la hora de operar el Vcc y In para no causar desgastes innecesarios en el aparato.

9. BIBLIOGRAFIA Bok Company INC 1959 1. Veinott Cyril Theory and Desinn of small induction motors.Mac Graw-Hill. 2. George J.Thaler - Milton L. Wilcox. Máquinas eléctricas - Estado dinámico y permanente. John Wiley & 3. 4. 5. 6.

Sons Inc. 1966. A.E.Fitzgerald - Charles Kingsley. Teoría y análisis de las máquinas eléctricas.Mac Graw-Hill .Bok Company Inc 1992. Che Mun Ong Dinamic Simulation Machinary Prentice Hall Inc 1998. George Patrick Shult Transformer and motors - A Division of Prentice Hall Computer 11711 North College,Carmel,Indiana USA. 1995 Irving. L. Kosow. Máquinas eléctricas y transfor-madores Prentice Hall Inc 1997


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