CONTENIDO
1. DESCRIPCIÓN DE LAS LAS UNIDADES UNIDADES DEL SISTEMA SISTEMA DE TRATAMIENTO 1.1. CÁRCAMO DE BOMBEO 1.2. TANQUES DE AIREACIÓN 1.3. SEDIMENTADOR SECUNDARIO SECUNDARIO 1.4. CLORACIÓN (DESINFECCIÓN) 1.5. DIGESTOR AEROBIO 1.6. LECHOS DE SECADO 1.7. DIAGRAMA DE FLUJO 2.
CALCULOS DE LAS UNIDADES UNIDADES DEL PROCESO DE TRATAMIENTO PROPUESTO 2.1. CÁRCAMO DE BOMBEO BOMBEO DE AGUAS NEGRAS 2.2. TANQUES DE AIREACIÓN 2.3. SEDIMENTADOR SECUNDARIO SECUNDARIO 2.4. CLORACIÓN (DESINFECCIÓN) 2.5. DIGESTOR AEROBIO 2.6. LECHOS DE SECADO
3.
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES RECOMENDACIONES
4.
BIBLIOGRAFÍA
5.
PLANOS
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1. DESCRIPCIÓN DE LAS UNIDADES DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO La siguiente memoria corresponde a los cálculos correspondientes al dimensionamiento de las unidades que componen la planta de tratamiento. El cálculo estará basado en la literatura técnica especializada nacional e internacional, que se considera cumple con los requerimientos del presente proyecto. El sistema de tratamiento requerido es un proceso de tipo biológico a nivel secundario aerobio. Enseguida se describen las principales unidades que componen el sistema en orden del flujo de las aguas residuales. 1.1. CÁRCAMO DE BOMBEO El cárcamo de bombeo tendrá la función de almacenar temporalmente las aguas residuales que llegan del drenaje sanitario que operará por gravedad. Las aguas se bombearán a la unidad de tratamiento elevado, para que a partir de esta estructura el agua fluya por gravedad en las demás unidades con el fin de minimizar el consumo de energía eléctrica. El cárcamo estará equipado con un sistema de bombeo capaz de operar con el rango de gastos de diseño. Las bombas serán de tipo sumergible e inatascables; se tendrán tiempos de retención menores de una hora para evitar septicidad y malos olores. 1.2. TANQUES DE AIREACIÓN. El agua cruda, tras el desbaste, entrara en un compartimento de aireación en el que se mantendrá una concentración suficiente de lodos activados. Un sistema de agitación asegurará la difusión del aire y su mezcla con la masa líquida. El aire aportará el oxígeno necesario para las necesidades de las bacterias aerobias. De este modo se realizará la agitación del lodo creando una corriente de rotación del conjunto, renovándose constantemente la superficie líquida en contacto con el aire y evitando todo sedimento. 1.3. SEDIMENTADOR SECUNDARIO (CLARIFICADOR) El efluente del tanque de aireación se enviará a un tanque sedimentador o clarificador secundario, que tendrá como función separar por gravedad los sólidos sedimentables, principalmente orgánicos, del licor mezclado proveniente del tanque de aireación. El sedimentador deberá operar a gravedad y no contará con ningún mecanismo de rastras para concentrar los lodos; éstos se deslizarán, a través de las paredes inclinadas que forman una tolva donde se acumulan los sólidos sedimentados los cuales se retirarán en forma periódica; parte de estos lodos se recircularán al tanque de aireación para mantener la concentración de sólidos suspendidos volátiles requeridos en el proceso de lodos activados. 1.4. CLORACIÓN (DESINFECCIÓN) Para reducir los riesgos de afectación a la salud humana debido a posibles infecciones originadas por las bacterias patógenas presentes en el agua residual cruda, y aún en la tratada, el efluente clarificado se someterá a un proceso de desinfección aplicando una solución de cloro. El proceso se efectuará en un tanque denominado de "contacto" donde el cloro libre actuará sobre los microorganismos eliminando la gran mayoría de ellos llegando a tener un número que no representa riesgo de infección. El tanque se diseñará para que se efectúe óptimamente el proceso de desinfección con tiempo de contacto mínimo de 20 minutos para el gasto máximo extraordinario. El patrón de flujo será de tipo "pistón" y la relación largo: ancho que se tiene en el tanque rectangular será de 3 a 1. MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
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1.5. DIGESTOR AEROBIO El digestor aerobio servirá para destruir los componentes orgánicos degradables (principalmente sólidos volátiles) por mecanismo biológicos aerobios, así como reducir los olores que se pueden presentar en la operación y mejorar las características de desaguado de los lodos. 1.6. LECHOS DE SECADO. Los lechos de secado se usarán para la deshidratación de los lodos digeridos. El lecho consistirá en 10 a 23 cm de arena sobre una capa de grava o piedra de 20 a 45 cm de espesor. La arena tendrá un tamaño efectivo de 0.3 a 1.2 mm y la grava se graduará de 1/8 a 1 pulg. El lodo seco es removido debe cumplir con las normas aplicables para usarse como fertilizante o disponerse por el municipio.
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1.7. DIAGRAMA DE FLUJO DF-001
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2. CALCULOS PRELIMINARES DE LAS UNIDADES DEL PROCESO DE TRATAMIENTO PROPUESTO De acuerdo a los resultados de los estudios previos, el sistema de tratamiento en la CPTG Atasta estará formada por un módulo, como se ilustra en el plano D-849-077-A-001 2.1. CÁRCAMO DE BOMBEO DE AGUAS NEGRAS 2.1.1. Diseño de la unidad El tamaño del cárcamo de bombeo se determina con base al flujo de entrada (0.75 l/s), con respecto al gasto máximo extraordinario. (Q max ext = 4.14 lts/s) Gastos de diseño Qmín=1.50 l/s Qmed= 0.75 l/s Qmáx inst = 2.76 l/s Qmáx ext = 4.14 l/s
No. Bomba 1 2
Eq. Empleados 1 1 2 1y2
Gasto bombeo (l/s) 1.00 0.75 3.00 4.00
Proponiendo un tiempo entre el arranque y la parada de la bomba de 20 minutos, se tiene una capacidad del
2. CALCULOS PRELIMINARES DE LAS UNIDADES DEL PROCESO DE TRATAMIENTO PROPUESTO De acuerdo a los resultados de los estudios previos, el sistema de tratamiento en la CPTG Atasta estará formada por un módulo, como se ilustra en el plano D-849-077-A-001 2.1. CÁRCAMO DE BOMBEO DE AGUAS NEGRAS 2.1.1. Diseño de la unidad El tamaño del cárcamo de bombeo se determina con base al flujo de entrada (0.75 l/s), con respecto al gasto máximo extraordinario. (Q max ext = 4.14 lts/s) Gastos de diseño Qmín=1.50 l/s Qmed= 0.75 l/s Qmáx inst = 2.76 l/s Qmáx ext = 4.14 l/s
No. Bomba 1
Eq. Empleados 1 1 2 1y2
2
Gasto bombeo (l/s) 1.00 0.75 3.00 4.00
Proponiendo un tiempo entre el arranque y la parada de la bomba de 20 minutos, se tiene una capacidad del cárcamo igual a: v
Volumen requerido del cárcamo
q
4
Donde:
v: volumen mínimo requerido, m 3 : Tiempo mínimo de un ciclo de bombeo, mín. q: gasto de bombeo, m 3/min. q = 0.75 l/s. (0.045 m 3/min) v
20 0 .045 0 .225 m 3 4
considerando un tirante útil de 1.5 m, el área es de A
0 .225 0 .15 m 2 1.5
Esta área se ajustará considerando un volumen de acumulación debido al gasto máximo extraordinario. Considerando un tiempo de duración del gasto máximo extraordinario de 10 minutos, intervalo suficiente para el arranque de las bombas No. 1 y 2, se tiene lo siguiente: Diferencia de gastos * tiempo de duración Qmax ext
(4.14 0.75)10 min Volumentotal
60 seg min
1m 3 1000l
(Qmax ext - Qmed ) 10 min
2.034m 3
2.259m 3 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
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Por lo que considerando el mismo tirante útil, el área requerida es Area 1.54m 2
Utilizando una geometría cuadrada se tienen las siguientes dimensiones: b A
1.54 1.24
b 1.50m
Considerando que se debe tener acceso para dar mantenimiento al cárcamo de aguas residuales, se dan 40 cm adicionales a la unidad en un sentido “a” para tal efecto a
b 0.4 1.94
a
1.90m
Revisión por septicidad Considerando la operación de una sola bomba con un gasto de 0.75 l/seg. t
V Q
2,850 l 3,800 seg 63 min 0.75 l seg
60 min
Por lo que en caso de llegar a la profundidad de 1 m, se tendrán problemas de olores desagradables debido a septicidad, siendo la altura máxima de 0.9 metros Dimensiones finales Ancho Largo Tirante útil Borde libre mínimo Material de construcción
1.50 m 1.90 m 1.50 m 0.50 m Concreto
Ver figura 1
2.2. TANQUE DE AIREACIÓN Datos Gasto: Numero de tanque: DBO5 INFL. DBO5 EFL.
0.75 l/seg = 64.8 m 3/día 1 190 mg/l 30 mg/l
Criterios de diseño Los establecidos por Metcalf & Eddy en: Wastewater Engineering; Treatment, and Reuse, Fourth Edition; Mc Graw – Hill; 2003.
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Figura 1. Cárcamo de bombeo Consideraciones de diseño Tipo de proceso: Lodos activados 1 Constantes cinéticas Y= 0.6 Kd= 0.10 De
V
C Qy ( So Se )
(Ecuación 1 )
x ( 1 kd C )
Sustituyendo V
De 1
10 64.8 0.6 (190 30 ) 2500 (1 0.1 10)
12.44m 3
Tabla 7-9 de Medtcalf & Eddy, pagina 585 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
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Considerando un tirante útil de 2.2 m A
12 .44 m 3 2 .2
5 .66 m 2
Para un tanque rectangular y con una relación de 2:1, se tiene las siguientes dimensiones 2: a = 2.00 metros b = 4.00 metros A ab 2 4 8m 2
V 8 * 2.2 17.6m 3
y
Se determinaran los siguientes parámetros de control del proceso correspondiente a los gastos calculados. F
Relación M F= QSo
Donde:
F= Carga orgánica, Kg DBO 5/día. Q= Gasto, l/seg. So= DBO5 del influente, mg/l. M = Vx
Donde:
V= Volumen del tanque en m 3 x= SSVLM, mg/l Sustituyendo F M
0.75 190 0.0864 17.6 * 2500 1000
0.27
El rango recomendado para el proceso es 0.2 ≤ F/M ≤ 0.6 3. Carga Volumétrica C. Vol. C.Vol.= kFx
Donde:
C.Vol.= Carga orgánica, Kg/m 3.día F= Carga orgánica, Kg DBO 5/día k= Factor de conversión 2 3
Estas dimensiones son las consideradas mínimas de diseño para obtener una aireación eficiente. Metcalf&Eddy. Tabla 8-16, Pag 747 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
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0.75 190 0.0864
CV
17.6
0.7
El rango recomendado para el proceso es 0.3 ≤ CV ≤ 1.60 4 Tiempo de retención hidráulico tr t r
V Q
Donde: tr= Tiempo de retención hidráulico, h V= Volumen del tanque, m 3 Q= Gasto, m 3/h
t r
12.44 2.7
4.61hrs
El rango recomendado para el proceso es 3 ≤ t r ≤ 5, Ver referencia 4 Dimensiones finales: Ancho mínimo Largo mínimo Tirante Bordo Libre: Material de construcción
2.00 metros 4.00 metros 2.20 metros 0.80 metros Concreto
Cálculo de la cantidad de oxígeno Para determinar la cantidad de oxígeno requerido para biodegradar la materia orgánica contenida en las aguas residuales, se utilizará la siguiente expresión: Kg O2 / d
Q ( So Se) 3
f x 10 g / Kg
1.42 Px
Donde: Q= gasto, m 3/d So= DBO5 del influente, mg/l Se= DBO5 del efluente, mg/l F= Factor de Conversión de la DBO 5 a DBOL (última) Px= Cantidad de lodos producidos por día en el proceso de lodos activados, Kg/día Así mismo
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Metcalf&Eddy. Tabla 8-16, Pag 747 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
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P x
Y obs Q ( S o
Y obs
10
S e )
3
y
Y 1 Kd c
Sustituyendo valores Y obs
P x
0 .6 1 0 .06 (10 )
0 .30
0 .30 * 64.8 (190 30 ) 10 3
KgO2 / d
64.8 (190 30 ) 0 .7 (10 3 )
3.11 Kg / d 1.42 (3.11) 10 .39 Kg / día
Cálculo del número y potencia de los aireadores superficiales Para este proyecto se consideraron equipos de aireación 1.59 Kg/hp.h con una tasa de transferencia de oxígeno de 3.5 lb/hp.h en condiciones estándar. Para determinar la tasa de transferencia en condiciones reales o de campo, se utiliza la siguiente expresión.
C WALT C L 1.024 T 20 C 520
N N o
donde:
N= Tasa de transferencia de O 2 en condiciones de campo, kg/hp.h. No= Tasa de transferencia de O 2 en condiciones estándar, kg/hp.hora CWALT= Concentración de O 2 disuelto saturado en agua limpia a una altura y temperatura de campo, mg/l. C520= Concentración de O 2 saturado en agua limpia a 20°C y a nivel mar CL= Concentración de O 2 de operación en el tanque de aireación, mg/l. T= Temperatura, °C
= Factor de corrección de transferencia de O 2 para aguas residuales, adimensional = Factor de corrección de tensión superficial salina, adicional. Cálculo de N
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De referencia 5(1) y con T= 24.7
8 .29mg / l C S 9.08 mg / l C L 2 .0 mg / l ( propuesto ) C WALT
Se tiene que
20
De Metcalf & Eddy, página 429
0 .9 0 .95
Sustituyendo valores
0 .95 8 .29 2 .0 1.024 (24.7 20 (0 .9 ) 0 .66 Kg / Hp.h 15 .89 Kg / hp . dia 9.08
N 1.59
La potencia requerida para suministrar el oxigeno requerido es: HP
10 .39Kg / dia 15 .89 Kg / hp.dia
0 .65 Hp 0 .49 Kw
Revisión de la potencia requerida para mezclado. De referencia6, para aireadores mecánicos superficiales, se recomienda un rango de 20 a 40 Kw/10 3 m3 El tanque tiene un volumen de 17.6 m 3, por lo que 0.49 Kw 3
0.0176 x 10 m
3
27.84 Kw / 103 m 3
que se encuentra dentro del rango recomendado. Por lo que se tomará dos unidades de 0.5 Hp como motor comercial. En caso de utilizar equipo de difusión, se requerirá un soplador de 2.5 HP para garantizar el suministro de aire requerido. 2.3. SEDIMENTADOR SECUNDARIO O CLARIFICADOR Consideraciones de diseño: Número de unidades: Qmed 5
1 64.80 m3/d
Metcalf & Eddy; Apéndice D, página 1745 Metcalf & Eddy; pagina 448
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357.70 m 3/d 22 m 3/m 2d Circular 2.2 m
Qmax ext Carga superficial Tipo: Altura Propuesta Cálculo del área superficial teórica As
Q
CS
64.8 m 3 / d 3
2
22 m / m d
2 .95 m 2
si se considera la unidad cuadrada, las dimensiones son l A
2.95 1.71m
Se propone una dimensión de 2 m y se recalcula el área superficial A s
a 2 2 2 4.00m 2
El volumen del sedimentador secundario será: V A s * h
4.00 * 2.2 8.8m 3
Se verifica el tiempo de retención hidráulico (TRH) TRH
V Qmed
8.8m 3
3
64.8m / día
0.13día 3.25horas
El rango de valores es de 1.5 a 2.5 horas, por lo que el TRH es aceptado. Entonces el valor de la carga sobre el v ertedor será: CV
Q P
64.8m 3 / día 2m
32.4m 3 / m.día
El valor es aceptable puesto que el rango es de 125 y 500 m 3/m.d Calculando la carga de sólidos:
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C sol
SST * Qav A s
250mg / L * 64.8m 3 / d 1000 * 24h / d * 4
0.16 KgSST / m 2 h
Se revisa el diseño para el gasto máximo extraordinario. Carga superficial: CS
357.7m 3 / d 4m
2
89.43m 3 / m 2 .d
No cumple, rediseñando con el valor máximo recomendado 7 para sedimentadores secundarios después de tratamiento de lodos activados en la modalidad de completamente mezclados, que es de 64 m 3/m2-d. Por lo cual se requiere de un área 5.91 m 2, con lo cual se obtiene una dimensión de 2.43 m, que convertido a una medida estándar nos dará un valor de 2.5 metros. Con lo cual, tiempo de retención hidráulico TRH
13.75m 3 357.7 m 3 / d
0.038día 0.92hr
Carga volumétrica: CV
357.7 m 3 / d 2.5m
143.05m 3 / m.dia
Calculando la carga de sólidos:
C sol
SST * Q A s
250mg / L * 357.7 m 3 / d 1000 * 24h / d * 6.25
0.6 KgSST / m 2 h
Los valores encontrados se encuentran dentro de los rangos recomendados, por lo que se aceptan las dimensiones. Dimensiones finales Diámetro Tirante hidráulico 7
2.736 m 2.200 m
Metcalf & Eddy. Tabl 8-7. Página 687. MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
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Bordo libre Material de construcción
0.800 m Concreto
2.4. TANQUE DE CONTACTO DE CLORO Consideraciones de diseño: Número de unidades: Qmed Tiempo de retención Dosis empleada: Altura Propuesta
1 0.045 m 3/min 15 a 30 min 10 mg/l 1.0 m
Cálculo del volumen teórico 3 V Q * t 0 .045 m
* 25 min 1.12 m 3 min
Con la altura propuesta se determina el área A
V 1.12 1.12 m 2 h 1.0
Considerando una relación de 2:1, se tiene largo de 2 metros y ancho de 1.5 metros para el tanque. Se verifica el tiempo de contacto para Q max ext.
t
Dimensiones finales (mínimas) Tirante hidráulico Bordo libre Largo Ancho Material de construcción
V Qmed
3 0 .25
68 min
1.00 m. 0.50 m 2.00 m 1.50 m Concreto
Consumo de reactivos Considerando que la desinfección del agua clarificada se llevará a cabo con Hipoclorito de Calcio al 65% con una dosis de 10 mg/l. Ct
donde:
Qm Cs C
Ct : cantidad de reactivo, Kg/d. MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
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Qm : gasto medio, l/s. Cs : cantidad de cloro, mg/l. C : porcentaje de concentración de cloro. l mg mg 86400 s 1kg 7 .50 0 .75 10 s l s 1d 10 6 mg
Ct
0 .648 kg día 0 .65
kg d
0 .648
1.00 kg día
Cisterna de almacenamiento de agua tratada Considerando un tiempo de almacenamiento del agua de una hora y sin riego como situación más desfavorable se requiere de un volumen 3 V Q * t 0 .045 m
min * 60 min 2 .7 m
3
Considerando un tirante hidráulico similar al tanque de contacto de cloro de 1 m, se requiere un área de 2.7 m3 y proponiendo una relación de 2:1.5. Tenemos un largo de 1.89 m y ancho de 1.42 m. Dimensiones finales (mínimos) Tirante hidráulico Bordo libre Largo Ancho Material de construcción
1.00 m. 0.50 m 2.00 m 1.50 m Concreto
2.5. DIGESTOR DE LODOS Considerando los siguientes datos: Total de lodos = DBO5= SS= Y= Tverano = Tinvierno = Reducción de SV verano = Concentración de lodos = Gravedad especifica = Conc. de lodos digestor = Kd15= Fracción de SS= Tiempo de ret=
22.91 190.00 300.00 0.06 37.8 16.6 40 2 1.03 70 0.06 0.8 12
lb/d mg/l mg/l ºC ºC % % % d-1 d
Volumen de lodo por día es Q = 17.82 ft 3/d = 0.50 m 3/d De acuerdo a las condiciones de temperatura y de la Fig. 14-31 del Metcalf, se tiene Requerido= 28.61 d MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
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Verano=
1081.63
d
Fig. 14-31 del Metcalf
Reducción de lodos = 44 %
Los SST son: VSS= 18.32 lb/d Verano= 7.33 lb VSS/d Invierno= 8.06 lb VSS/d Determinación del oxigeno requerido, de la tabla 14-34 del Metclaf, se obtiene un valor de 2.3, que al ajustarlo se tienen los siguientes valores Verano= 16.86 lb O 2/d Invierno= 18.54 lb O 2/d El volumen de aire requerido para condiciones estándar es de 0.075 lb/ft 3, ajustándolo a las condiciones del área Verano= 968.88 ft 3/d = 27.46 m 3/d Invierno= 1,065.77 ft 3/d = 30.20 m 3/d Considerando una eficiencia del oxigeno de transferencia del 10 % Verano = 6.73 ft 3/min = 0.19 m 3/min Invierno = 7.40 ft 3/min = 0.21 m 3/min Determinación del volumen del digestor aerobio V = 193.83 ft 3 = 5.49 m 3 Considerando un tirante útil de 2.2 y una sección rectangular se tiene un ancho de 1.5 m y largo de 3.00 metros Mientras que el aire requerido por 1000 ft 3 de digestión, es de 38.18 ft 3/103 ft 3-min 2.6. LECHO DE SECADO DE LODOS Se espera que los lodos tengan una concentración del 2.5% 8 y de acuerdo al proceso se puede esperar la cantidad de 3.11 kg/día, por lo que se tendrían 0.12 m 3/d. Por la cantidad manejada no es conveniente implementar un sistema mecánico de deshidratación de lodos, en cambio es recomendable instalar un sistema de lecho de secado de lodos. Lechos de Secado Para calcular el tiempo requerido para el secado de lodos se utiliza la siguiente fórmula empírica: T
1 1 t d aE bR S1 S 2 30 HSO
Donde: 8
CNA, 2002. Manual de Diseño de Agua Potable, Alcantarillado y Saneamiento. Punto 3.2.33. Espesador de Lodos MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
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H = Tirante de agua aplicado, pulg. So = Concentración de sólidos, % a = Factor adimensional E = Evaporación en el lecho de secado, pulg/mes b = Fracción de lluvia absorbida, adimensional R = Precipitación en el mes más lluvioso, pulg/mes S1 = Contenido de Sólidos después de t d días S2 = Contenido final de sólidos % td = Tiempo en el que el drenaje es significativo, días Para el diseño se consideran los siguientes valores: H = 6 pulg. (15 cm). So = 2.5 % a = 0.75 E = 4.95 pulg./mes (4.154 mm/día) 9 b = 0.57 R = 6.08 pulg/mes (7.18 mm/día) S1 = 25 % S2 = 30 % td = 15 días Sustituyendo T
30 x 6 x 2 .5
1 1 15 22 .93 dias 0 .75 x 4.95 .57 x 7 .18 25 30
para diseño se tomará 23 días. Cálculo del área requerida Para el área requerida de los lechos de aplicará la siguiente fórmula empírica: SA
12 QT 7 .48 H
Donde: Q = Gasto de lodos a aplicar, gal/día T = Tiempo requerido de secado, días H = Tirante inicial de lodos, pulg. SA = Área requerida, ft 2 Sustituyendo valores SA
32 gal / dia(23 dias ) 7 .48 (6 pu lg)
16 .40 ft 2 1.52 m 2
Se proponen lechos de 1.5 m x 1.5 m por lo que el número de lechos requeridos es:
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Unidad del Servicio Metereológico Nacional. Ciudad del Carmen. Memorias Climatológicas MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
FECHA 12-JUL-06
APROBO DOR
NUMERO
HOJA 17 de 18 REV
MC-849-077-A-01
1
N
1.52 2.25m 2 / lecho
1 lechos
Dimensiones finales Tirante hidráulico Bordo libre Largo Ancho Material de construcción
0.15 m. 0.85 m 1.50 m 1.50 m Concreto
3. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Las dimensiones de las unidades de la planta de tratamiento pueden cambiar de acuerdo al fabricante / proveedor, pero en ningún caso las dimensiones podrán ser menores a las marcadas en esta memoria y mayores a las presentadas en el plano D-849-077-A-001. 4. BIBLIOGRAFÍA
Unidad del Servicio Metereológico Nacional, 2005. Ciudad del Carmen. Memorias Climatológicas. CNA, 2002. Manual de Diseño de Agua Potable, Alcantarillado y Saneamiento. Punto 3.2.33. Espesador de Lodos. Metcalf & Eddy, 2003. Wastewater Engineering; Treatment, and Reuse, Fourth Edition; Mc Graw – Hill. NRF-104-PEMEX-2005. Sistemas de Tratamiento de Aguas Residuales en Instalaciones de PEMEX Exploración y Producción. NORMA Oficial Mexicana NOM-001-ECOL-1996, Que establece los límites máximos permisibles de contaminantes en las descargas de aguas residuales en aguas y bienes nacionales. NORMA Oficial Mexicana NOM-002-ECOL-1996, Que establece los límites máximos permisibles de contaminantes en las descargas de aguas residuales a los sistemas de alcantarillado urbano o municipal.
5. PLANOS D-849-077-A-001
Localización general y arreglo de la planta de tratamiento de aguas residuales
MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO MC-849-077-A-01. REV1
FECHA 12-JUL-06
APROBO DOR
NUMERO
HOJA 18 de 18 REV
MC-849-077-A-01
1