Pondasi Bore Pile

BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR


4.1

SPESIFIKASI BEBAN DAN BAHAN

Spesifikasi beban dan bahan yang dipergunakan pada perhitungan struktur Rumah Susun Sederhana Sewa Karanganyar dengan system J HS Column Beam Slab adalah : 4.1.1

Beben yang dipakai adalah :

a. Beban hidup

: 2,5 kN/m²

b. Beban SDL

: 1,2 kN/m²

c. Beton

: 24 kN/m³

d. Beban dinding ½ bata

: 2,5 kN/m ³

e. Beban hidup Atap

: 1 kN/m²

f.

: 3 kN/m²

Beban Roof Tank

g. Beban Gempa zone II Tanah Lunak

4.1.2

Material yang digunakan adalah :

1

Beton untuk Kolom, Balok, Pelat Precast Mutu beton

: K450 (fc’ = 37,35 MPa)

Ec = 4700√fc’ = 28724 Mpa Es = 200000 MPa 2

Beton untuk Poer dan Sloof Mutu beton

: K300 (fc’ = 24,90 MPa)

Ec = 4700√fc’ = 25332,084 Mpa Es = 200000 MPa 3

Baja Tulangan

: U39 untuk tulangan Ulir : U24 untuk tulangan polos

4

Pelat dan Balok Konvensional Mutu beton Mutu Tulangan

: K300 (fc’ = 24,90 MPa) : U39 untuk tulangan Ulir : U24 untuk tulangan polos 31 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden dan Preceden Diagram Method (PDM)


Ec = 4700√fc’ = 25332,084 Mpa Es = 200000 MPa 5

Material yang digunakan pada sambungan (Grouting Material) Conbextra GP

4.2

PERHITUNGAN PELAT PRACETAK

Perhitungan elemen pelat pracetak dianalisis terhadap dua kondisi, yaitu pada saat proses ereksi yang meliputi pengangkatan dan pemasangan atau penuangan beton baru di atas elemen pracetak. Pembuatan elemen pracetak adalah di lokasi proyek, sehingga tidak perlu alat transport mobil selain crane yang dipakai selama proses ereksi.

4.2.1

Tebal Total Pelat

=

120 mm

Tebal HalfSlab

=

70 mm

Tebal Topping

=

50 mm

L

=

3 m

Penulangan Arah Memanjang ( Tulangan Utama) Perhitungan Momen / m’

Q LL

=

250 kg/m

Q DL

=

120 kg/m

Q PLAT =

t * γ = 0,12*2400 = 288 kg/m

Q ULT =

1,2(120+288) + 1,6(250) = 890 kg/m

MULT =

1 QULT (L²) 12

=

1 * 890 * (3²) 12

=

6.672.000 Nmm

=

667 kgm

Perhitungan Momen / m’ (dengan PC WIRE M4-200)

b

=

1000 mm

d

=

110 mm

fc’

=

37,35 MPa (K450)

fy

=

1326 MPa (U132)

n

=

5 32 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)


diameter

=

As

=

a

=

MULT

4.2.2

4 mm 22 * (2²) * 5 = 62,80 mm² 7 As * fy 0,85 * fc '*b

=

62,8 *1326 0,85 * 37,35 *1000

=

2,62 mm

=

0,8 * As * fy (d - a ) 2

=

0,8 * 62,8 * 1326 (110 - 2,62

=

7.240.638 Nmm

>

2

)

M ULT beban luar

OK

Penulangan Arah Melintang ( Tulangan Bagi) (dengan PC WIRE M4-200)

4.2.3

Cek Stage Handling (pada saat Handling) Perhitungan Momen / m’

Q LL

=

100 kg/m (beban orang pekerja)

Q HalfSlab

=

t * γ = 0,07*2400 = 168 kg/m

Q ULT

=

1,2(168) + 1,6(100) = 361,6 kg/m

MULT

=

1 QULT (L²) 8

=

1 * 361,6 * (3²) 8

=

= 406,8 kgm

4.068.000 Nmm


b

=

1000 mm

d

=

fc’

=

37,35 MPa (K450)

fy

=

1326 MPa (U132)

n

=

6,67

diameter

=

4 mm

As

=

50 mm (selimut beton 20mm)

22 * (2²) * 6,67 7

= 83,73 mm²

33 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)


a

=

MULT

4.2.4

As * fy 0,85 * fc '*b

83,73 *1326

=

0,85 * 37,35 *1000

=

3,50 mm

=

0,8 * As * fy (d - a ) 2

=

0,8 * 83,73 * 1326 (50 - 3,5

=

4.285.894 Nmm

2

>

) OK

M ULT beban saat Handling

Cek Stage Erection ( saat Kontruksi) Perhitungan Momen / m’

Q LL

=

100 kg/m (beban orang pekerja)

Q HalfSlab

=

t * γ = 0,07*2400 = 168 kg/m

Q Topping

=

t * γ = 0,06*2400 = 144 kg/m

Q ULT

=

1,2(168+144) + 1,6(100) = 534,4 kg/m

MULT

=

1 QULT (L²) 8

=

1 * 534,4 * (1,5²) 8

=

(L=½ panjang awal) = 150,3 kgm

1.503.000 Nmm


MULT

4.2.5

=

0,8 * As * fy (d - a ) 2

=

0,8 * 83,73 * 1326 (50 - 3,5

=

4.285.894 Nmm

>

2

) OK

M ULT beban saat Erection

Cek Tulangan Tumpuan (-) (beban service) Perhitungan Momen / m’

Q LL

=

250 kg/m

Q DL

=

120 kg/m

Q PLAT =

336 kg/m

Q ULT =

1,2(120+336) + 1,6(250) = 947 kg/m

MULT =

1 QULT (L²) (kondisi jepit-jepit, tumpuan sudah digrouting) 10 34 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)


= =

1 * 947 * (3²) 10

=

852 kgm

8.524.800Nmm


b

=

1000 mm

d

=

50 mm

fc’

=

37,35 MPa (K450)

fy

=

1326 MPa (U132)

n

=

14,29

diameter

=

4 mm

As

=

a

=

MULT

4.2.6

22 * (2²) * 14,29 7 As * fy 0,85 * fc '*b

=

= 179,43 mm² 179,43 *1326 0,85 * 37,35 *1000

=

7,49 mm

=

0,8 * As * fy (d - a ) 2

=

0,8 * 179,43 * 1326 (110 - 7,49

=

8.803.676 Nmm

>

2

) OK

M ULT beban luar

Analisa Kekuatan Angkur Pengangkatan

Direncanakan angkur dengan Bajaa Polos U24 (240 Mpa) Untuk angkur digunakan tulangan baja polos yang dibengkokkan bagian ujungnya seperti yang terlihat pada sketsa ga mbar dibawah ini. N 1.5hef

1.5hef

hef

h pra

p

Gambar IV-1 Pengangkuran Pelat Beton Pracetak



Gaya tarik nominal yang bekerja pada angkur harus memenuhi ketentuan sebagai berikut : - Kekuatan baja angkur (N sa) N n ≤ N sa N sa = n. A se . f uta , dan f uta = 1.9 ya f uta ≤ 860 MPa Dimana: Nn

= gaya tarik pada angkur (N)

Nsa

= kekuatan baja angkur (N)

n

= jumlah angkur yang ditanam

Ase

= luas tulangan angkur (mm )

f uta

= kekuatan tarik angkur baja (MPa)

f ya

= kekuatan leleh tarik angkur baja (MPa)

2

- Kekuatan pecah beton dari angkur tunggal terhadap gaya tarik (N b) N n ≤ N b 1, 5 N b = k c f ' c hef

Dimana : Nn

= gaya tarik pada angkur (N)

N b

= kekuatan pecah beton dari angkur tunggal (N)

k c

= 10 (cast-in anchor )

f’c

= kuat tekan beton (MPa)

hef

= tinggi efektif atau kedalaman angkur (mm)

Jika Nn = N b diketahui, maka dapat dicari kedalaman angkur minimal, dengan rumus sebagai berikut: 1, 5 = hef

N n k c f ' c

Æ

⎛ N n ⎞ ⎟ 3 hef = ⎜ ⎜ k f ' ⎟ c ⎠ ⎝ c

2

Contoh perhitungan tebal minimum pada H HalfSlab = 70 mm Berat HalfSlab : w 3000

Berat pelat pracetak terfaktor (1.2) wd

1500

= 3*1,5*0.07*2.4 = 0,756 ton

= 1,2*0,756 = 0,9072 ton

Gaya angkat (4 titik angkat) N n : 36 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)


Nn = 0,9072/4 = 0,2268 ton = 2268 N - Penentuan diameter angkur berdasarkan analisa kekuatan baja angkur : Dengan f ya = 240 MPa Æ f uta = 1.9*240 = 456 MPa (< 860 MPa) N sa = N n 2268 = 2. d 2 =

2

π .d

4 2268 * 2

.456

π .456

d = 3.165 = 1,78mm Digunakan diameter tulangan angkur polos untuk pengangkatan pelat adalah

Ф8

- Penentuan kedalaman angkur berdasarkan analisa kekuatan pecah beton dari angkur terhadap gaya tarik. N b = N n = 2268 N, dimana f’c = 37,35 MPa, maka kedalaman angkur efektif minimal (hef ):

⎛ 2268 ⎞ ⎟ hef = 3 ⎜ ⎜ 10 37,35 ⎟ ⎝ ⎠

2

hef = 3 37,112 hef = 11,126mm Berdasarkan analisa kekuatan baja angkur dan kekuatan pecah beton terhadap angkur, maka ditentukan : -

diameter baja polos angkur Ф 8

-

kedalaman efektif minimal baja angkur pada pelat pracetak hef = 11,126 mm

4.3

PERHITUNGAN PELAT TOPPING

4.3.1

Cek Tulangan Lapangan (+) (Beban Service) Perhitungan Momen / m’

Q LL

=

250 kg/m

Q DL

=

120 kg/m

Q PLAT =

t * γ = 0,12*2400 = 288 kg/m

Q ULT =

1,2(120+288) + 1,6(250) = 890 kg/m



MULT =

1 QULT (L²) 14

(kondisi jepit-jepit, tulangan sudah digrouting)

=

1 * 890 * (3²) 14

=

5.718.857 Nmm

=

572 kgm


b

=

1000 mm

d

=

100 mm

fc’

=

37,35 MPa (K450)

fy

=

1326 MPa (U132)

n

=

4,44

diameter

=

4 mm

As

=

a

=

MULT

4.3.2

22 * (2²) * 4,44 7 As * fy 0,85 * fc '*b

=

= 55,82 mm² 55,82 *1326 0,85 * 37,35 *1000

=

2,33 mm

=

0,8 * As * fy (d - a ) 2

=

0,8 * 55,82 * 1326 (100 - 2,33 ) 2

=

5.852.589 Nmm

>

M ULT beban luar

OK

Cek Tulangan Tumpuan (-) (Beban Service) Perhitungan Momen / m’

Q LL

=

250 kg/m

Q DL

=

120 kg/m

Q PLAT =

t * γ = 0,12*2400 = 288 kg/m

Q ULT =

1,2(120+288) + 1,6(250) = 890 kg/m

MULT =

1 QULT (L²) 10

(kondisi jepit-jepit, tulangan sudah digrouting)

=

1 * 890 * (3²) 10

=

8.006,400 Nmm

=

801 kgm




b

=

1000 mm

d

=

100 mm

fc’

=

37,35 MPa (K450)

fy

=

1326 MPa (U132)

n

=

6,67

diameter

=

4 mm

As

=

a

=

MULT

4.4

22 * (2²) * 6,67 7 As * fy 0,85 * fc '*b

= 83,73 mm² 83,73 *1326

=

0,85 * 37,35 *1000

=

3,5 mm

=

0,8 * As * fy (d - a ) 2

=

0,8 * 83,73 * 1326 (100 - 3,5

=

8.727.110 Nmm

>

2

)

M ULT beban luar

OK

CEK TULANGAN BALOK PRACETAK Tabel IV-1 Tulangan terpasang balok lantai 1-3

BALOK LT. 1-3 TULANGAN TERPASANG TUMPUAN LAPANGAN TUMPUAN TOP BOTTOM TOP BOTTOM TOP BOTTOM

TYPE

DIMENSI (mm)

PANJANG (mm)

SELIMUT (mm)

BX1

300x600

6300

25

4D19

3D19

2D19

4D19

4D19

3D19

BX1A

300x600

6300

25

4D19

3D19

2D19

4D19

4D19

3D19

BX1B

150x600

5 250

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

BX1C

300x600

5 250

25

4D19

3D19

2D19

4D19

4D19

3D19

BX1D

150x600

2550

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

BX1E

150x600

6 300

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

BX1F

200x300

2 550

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

BX1G

250x500

5250

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

BX1H

300x600

5250

25

3D19

2D19

2D19

2D19

3D19

2D19

BX1I

200x400

1650

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

BX1J

300x600

2550

25

3D19

3D19

3D19

3D19

3D19

3D19

BY1

300x600

6600

25

4D16

2D16

2D22

2D22

4D16

2D16

BY1A

300x600

6600

25

4D22

2D22

2D22

4D22

4D22

2D22

BY1A-1

300x600

6600

25

4D22

2D22

2D22

3D22

4D22

2D22

BY1A-2

300x600

6600

25

4D22

2D22

2D22

3D22

4D22

2D22

BY1B

300x600

6 600

25

3D19

3D19

2D19

3D19

3D19

3D19



BY1C

300x600

1 500

25

2D22

2D16

4D22

2D16

2D22

2D16

BY1D

200x400

3000

25

3D16

2D16

2D16

3D16

3D16

2D16

BY1D-1

200x400

3000

25

3D16

2D16

2D16

2D16

3D16

2D16

BY1E

200x400

3 000

25

3D16

2D16

2D16

2D16

3D16

2D16

BY1F

200x300

3 800

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

BY1G

200x300

3800

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

BY1H

250x400

6600

25

4D19

3D19

2D19

3D19

4D19

3D19

BY1I

200x400

2800

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

Konv.

150x600

2250

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

Tabel IV-2 As Terpasang balok lantai 1-3

BAL OK LT. 1-3 TUMPUAN

As TERPASANG LAPANGAN

TUMPUAN

As trpsng > As (OUTPUT ETABS)

TYPE

DIMENSI (mm)

TOP

BOTTOM

TOP

BOTTOM

TOP

BOTTOM

BX1

300x600

1134.5714

850.9286

567.2857

1134.5714

1134.5714

850.9286

OK !

BX1A

300x600

1134.5714

850.9286

567.2857

1134.5714

1134.5714

850.9286

OK !

BX1B

150x600

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

OK !

BX1C

300x600

1134.5714

850.9286

567.2857

1134.5714

1134.5714

850.9286

OK !

BX1D

150x600

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

OK !

BX1E

150x600

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

OK !

BX1F

200x300

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

OK !

BX1G

250x500

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

OK !

BX1H

300x600

850.9286

567.2857

567.2857

567.2857

850.9286

567.2857

OK !

BX1I

200x400

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

OK !

BX1J

300x600

850.9286

850.9286

850.9286

850.9286

850.9286

850.9286

OK !

BY1

300x600

804.5714

402.2857

760.5714

760.5714

804.5714

402.2857

OK !

BY1A

300x600

1521.1429

760.5714

760.5714

1521.1429

1521.1429

760.5714

OK !

BY1A-1

300x600

1521.1429

760.5714

760.5714

1140.8571

1521.1429

760.5714

OK !

BY1A-2

300x600

1521.1429

760.5714

760.5714

1140.8571

1521.1429

760.5714

OK !

BY1B

300x600

850.9286

850.9286

567.2857

850.9286

850.9286

850.9286

OK !

BY1C

300x600

760.5714

402.2857

1521.1429

402.2857

760.5714

402.2857

OK !

BY1D

200x400

603.4286

402.2857

402.2857

603.4286

603.4286

402.2857

OK !

BY1D-1

200x400

603.4286

402.2857

402.2857

402.2857

603.4286

402.2857

OK !

BY1E

200x400

603.4286

402.2857

402.2857

402.2857

603.4286

402.2857

OK !

BY1F

200x300

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

OK !

BY1G

200x300

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

OK !

BY1H

250x400

1134.5714

850.9286

567.2857

850.9286

1134.5714

850.9286

OK !

BY1I

200x400

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

OK !

Konv.

150x600

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

402.2857

OK !



Tabel IV-3 Tulangan terpasang ring balok RING BALOK TULANGAN TERPASANG LAPANGAN

TUMPUAN

TUMPUAN

TYPE

DIMENSI (mm)

PANJANG (mm)

SELIMUT (mm)

TOP

BOTTOM

TOP

BOTTOM

TOP

BOTTOM

RBX1

200x400

6300

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

RBX1A

150x400

6300

25

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

RBX1B

200x400

5250

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

RBX1C

200x400

2550

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

RBX1D

150x400

2550

25

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

RBX1E

200x400

5250

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

RBX1F

150x400

5250

25

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

RBX1G

200x400

1650

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

RBX1H

250x400

6300

25

3D16

2D16

2D16

2D16

3D16

2D16

RBX1F-1

150x400

3600

25

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

RBX1A-1

150x400

6300

25

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

RBX1D-1

200x300

2550

25

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

Konv.

200x200

3150

25

3D13

3D13

2D13

2D13

3D13

3D13

RBY1

200x400

6600

25

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

RBY1A

250x400

6600

25

2D16

2D16

2D16

3D16

2D16

2D16

RBY1B

200x400

1500

25

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

RBY1C

200x400

900

25

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

2D13

RBY1D

200x400

3000

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

RBY1E

200x400

3000

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

RBY1F

150x400

3000

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

RBY1G

250x400

6600

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

RBY1H

250x400

6600

25

2D16

2D16

2D16

3D16

2D16

2D16

RBY1G-1

250x400

6600

25

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

2D16

Tabel IV-4 As terpasang ring balok RING BALOK As TERPASANG LAPANGAN

TYPE

DIMENSI (mm)

TOP

BOTTOM

TOP

BOTTOM

TOP

BOTTOM

RBX1 RBX1A RBX1B RBX1C RBX1D RBX1E RBX1F RBX1G RBX1H RBX1F-1 RBX1A-1 RBX1D-1 Konv.

200x400 150x400 200x400 200x400 150x400 200x400 150x400 200x400 250x400 150x400 150x400 200x300 200x200

402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 603.4286 265.5714 265.5714 265.5714 398.3571

402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 265.5714 265.5714 398.3571

402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714

402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 265.5714 265.5714 265.5714

402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 603.4286 265.5714 265.5714 265.5714 398.3571

402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 402.2857 265.5714 402.2857 402.2857 265.5714 265.5714 265.5714 398.3571

As trpsng > As (OUTPUT ETABS) OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK !

RBY1 RBY1A

200x400 250x400

265.5714 402.2857

265.5714 402.2857

265.5714 402.2857

265.5714 603.4286

265.5714 402.2857

265.5714 402.2857

OK ! OK !

TUMPUAN

TUMPUAN



RBY1B RBY1C RBY1D RBY1E RBY1F RBY1G RBY1H RBY1G-1

4.5

200x400 200x400 200x400 200x400 150x400 250x400 250x400 250x400

265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857

265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857

265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857

265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 603.4286 402.2857

265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857

265.5714 265.5714 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857 402.2857

OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK ! OK !

CEK TULANGAN KOLOM PRACETAK Tabel IV-5 As terpasang kolom lantai dasar KOLOM LT. DASAR

TYPE

DIMENSI PANJAN (mm) G (mm)

SELIMUT (mm)

TUL

As terpasang

As dibut uhkan As trpsng > (OUTPUT ETABS) As (OUTPUT ETABS)

K1

400 X 400

3700

30

12D19

3403.714286

3375.035

OK !

K1A

320 X 320

3700

30

8D16

1609.142857

1604

OK !

K1B

400 X 400

3700

30

16D19

4538.285714

4425.213

OK !

K1C

320 X 320

3700

30

8D16

1609.142857

1604

OK !

K1D

320 X 320

3700

30

8D16

1609.142857

1604

OK !

K1E

400 X 400

3700

30

12D19

3403.714286

3375.035

OK !

K1F

400 X 400

3700

30

12D19

3403.714286

3375.035

OK !

K1G

400 X 400

3700

30

16D19

4538.285714

4233.715

OK !

Tabel IV-6 As terpasang kolom lantai 1 KOLOM LT. 1 TYPE


SELIMUT (mm)

TUL

As terpasang

As dibutuhkan As trpsng > (OUTPUT ETABS) As (OUTPUT ETABS)

K2

400 X 400

3000

30

8D19

2269.142857

1600

OK !

K2A

320 X 320

3000

30

8D16

1609.142857

1496.459

OK !

K2B

400 X 400

3000

30

8D19

2269.142857

1600

OK !

K2C

320 X 320

3000

30

8D16

1609.142857

1024

OK !

K2D

320 X 320

3000

30

8D16

1609.142857

1293.76

OK !

K2E

400 X 400

3000

30

8D19

2269.142857

1816.763

OK !

Tabel IV-7 As terpasang kolom lantai 2 KOLOM LT. 2 TYPE


SELIMUT (mm)

TUL

As terpasang


K3

400 X 400

3000

30

8D16

1609.142857

1600

OK !

K3A

320 X 320

3000

30

8D16

1609.142857

1024

OK !

K3B

400 X 400

3000

30

8D16

1609.142857

1600

OK !

K3C

320 X 320

3000

30

8D16

1609.142857

1024

OK !

K3D

320 X 320

3000

30

8D16

1609.142857

1113.018

OK !

K3E

400 X 400

3000

30

8D16

1609.142857

1600

OK !



Tabel IV-8 As terpasang kolom lantai 3 KOLOM LT. 3 DIMENSI PANJAN SELIMUT (mm) G (mm) (mm)

TUL

As terpasang

K4

320 X 320

3000

30

8D13

1062.285714

1024

OK !

K4A

320 X 320

3000

30

8D13

1062.285714

1024

OK !

K4B

320 X 320

3000

30

8D13

1062.285714

1024

OK !

TYPE

4.6


PERKUATAN TANGGA

L

= 4,08 m

Volume

= 0,32 m ³

A penampang

= 0,28m²

fc’ (K450)

= 37,35 MPa

Lebar tangga (b)

= 1,125 m

BJ Beton

= 24 kN/ m³

Beban :

1. BS Tangga

= 6,75 kN/m’

(q DL)

2. SDL

= 1,35 kN/m’

(q DL)

3. LL

= 3,38 kN/m’

(q LL)

q ult

= 1,2(q DL) + 1,6(q LL) = 15,12 kN/m’

Mmax

Ra = Rb

= 1 qL² 8 = 31,46 kNm

= 1 qL 2 = 30,84 kN

Tebal Plat Penampang Tangga = 150 mm Selimut Beton

= 25 mm

d

= 125 mm

d 150

1125

Dicoba Tulangan Diameter 13mm :

As

=

132,73 mm²

fy

=

400 MPa 43 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)


a

=

As*fy / (0,85). fc’.b

=

1,49 mm

Momen yang ditahan oleh Tulangan dia. 13mm :

M

=

0,8 * As * fy (d - a ) 2

=

5277734, 11 Nmm

=

5,28 kNm

Jumlah Tulangan

=

31,46 / 5,28

=

5,96

=

6 buah (minimum)

Dipakai Tulangan 4 D 13 (tulangan tarik)

Jarak antar tulangan = (1000/6) = 166 mm Jadi dipakai Tulangan Tarik D13 - 150 mm (memanjang) 4.7

PERHITUNGAN PONDASI BORE PILE

Spesifikasi teknik Jenis tiang pancang Ukuran

: Bore Pile

: D 400 mm

Panjang tiang : 3 m Mutu bahan

: K300 (fc’= 24.9 Mpa)

Vu

: 148,72 T

Karena diameter yang digunkan 600 mm maka termasuk jenis Normal Bore Pile, sehingga perhitungan beban ultimate yang didasarkan pada daya dukung tanahnya menggunakan rumus : Pu = 9*Cb*Ab + 0,5*π*d*Cs*Ls

Shaft Resistance

Base Resistance Ket : Cb

: kohesi tanah pada base

Ab

: luas base

D

: diameter pile 44 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)


Cs

: kohesi pada shaft (selubung)

Ls

: panjang shaft (selubung)

Untuk mendapatkan beban yang aman, diperkenankan : 9 * Cb * Ab + 0,5 * π ∗ d ∗ Cs ∗ Ls

P

=

Fs

= 2,5 – 4 tergantung kondisi tanah

Fs

- berat sendiri pile

Dikarenakan kondisi tanah cukup baik maka diambil Fs = 3. Diketahui :

2

Cs = 18,25 T/m Cb = 82,5T/m 2

1.

Oleh Base Resistance

P1

= 9*Cb*Ab = 9*82,5* 1 *3,14*0,42 4 = 93,258 T

2.

Oleh Shaft Resistance

= 0,5*π*d*Cs*Ls

P2

= 0,5*π*0,4*18,25*3 = 34,383 T

P =

=

9 * Cb * Ab + 0,5 * π ∗ d ∗ Cs ∗ Ls Fs

93,258 + 34,383 3

- berat sendiri pile

2

- 0,25*3,14*0,4 *3*3,25

= 42,547 T Penentuan jumlah Bore Pile Jumlah Bore Pile, n =

P Pult

=

148,72 T 42,547

= 3,49

Direncanakan menggunakan 4 BORE PILE

Jarak antar Bore Pile S > 2,5 – 3 D Jarak minimal antar Bore Pile = 2,5 D = 1,0 m Jarak maksimal antar Bore Pile = 6 D = 2,4 m Diambil 45 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)


jarak antar Bore Pile = 1,1 m Jarak Bore Pile ketepi = 0,4 m

Gambar IV-2 Denah penempatan Bore Pile

Vu = 148,72 T Mu = 1,94 Tm (Momen terhadap CL) Pmaks

V

=

±

n

My * x ny * Sx

2

±

Mx * y nx * Sy 2

Dimana : Pmax = beban maksimal yang diterima Bore Pile V

= jumlah beban vertikal

nx

=2

ny

=2

ΣM

= jumlah momen yang bekerja pada Bore Pile

X max = jarak terjauh Bore Pile ke pusat berat kelompok Bore Pile = 1,7 m Pmax

=

148,72 4

±

1,94 * 0,55 2 *1,1

±

0 2 *1,1

= 37,665 Ton Kontrol jumlah Bore Pile: n*Pmax > ΣV 4*37,665 T > 148,72 T 150,66 T > 148,72 T .............. aman 46 Optimasi Waktu dan Biaya pada Jaringan Kerja Critical Path Method (CPM) dan Preceden Diagram Method (PDM)


Penulangan Pilar

Dari perhitungan sebelumnya didapat : Vu = 148,72 T Mu = 1,94 Tm Dipakai Dtul = 16 mm Fy

= 390 Mpa,

Fc

= 24,9 Mpa

Fc’

= 0,83*fc = 20,67 Mpa

B

= 1000 mm

d

= 400-75-0.5*16 = 317 mm

ρ b =

b1 * 0,85 * fc' fy

(

600 600 + fy

0,85 * 0,85 * 24,9

=

390

(

) 600

600 + 390

) = 0,028

Ρ max= 0,75* ρ b

= 0,75*0,28 = 0,021 Ρ min=

1,4 fy

=

1,4 390

= 0,0036

= k*b*d2

Mu 7

2

1,94 * 10 = k*1000*317 K = 0,193 K

= 0,9* p*fy

0,193 = 0,9* p*390 P = 0,0005 < pmin = 0,0036

Diambil p = pmin Sehingga : As min = pmin *b*d 2

= 0,0036*1000*317 =1141,2mm 2

Dipakai 8 D 16; As = 0.25*16 *3,14 = 1607,68 mm2 > As min



Vu

= 148,72 T

Vc

=

φVc

1

Vn = Vu

f' c * b * d =

ϕ

= 247 ,87T

1

24,9 * 400 * 317 = 105450 ,07 kg = 105,45 T 6 6 = 0.6 * 105,45 = 63, 27T

Vu > φVc

→ perlu tulangan geser

Akan digunakan Ø 12 mm 2 Av = 2* 1 * 3,14 *12 = 226,08 mm 4

S=

Av * d * fy

(Vn − Vc)

=

226,08 * 317 * 390 (247,87 − 105,45) * 1000

= 196

Syarat s < ½d =158,5 Jadi digunakan Tulangan Geser Ø 12 - 100


Pondasi Bore Pile

Recommend Documents