En este libro se describen diversas posiciones del yoga taoista que permiten desarrollar la fuerza interior. Excelente
Camisa de Deslizamiento
En este libro se describen diversas posiciones del yoga taoista que permiten desarrollar la fuerza interior. ExcelenteDescripción completa
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Descrição: En este libro se describen diversas posiciones del yoga taoista que permiten desarrollar la fuerza interior. Excelente
Descripción: Manual de moda masculina. Capítulo enfocado en la camisa: estilos, cortes, telas, proveedores en Inglaterra.
Practica transferencia de calor ESIQIEDescripción completa
Descripción: Camisa de caballero de manga larga. Los pespuntes de adorno van con una separación del ancho de la patilla del prensatelas. Los pespuntes de montaje en costados van a costura francesa Documento el...
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Descripción: Manual de moda masculina. Capítulo enfocado en la camisa: estilos, cortes, telas, proveedores en Inglaterra.
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Instituto Politécnico Nacional Escuela Superior de Ingeniería Química e Industrias Extractivas Intercambiador Intercambiador de calor de camisa e intercambiador intercambiador de calor de serpentín Laboratorio de transferencia de calor Nombre del profesor:
Fecha de entrega: 31 de Maro de !"1#
$abla de contenido %b&etivos'''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''' 3 Introducci(n'''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''' 3 )*lculos +erpentín'''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''' , Intercambiador de calor de )oraa'''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''# )onclusions''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''''' ''''''''' -
1
$ransferencia de calor
./scriba a0uí
%b&etivos • • • •
2eterminar la eciencia térmica de los ob&etivos' 2eterminar comportamiento del e0uipo tomando en cuenta las condiciones de operaci(n 4naliar 0ue intercambiador de calor es m*s eciente5 traba&ando las mismas condiciones de operaci(n' 2eterminar el coeciente global de transferencia de calor experimental 6 te(rico'
Introducci(n /n las industrias 0uímicas se utilia con gran frecuencia una sencilla caldera encamisada como tan0ue de reacci(n' /n muchos casos5 como ocurre en reacciones de nitraci(n o sulfataci(n5 es preciso comunicar o retirar calor de la mecla5 o bien para controlar la velocidad de reacci(n o para conseguir 0ue sea completa' La adici(n o separaci(n de calor se consigue adecuadamente haciendo pasar vapor de agua o agua de refrigeraci(n a través de una camisa acoplada a la supercie exterior5 o bien mediante un serpentín situado en el interior del tan0ue' /n cual0uier caso se utilia alg7n tipo de agitador para obtener una buena mecla en el tan0ue' 8ara meclas mu6 viscosas se utilian agitadores tipo *ncora5 mientras 0ue para lí0uidos no demasiados viscosos se emplean agitadores de palas o tipo turbina' /n el intercambiador de serpentín5 las resistencias térmicas de calor se deben a la película de agua situada sobre el interior del serpentín5 la pared del tubo5 la película situada sobre el exterior del serpentín 6 costras 0ue puedan existir sobre cual0uiera de las supercies' /n la pared del tubo 6 en las costras5 el calor se transere por conducci(n5 mientras 0ue en las películas se transere por convecci(n Los 9uidos no netonianos se encuentran en la industria una gran variedad5 0ue pueden tener un comportamiento de pl*stico de ;entham5 seudoplasticos o diletantes 6 pueden ser no tixotr(picos' 8ara el dise conducci(n5 convecci(n5 6 radiaci(n' /l proceso 0ue inclu6a cambio de fase implica la transmisi(n simult*nea de masa 6 de calor' La funci(n de los intercambiadores de calor es la transferencia de calor5 donde los 9uidos involucrados deben estar a temperaturas diferentes' +e debe tener en mente 0ue el calor s(lo se transere en una sola direcci(n5 del 9uido con ma6or temperatura hacia el 9uido de menor temperatura' /n los intercambiadores de calor los 9uidos utiliados no est*n en contacto entre ellos5 el calor es transferido del 9uido con ma6or temperatura hacia el de menor temperatura al encontrarse ambos 9uidos en contacto térmico con las paredes met*licas 0ue los separan'
!
$ransferencia de calor
./scriba a0uí
)*lculos +erpentín
Temperaturas (°C)
No. Corrida #
$a1
$a!
$v
$c
!CD)
CCD)
1"3D)
EED)
Presión del vapor
Rotámetro
Volumen de ondensado o!tenido ?@ABa ?@ABc
"'!3 gGcm!
C LGmin
1"'!cm
" 1Cmin
1' )*lculo de gasto masa de agua
Gma=
w θ 3
Gma=5
1m 997.13 Kg 60 min L Kg 299.139 × × × = 3 min 1000 L h 1h m
!' )*lculo del gasto masa del condensado
Kg h 3 m 997.13 Kg Kg Gmvc =0.02914 × =29.0564 3 h h m Gmvc =Gvvc ρ a=
3' )*lculo del gasto volumétrico
Gv =
v θ
∆ Z =10.2 c m si 28 cm =20 L 3
1m =0.007286 m3 ∴ 10.2 cm=7.2857 L × 1000 L
θ=15 min×
1h =0.25 h 60 min 3
0.007286 m Gv vc= 0.25 h
m =0.02914 h
3
,' )*lculo del calor ganado o absorbido por el agua?HaB
´ ( t 2−t 1 ) = Kcal Q a=Gm a Cp h Kg Kcal ( 55 ° C − 25 ° C )=8962.05 Kcal Q a=299.139 0.99865 h Kg° C h
(
)
C' )*lculo del calor cedido?HvB
3
$ransferencia de calor
./scriba a0uí
Kcal h Kg Kcal Kcal Qv =29.0564 × 536.3 =15582.9 h Kg h Qv =Gmvc λ=
#' )*lculo de la eciencia térmica del e0uipo
Qa × 100 = Qv Kcal 8962.05 h η= × 100 =57.5 Kcal 15582.9 h η=
E' )*lculo del coeciente global de transferencia de calor experimental
Kcal h A ∆ T
8962.05
U exp=
=
Kcal 2
°
m h C
2
A = 0.516 m
∆ T = 48 ° C 8962.05
U exp=
Kcal h
2
0.516 m ( 48 ° C )
=361.84
Kcal °
2
m h C
' )*lculo de la diferencia de temperaturas
∆ T =T v −T m
∆ T =103 °C −55 ° C =48 °C -' )*lculo del )oeciente de 8elícula Interior?a CDB −1 4 Gm v 3 k 3 ρ2 g 13 is Kcal hi =1.51 1 + 3.5 = 2 ° 2 0.5 Ls μ s μ m h C
) ( )(
(
(
hi=1.51∗
,
Kg h Kg 0.5∗10∗1.2024 mh 4 × 29.0564
)[ −1 3
( ∗
Kg 1.8144 mh
)
) ∗( ( 3
968.39
1.2024
kg 3
m
Kg mh
)∗ ) 2
1.27138 ¿ 10
2
$ransferencia de calor
]
1 8 3
∗(1 + 3.5 ×
0.0134 m ) 0.305 m
./scriba a0uí
hi=51265.8
Kcal °
2
m h C
1"' )*lculo de la temperatura de película?$ f B T v + T 2 ( 103 + 55 ) °C Tp= = =79 ° C 2 2 ∆ T =Tv −Tp =103−79 =24 ° C
T ! =Tv − 0.75 ∆ T =103 ° C −0.75 ( 24 ° C )= 85 ° C 11' )*lculo del coeciente de película /xterior ?a CCD )B
(
2
k L ρ$ h" =0.87 #s μ
) ( )( )
[
0.478
1 3
Cpμ k
μ μs
0.14
2
= Kcal 2 °
m h C
( 10 m) ∗985.65 kg3 ∗470 0.87∗0.556992 m h" = ∗ 0.375 m Kg 1.8144 mh h" =7087.7
2
]
0.478
][
[
1
Kg 3 Kg 1.000∗1.8144 1.8144 mh mh ∗ ∗ 0.556992 Kg 1.152 mh
]
0.14
Kcal 2
°
m h C
1!' )*lculo de la temperatura de pared ?tpB T v + T 2 ( 103 + 55 ) °C Tp= = =79 ° C 2 2 13' )*lculo del coeciente global de transferencia de calor te(rico 1 Kcal U t"%= = 2 ° 1 " "" m h C
+
hi i Km
+
h" 1
U t"%=
[
0.0148
Kcal 51265.8 2 ° ( 0.32) m h C
+
0.0021 ( 0.0148 ) 325 ( 0.0138 )
+
1
Kcal 7087.7 2 ° m h C
= 6714.95 ]
Kcal 2
hm ° c
1,' )*lculo de la desviaci(n porcentual J2 de los coeciente experimentales
=
U t"% −U exp U t"% 6714.95
=
C
× 100 =¿
Kcal 2
hm ° c
−361.84
Kcal 6714.95 2 hm °c
Kcal 2
°
m h C
' 100 =¿ $%.'
$ransferencia de calor
./scriba a0uí
#
$ransferencia de calor
./scriba a0uí
Intercambiador de calor de )amisa
1. Cálculo de gasto masa de agua w Gma= θ 3
1m 997.13 Kg 60 min L Gma= 8 × × × = 478.6224 Kg 3 1h min 1000 L h 1m
2. Cálculo del gasto volumétrico
K ⋅ D2⋅ @Z = Gv = vc 4
L
3
m h
∆ Z =13.5 cm si 28 cm θ=15 min×
1h =0.25 h 60 min
( ∗( 0.28 m )2∗0.15 m 3 4 m Gv vc= =0.03325 0.25 h h
1. Cálculo del gasto masa del condensado Kg Gmvc =Gvvc ρ a= h 3 m 987,09 Kg Kg Gmvc =0.03325 × =32.821 3 h h m 2. Cálculo del calor ganado o absorbido por el agua(Qa) ´ ( t 2−t 1 ) = Kcal Q a=Gm a Cp h Kg Kcal ( 60 °C − 25 ° C )=16729.1690 Kcal 0.99865 Qa= 478.6224 h Kg° C h
(
)
3. Cálculo del calor cedido(Qv) Kcal Qv =Gmvc λ= h Kg Kcal Kcal Qv =32.821 × 530.3 =17405 h Kg h
E
$ransferencia de calor
./scriba a0uí
4. Cálculo de la eficiencia térmica del equipo Qa η= × 100 = Qv Kcal 16729.1690 h η= × 100= 96.117 Kcal 17405 h . Cálculo del coeficiente global de transferencia de calor e!perimental Qa
U = exp
A@T
ML
". Cálculo de la diferencia de temperaturas ∆ T =T v −T m ∆ T =100 ° C −60 ° C =40 ° C 16729.1690
U exp=
Kcal h
A ∆ T
=
Kcal 2
°
m h C
2
A = 0.67 m
∆ T = 40 ° C 16729.1690
U exp=
2
Kcal h
0.67 m ( 40 ° C )
=624.22
Kcal 2
°
m h C
#. Cálculo del coeficiente de pel$cula interior%
$ransferencia de calor
./scriba a0uí
4m 0.1 ¿
(
¿ 2∗
¿
983.13
)
Kg ∗28200 3 m
¿ ¿ ¿
Kcal 2 ° C hm m ∗¿ 0.375
0.36∗% .5229
hi =
&. Cálculo de temperatura de pel$cula ('f). Tp=
-
T v + T 2 2
=
( 100 +60 ) °C 2
=80 °C
$ransferencia de calor
./scriba a0uí
. Cálculo de la temperatura de pel$cula(' f ) ∆ T =Tv −Tp =100− 80=20 ° C T ! =Tv − 0.75 ∆ T =100 ° C −0.75 ( 20 °C )=85 ° C
1.Cálculo del coeficiente de pel$cula e!terior. 1
he =
2
(
968,39 ¿ ∗ 550.01
( k 3 φ 2λg ) 4 1.13⋅ µLc∆T
=
kcal 2
hm °C
)
kcal ∗(1.27 ' 108 ) kg
¿
( 0.5669 )3∗¿ ¿ h" =1.13∗¿ 11. Cálculo del coeficiente global de transferencia de calor te*rico.
U t"%=
1 Kcal = 2 ° 1 " "" m h C + + hi i Km h"
"'t −int 0.3846 m−0.375 m = =0.0048 m 2 2 "'t + int 0.3846 m+ 0.375 m m= = =0.3798 m 2 2 +acero,3".2 +cal-()(m 2)(/C-m) "=
1
U t"%=
[
0.3846
+
0.0048 m ( 0.3846 )
+
1
Kcal Kcal Kcal 598.15 2 ( 0.375 ) 36.92 ( 0.3798 m) 6061.2 2 2 ° C m h ° C m h ° C hm m
= 497.2 ]
Kcal 2
hm ° c
12.Cálculo de la desviaci*n porcentual 0 de los coeficiente e!perimentales =