Reservoir IND 250x190

REKAPITULASI PERHITUNGAN STRUKTUR RESERVOIR LOKASI : 30 m3 1 Dimensi Dimensi Perencanaan Perencanaan dan Penulangan Penulangan Tipe Reservoir

B2.5xH1.9

Lebar Bersih Tinggi Bersih Ketebalan

Dinding Samping Pelat Atas Pelat Bawah

Tebal Selimut Beton Dinding Samping Pelat Atas Pelat Bawah

Penulangan

m m

2.50 1.90

cm cm cm

20.0 12.0 20.0

(antara permukaan beton dengan titik pusat tulangan) Sisi luar cm 5.0 Sisi dalam cm 5.0 Sisi atas cm 3.0 Sisi bawah cm 3.0 Sisi atas cm 5.0 Sisi bawah cm 5.0 (dia - jarak per 1.0 m lebar)

Dinding Dinding Samping Samping

Bagian Bagian bawa bawah h sisi sisi lu Tulangan Tarik Tulangan bagi Bagi agian ten tengah sisi sisi d Tul Tulang angan Ta Tarik rik Tulangan bagi Bagi Bagian an atas atas sisi sisi luar luar Tulan Tulanga gan n Tari Tarik k Tulangan bagi

mm mm mm mm mm mm

10@200 10@250 10@ 10@250 250 12@250 10@ 10@250 250 12@250

Pelat At Atas

Tumpuan sisi luar

Tulangan Tarik Tulangan bagi Lapa apangan sisi sisi dal dalam Tul Tulang angan Ta Tarik rik Tulangan bagi

mm mm mm mm

10@250 12@250 10@ 10@250 250 10@250

Pelat Bawah

Tumpuan sisi luar

mm mm mm mm

10@200 10@250 10@ 10@200 200 10@250

Tulangan Tarik Tulangan bagi Lapa apangan sisi sisi dal dalam Tul Tulang angan Ta Tarik rik Tulangan bagi

2 Parameter Parameter Perencanaan Perencanaan Berat Jenis

gc=

Beton Bertulang Tanah Tanah timbu timbunan nan (kerin (kering) g) (jenuh air)

3

gs=

2.4 tf/m 1.8 tf/m

gs'=

2.0 tf/m

3

2

Beton

Kuat Tekan

s bk=

175 kgf/cm

(K175)

Tegangan ijin

sca=

60 kgf/cm

ta=

5.5 kgf/cm

Tegangan ijin geser Baja Tulangan Rasi Rasion on Modu Modulu luss Youn Young' g's Koefi oefisi sien en teka tekan nan tan tanah stat statis is

2 2 2

Tegangan ijin tarik

ssa= 1400.0 kgf/cm

Titik leleh baja

ssy= 3000.0 kgf/cm

2

n=

21.0 21.0

Ka=

0.3 0.3

PERHITUNGAN STRUKTUR RESERVOIR LOKASI :

Type: B2.50m x H1.90m Embankmen Height = 1.5 m

1 Dimensi Dimensi dan dan Paramet Parameter er

t2

H HT

D Gwd t3 t1

t1

B B

Tebal selimut beton Pela Pelatt atas atas Dindin Dinding g sampin samping g Pela Pelatt bawah bawah

Parameter dasar Ka: Ka: Koef Koefis isie ien n teka tekana nan n tana tanah h stat statis is g w: Berat jenis air (t/m3) gd : Berat Jenis Tanah (kering) (t/m3) gs: Berat Jenis Tanah (Jenuh air) (t/m3) gc: Berat Jenis Beton Bertulang (t/m3) sck: Ku at at Tekan Bet on on sca Teg Tegang angan ijin teka tekan n beto beton n ssa: sa: Tega Tegang ngan an ijin ijin tari tarik k baja baja tulan tulanga gan n ta: Tegangan ijin geser b et eto n ssy: sy: Titi Titik k lele leleh h baja baja tula tulang ngan an n: Rasio Modulus Young's Fa: Angka keamanan gaya angkat (uplift)

0.3 0.3 1.00 1.80 2.00 2.40 1 75 75 60 1400 1400 5 .5 3000 3000 21 1.2

Dimensi utama H: Tinggi bersih reservoir B: Lebar bersih reservoir t1: Tebal dinding samping t2: Tebal pelat atas t3: Tebal pelat bawah BT: Lebar total reservoir HT: Tinggi tot al al r es esevoir D: Tinggi timbunan tanah Gw d : Kedalaman muka air tnh hiw: Kedalaman air reservoir q l:l:

kondisi 1, 2 kondisi 1, 2 kondisi 3, 4 Beb an an hidu p d ia iatas p el elat atas

H0: B0:

Tinggi struktur Lebar total struktur

D:

Tinggi timbunan tanah

1.90 2.50 0.20 0 .12 0.20 2.90 2 .2 .22 1.50 0.75 0.00 1.50 0 .1 .10

t/m3 t/m3 t/m3 t/m3 kgf/m 2 kgf/m gf/m2 2 kgf/ kgf/m2 m2 kgf/m 2 kgf/ kgf/m2 m2

m m m m m m m m m m m t/m 2

(> 0.25m) (> 0.25m) (> 0.25m)

(= D)

0.03 0.03 m 0.05 m 0.05 0.05 m

dimensi frame t1

B

t1

t2

H

t2/2 + H + t3/2 B + t1

2.060 m 2.700 m 1.500 m

H0

t3 B0

2 Analisa Stabilita Stabilitass Terhadap Terhadap Gaya Angkat Angkat Analisa dilakukan pada kondisi bak pelepas tekan tidak terisi air ( kosong) Fs=Vd/U > Fa Fs= 1.8626 > 1.2 dimana, Vd Vd : Beban mati total (t/m) Vd= 4.051 tf/m U: Gaya an angkat to total (t.m) U=BT*Gwd*g U=BT*Gwd*gw U= 2.175 tf/m Wc: F a:

Berat sendiri BPT Wc = Angka keamanan untuk gaya angkat Fa=

2/ 26

(HT*BT-H*B)* gc 1 .2

ok

=

4.051 tf/m

(1)148628055.xls.ms_office, Pembebanan

3 Perhitungan Pembebanan Kondisi 1: Reservoir Kosong, Dengan Gaya Angkat 1) beban vertikal pada pelat atas Beban yang bekerja Wtop= (t2*BT)*gc/BT0 ql

Wtop= ql = Pv1=

(tf/m2) 0.3341 0.1000 0.4341

2) beban horisontal pada dinding samping bagian atas Beban yang bekerja (tf/m2) Ph1 P1= 0.0000 Ph1= 0.0000 3) beban horisontal pada dinding samping bagian bawah Beban yang bekerja (tf/m2) Ph1=Ka*gd*(D-Gwd) Ph1= 0.4050 Ph2=Ka*gs*Gwd Ph2= 0.4500 Ph2= 0.8550 4) berat sendiri dinding samping Beban yang bekerja Wsw=t1*H*gc

Wsw=

5) reaksi tanah Beban yang bekerja Wbot=(t3*BT)*gc/B0 Wtop Ws=Wsw*2/B0 Pvd Wiw=(hiw*B)*gw/B0 Up=-U/B0

(tf/m) 0.9120

(tf/m2) Wbot= 0.5156 Wtop= 0.3341 Ws= 0.6756 Pvd= 0.1000 Wiw= 0.0000 U= -0.8056 Q= 0.8196

Rekapitulasi Perhitungan Moment Item

Berat sendiri

pelat atas dinding samping ( dinding samping ( Pelat bawah beban pd pelat ata Pvd tekanan tanah dinding samping ( dinding samping ( air didalam bak pelepas tekan gaya angkat total 6) beban yang pada pelat bawah Beban yang bekerja Pvd Wtop Ws

Pq=

V H (tf/m) (tf/m) 0.9020 0.9120 0.9120 1.3920 0.2700 0.8807 -0.8807 0.0000 -2.1750 2.2130

hiw: kedalam air didalam BPT

x (m) 1.3500 0.0000 2.7000 1.3500 1.3500 1.3500 1.3500

y M (m) (tf.m/m) 1.2177 0.0000 2.4624 1.8792 0.3645 0.6867 0.6047 0.6867 -0.6047 0.0000 -2.9363 2.9876

0.00 m

titik pusat resultante gaya X = SM/SV = 1.350 m e = B0/2 - X = 0.000 m reaksi tegangan tanah q1 = SV/Bo + 6SVe/Bo^2 = 0.8196 tf/m2 q2 = SV/Bo - 6SVe/Bo^2 = 0.8196 tf/m2

(tf/m2) 0.1000 0.3341 0.6756 1.1096

3/ 26


Kondisi 2: Reservoir Kosong, Tanpa Gaya Angkat 1) beban vertikal pada pelat atas Beban yang bekerja Wtop= (t2*BT)*gc/BT0 ql

Wtop= ql = Pv1=

(tf/m2) 0.3341 0.1000 0.4341

2) beban horisontal pada dinding samping bagian atas Beban yang bekerja (tf/m2) Ph1 Ph1= 0.0000 Ph1= 0.0000 3) beban horisontal pada dinding samping bagian bawah Beban yang bekerja (tf/m2) Ph2=Ka*gd*D Ph2= 0.8100 Ph2= 0.8100 4) berat sendiri dinding samping Beban yang bekerja Wsw=t1*H*gc

5) reaksi tanah Beban yang bekerja Wbot=(t3*BT)*gc/B0 Wtop Ws=Wsw*2/B0 Pvd Wiw=(hiw*B)*gw/B0 Up=-U/B0


Berat sendiri

pelat atas dinding samping ( dinding samping ( Pelat bawah beban pd pelat ata Pvd tekanan tanah dinding samping ( dinding samping ( air didalam bak pelepas tekan gaya angkat total 6) beban yang pada pelat bawah Beban yang bekerja Pvd Wtop Ws total Pq=

Wsw=

(tf/m) 0.9120

(tf/m2) Wbot= 0.5156 Wtop= 0.3341 Ws= 0.6756 Pvd= 0.1000 Wiw= 0.0000 U= -0.8056 Q= 0.8196

V H (tf/m) (tf/m) 0.9020 0.9120 0.9120 1.3920 0.2700 0.8343 -0.8343 0.0000 -2.1750 2.2130


x (m) 1.3500 0.0000 2.7000 1.3500 1.3500 1.3500 1.3500

y M (m) (tf.m/m) 1.2177 0.0000 2.4624 1.8792 0.3645 0.6867 0.5729 0.6867 -0.5729 0.0000 -2.9363 2.9876

0.00 m


(tf/m2) 0.1000 0.3341 0.6756 1.1096

4/ 26


Kondisi 3: Resevoir Penuh, Dengan Gaya Angkat 1) beban vertikal pada pelat atas Beban yang bekerja Wtop= (t2*BT)*gc/BT0 ql

Wtop= ql = Pv1=

(tf/m2) 0.3341 0.1000 0.4341

2) beban horisontal pada dinding samping bagian atas Beban yang bekerja (tf/m2) Ph1 Ph1= 0.0000 Ph1= 0.0000 3) beban horisontal pada dinding samping bagian bawah Beban yang bekerja (tf/m2) Ph1=Ka*gd*(D-Gwd) Ph1= 0.4050 Ph2=Ka*gs*Gwd Ph2= 0.4500 Pw2=-gw*hiw Pw2= -1.5000 Ph2= -0.6450 4) berat sendiri dinding samping Beban yang bekerja Wsw=t1*H*gc

5) reaksi tanah Beban yang bekerja Wbot=(t3*BT)*gc/B0 Wtop Ws=Wsw*2/B0 Pvd Wiw=(hiw*B)*gw/B0 Up=0


Berat sendiri


Wsw=

(tf/m) 0.9120

Wbot= Wtop= Ws= Pvd= Wiw= U= Q=

(tf/m2) 0.5156 0.3341 0.6756 0.1000 1.3889 0.0000 3.0141

V H (tf/m) (tf/m) 0.9020 0.9120 0.9120 1.3920 0.2700 -0.6644 0.6644 3.7500 0.0000 8.1380


x (m) 1.3500 0.0000 2.7000 1.3500 1.3500 1.3500 1.3500

y M (m) (tf.m/m) 1.2177 0.0000 2.4624 1.8792 0.3645 0.6867 -0.4562 0.6867 0.4562 5.0625 0.0000 10.9863

1.500 m

titik pusat resultante gaya X = SM/SV = 1.3500 m e = B0/2 - X = 0.0000 m reaksi tegangan tanah q1 = SV/Bo + 6SVe/Bo^2 3.0141 tf/m2 q2 = SV/Bo - 6SVe/Bo^2 = 3.0141 tf/m2

(tf/m2) 0.1000 0.3341 0.6756 1.1096

5/ 26


Kondisi 4: Reservoir Penuh, Tanpa Gaya Angkat 1) beban vertikal pada pelat atas Beban yang bekerja Wtop= (t2*BT)*gc/BT0 ql

Wtop= ql = Pv1=

(tf/m2) 0.3341 0.1000 0.4341

2) beban horisontal pada dinding samping bagian atas Beban yang bekerja (tf/m2) Ph1 Ph1= 0.0000 Ph1= 0.0000 3) beban horisontal pada dinding samping bagian bawah Beban yang bekerja (tf/m2) Ph2=Ka*gd*D Ph2= 0.8100 Pw2=-gw*hiw Pw2= -1.5000 Ph2= -0.6900 4) berat sendiri dinding samping Beban yang bekerja Wsw=t1*H*gc

5) reaksi tanah Beban yang bekerja Wbot=(t3*BT)*gc/B0 Wtop Ws=Wsw*2/B0 Pvd Wiw=(hiw*B)*gw/B0 Up=0


Berat sendiri


Wsw=

(tf/m) 0.9120

Wbot= Wtop= Ws= Pvd= Wiw= U= Q=

(tf/m2) 0.5156 0.3341 0.6756 0.1000 1.3889 0.0000 3.0141

V H (tf/m) (tf/m) 0.9020 0.9120 0.9120 1.3920 0.2700 -0.7107 0.7107 3.7500 0.0000 8.1380

hiw: internal water depth

x (m) 1.3500 0.0000 2.7000 1.3500 1.3500 1.3500 1.3500

y M (m) (tf.m/m) 1.2177 0.0000 2.4624 1.8792 0.3645 0.6867 -0.4880 0.6867 0.4880 5.0625 0.0000 10.9863

1.500 m


(tf/m2) 0.1000 0.3341 0.6756 1.1096

Rekapitulasi Perhitungan Pembebanan Item Kondisi Kondisi 1 Kondisi 2 Kondisi 3 Kondisi 4

Pv1 (tf/m2) 0.4341 0.4341 0.4341 0.4341

Ph1 Ph2 (tf/m2) (tf/m2) 0.0000 0.8550 0.0000 0.8100 0.0000 -0.6450 0.0000 -0.6900

Pq (tf/m2) 1.1096 1.1096 1.1096 1.1096

6/ 26

Wsw q1 (tf/m) (tf/m2) 0.9120 0.8196 0.9120 0.8196 0.9120 3.0141 0.9120 3.0141


4 Analisis Plane Frame Kondisi 1: Reservoir Kosong, Dengan Gaya Angkat 1) Perhitungan Beban Yang Bekerja Ph1 Tekanan Horisontal Pada Dinding Samping Bag. At

2

Ph2

Tekanan Horisontal Pada Dinding Samping Bag. B

Pv

Tekanan Vertikal Pada Pelat Atas

0.000 tf/m 0.855 tf/m2 0.434 tf/m2

Pq H0 B0 t1 t2 t3

Rea ksi P ada Pelat Ba wah Tinggi Dari plane frame Lebar Dari lane frame Tebal Dindin Sam in Tebal Pelat Atas Tebal Pelat Bawah

1.1 10 2.060 2.700 0.200 0.120 0.200

B

2

(t2)

(t1)

H0 (t1)

tf/m m m m m m

A

C

(t3)

D

B0

2

=

0.18141 tf ･m

2

=

0.12094 tf ･m

2

=

0.26370 tf ･m

2

=

0.67410 tf ･m

CAB = CDC = (2Ph1+3Ph2)H0 /60 CBA = CCD = (3Ph1+2Ph2)H0 /60 CBC = CCB = PvB0 /12 CDA = CAD = PqB0 /12 2) Perhitun an Momen Pada Titik (Tum uan) k1

=

1.0

3 3 k2 = H0t 2 /(B0t 1 ) =

0.1648

3 3 k3 = H0t 3 /(B0t 1 ) =

0.7630 CAB - CAD

2(k1+k3)

k1

0

k3

-3k1

qA

k1

2(k1+k2)

k2

0

-3k1

qB

CBC - CBA

0

k2

2(k1+k2)

k1

-3k1

qC

= CCD - CCB

k3

0

k1

2(k1+k3)

-3k1

qD

CDA - CDC

k1

k1

k1

k1

-4k1

R

0

Dengan beban simetris, maka perhitungan dilakukan sebagai berikut : qA = -qD

R =0

qB = -qC

2k1+k3

k1

qA

k1

2k1+k2

qB

2.7630 1.0

1.0 2.1648

qA qB

=

=

CAB - CAD CBC - CBA -0.49268970 0.14276100

Pen elesaian erhitun an, dilakukan seba ai beriut : qA qB

= -0 .242 78 = 0.17809

qC qD

= =

-0.17809 0.24278

-0.4889 tf ･m

MAB = k1(2qA +qB) - CAB

=

MBA = k1(2qB+qA)+CBA

=

0.2344 tf ･m

MBC = k2(2qB+qC) - CBC

=

-0.2344 tf ･m

MCB = k2(2qC+qB)+CCB

=

0.2344 tf ･m

MCD = k1(2qC+qD) - CCD

=

-0.2344 tf ･m

MDC =k1 (2qD+ qC)+CDC

=

0.4889 tf ･m

MDA = k3(2qD+qA) - CDA

=

-0.4889 tf ･m

MAD = k3(2qA+qD)+CAD

=

0.4889 tf ･m

7/26

(2)148628055.xls.ms_officeMSN

2) Perhitun an Ga a Yan Ter adi 2-1) Dinding Samping Kanan a) Ga a Geser Pada Tum uan w1 w2

Beban pada ujung B

MAB

Momen pada ujung A

MBA

Momen pada ujung B Pan an batan Tebal selimut beton Tebal batan (tin i) Tin i efektif batan

L ch t d

MBA w2

0.855 tf/m2 0.000 tf/m2

Beban pada ujung A

B

-0.4889 tf ･m 0.2344 2.060 0.050 0.200 0.150

tf ･m m m m m

L x A w1

SAB = (2w1+w2)L/6 - (MAB+MBA)/L = 0.711 tf SBA = SAB - L(w1+w2)/2 = -0.170 tf

MAB

b) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan (u un ) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan dihitung dengan cara sebagai berikut : 2

Sx = SAB - w1x - (w2 - w1)x /(2L) (i) Pada kondisi x1 = Sx1 = (ii) Pada kondisi x2 = Sx2 = c) Momen MA = MAB MB = -MBA

0.300 0.473 1.760 -0.151

m tf m tf

=

-0.489 tf ･m

=

-0.234 tf ･m

Momen maksimum ter adi ada titik dimana a a eser sama den an nol 2

Sx = 0 = SAB - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = 0.7107 -0.8550 x + Momen pada x =

1.1549 2

0.2075 x2 ,

x

=

2.965 1.155

Cek nilai Sx Sx = SAB - w1x - (w2 - w1)x2/(2L)

m is; 3

-0.132 tf ・m

=

Mmax = SABx - w1x /2 - (w2-w1)x /(6L) + MAB

=

0.000 tf

2-2) Pelat Atas a) Gaya Geser Pada Tumpuan w1 MBC MCB L ch t d

Beban merata pada pelat atas Momen pada ujung B Momen pada ujung C Panjang batang Tebal selimut beton Tebal batang (tinggi) Tinggi efektif batang

0.434 -0.2344 0.2344 2.700 0.030 0.120 0.090

2

tf/m tf ･m tf ･m m m m m

SBC = (w1L)/2-(MBC+MCB)/L

=

0.586 tf

SCB = SBC -w1L

=

-0.586 tf

w1 C

B MBC

x

MCB L

b) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan (u un ) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan dihitun den an cara seba ai berikut : Sx = SBC - w1x

in case of

(i) Pada kondisi x1 = Sx1 = (ii) Pada kondisi x2 = Sx2 = c) Momen MB = MBC MC = -MCB

= =

0.180 0.508 2.520 -0.508

0.000 m

<= x <=

m tf m tf

-0.234 tf ･m -0.234 tf ･m

Momen maksimum ter adi ada titik dimana a a eser sama den an nol Momen pada x = 1.350 m is; 2

2.700 m

Mmax = SBCx - w1x /2 + MBC

=

0.161 tf ・m

8/26

Cek nilai Sx Sx = SBC - w1x =

0.000 tf


2-3) Dindin Sam in Kanan a) Shearing Force at joint w1

Beban pada ujung C

w2

Beban pada ujung D

MCD

Momen pada ujung C

MDC L ch t d

Momen pada ujung D Panjang batang Tebal selimut beton Tebal batang (tinggi) Tinggi efektif batang

0.000 tf/m2 0.855 tf/m2

MCD

-0.2344 tf ･m

C

0.4889 2.060 0.050 0.200 0.150

tf ･m m m m m

L

w1

x D

w2

MDC

SCD = (2w1+w2)L/6 - (MCD+MDC)/L = 0.170 tf SDC = SCD - L(w1+w2)/2 = -0.711 tf b) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan (u un ) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan dihitun den an cara seba ai berikut : 2

Sx = SCD - w1x - (w2 - w1)x /(2L) (i) Pada kondisi x1 = Sx1 = (ii) Pada kondisi x2 = Sx2 = c) Momen MC = MCD MD = -MDC

0.300 0.151 1.760 -0.473

m tf m tf

=

-0.234 tf ･m

=

-0.489 tf ･m

Momen maksimum terjadi pada titik dimana gaya geser sama dengan nol 2

Sx = 0 = SCD - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = 0.1700 0.0000 x Bending moment at x

0.9051

2

-0.2075 x2 ,

x

=

-0.905 0.905

Cek nilai Sx Sx = SCD - w1x - (w2 - w1)x2/(2L)

is; 3

= ###### tf ・m

Mmax = SCDx - w1x /2 - (w2-w1)x /(6L) + MCD

=

0.000 tf

2-4) Pelat Bawah a) Ga a Geser Pada Tum uan w1

Reaksi pada tumpuan D

w2

Reaksi pada tumpuan A

MDA

Momen pada ujung D

MAD L ch t d

Momen pada ujung A Pan an batan Tebal selimut beton Tebal batan (tin i) Tin i efektif batan

1.110 tf/m2 1.110 tf/m2

L

-0.48887 tf ･m 0.48887 2.700 0.050 0.200 0.150

MAD

tf ･m m m m m

x A

MDA D

w2

w1

SDA = (2w1+w2)L/6 - (MDA+MAD)/L = 1.498 tf SAD = SDA - L(w1+w2)/2 = -1.498 tf b) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan (ujung) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan dihitung dengan cara sebagai berikut : 2

Sx = SDA- w1x - (w2 - w1)x /(2L) (i) Pada kondisi x1 = 0.300 m Sx1 = 1.165 tf (ii) Pada kondisi x2 = 2.400 m Sx2 = -1.165 tf c) Momen MD = MDA = -0.489 tf ･m MA = -MAD = -0.489 tf ･m Momen maksimum terjadi pada titik dimana gaya geser sama dengan nol 2 Sx = 0 = SDA - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = 1.4980 -1.1096 x , Momen pada x =

1.3500 2

3

=

1.350 Cek nilai Sx Sx = SDA- w1x - (w2 - w1)x2/(2L)

is;

Mmax = SDAx - w1x /2 - (w2-w1)x /(6L) + MDA

x

=

0.522 tf ・m

9/26

=

0.000 tf


Kondisi 2: Reservoir Kosong, Tanpa Gaya Angkat 1) Perhitungan Beban Yang Bekerja Ph1 Tekanan Horisontal Pada Dinding Samping Bag. At Ph2


Pv


Pq H0 B0 t1 t2 t3

2

0.000 tf/m 0.810 tf/m2 0.434 tf/m2

Reaks i Pa da Pela t Ba wah Tinggi Dari plane frame Lebar Dari plane frame Tebal Dindin Sam in Tebal Pelat Atas Tebal Pelat Bawah

1 .110 2.060 2.700 0.200 0.120 0.200

B

2

H0

tf/m m m m m m

t2

C

(t3)

D

(t1)

t1 A

B0

2

=

0.17187 tf ･m

2

=

0.11458 tf ･m

=

0.26370 tf ･m

=

0.67410 tf ･m

CAB = CDC = (2Ph1+3Ph2)H0 /60 CBA = CCD = (3Ph1+2Ph2)H0 /60 2

CBC = CCB = Pv1B0 /12 2

CDA = CAD = PqB0 /12 2) Perhitungan Momen Pada Titik (Tumpuan) k1

= 3 3 k2 = H0t 2 /(B0t 1 ) =

1.0 0.16480

3 3 k3 = H0t 3 /(B0t 1 ) =

0.76296 CAB - CAD

2(k1+k3)

k1

0

k3

-3k1

qA

k1

2(k1+k2)

k2

0

-3k1

qB

CBC - CBA

0

k2

2(k1+k2)

k1

-3k1

qC

= CCD - CCB

k3

0 k1

k1 k1

2(k1+k3) k1

-3k1 -4k1

qD R

CDA - CDC

k1

0


R =0

qB = -qC

2k1+k3

k1

qA

k1

2k1+k2

qB

2.7630 1.0

1.0 2.1648

qA qB

=

=

CAB - CAD CBC - CBA -0.50223780 0.14912640

Penyelesaian perhitungan, dilakukan sebagai beriut : qA

= -0 .248 20

qC

=

-0.18354

qB

=

qD

=

0.24820

0.18354 -0.4847 tf ･m


=


=

0.2335 tf ･m


=

-0.2335 tf ･m


=

0.2335 tf ･m


=

-0.2335 tf ･m


=

0.4847 tf ･m


=

-0.4847 tf ･m


=

0.4847 tf ･m

2) Perhitungan Gaya Yang Terjadi 2-1) Dinding Samping Kanan a) Ga a Geser Pada Tum uan w1 w2

Beban pada ujung B

MAB

Momen pada ujung A

MBA

Momen pada ujung B Panjang batang Tebal selimut beton Tebal batan (tin i) Tin i efektif batan

L ch t d

MBA w2

0.810 tf/m2 0.000 tf/m2

Beban pada ujung A

B

-0.4847 tf ･m 0.2335 2.060 0.050 0.200 0.150

tf ･m m m m m

L x A w1

SAB = (2w1+w2)L/6 - (MAB+MBA)/L SBA = SAB - L(w1+w2)/2

= =

MAB 0.6782 tf -0.1561 tf

10/26


b) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan (u un ) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan dihitun den an cara seba ai berikut : 2


0.300 0.453 1.76 -0.138

m tf m tf

=

-0.485 tf ･m

=

-0.233 tf ･m


Sx = 0 = S AB - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = 0.6782 -0.8100 x + Momen pada x =

1.1689 2

0.1966 x2 ,

x

=

2.951 1.169


m is; 3

-0.141 tf ・m

=


=

0.000 tf

2-2) Pelat Atas a) Ga a Geser Pada Tum uan w1

Beban merata pada pelat atas

MBC

Momen pada ujung B

MCB

Momen pada ujung C Panjang batang Tebal selimut beton Tebal batang (tinggi) Tinggi efektif batang

L ch t d

2

0.434 tf/m -0.2335 tf ･m 0.2335 2.700 0.030 0.120 0.090

tf ･m m m m m


=

0.586 tf

SCB = SBC -w1L

=

-0.586 tf

w1 C

B MBC

x

MCB L

b) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan (ujung) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan dihitung dengan cara sebagai berikut : Sx = SBC - w1x - w2(x-a) (i) Pada kondisi x1 = Sx1 = (ii) Pada kondis i x2 = Sx2 = c) Momen MB = MBC MC = -MCB

in case of 0.180 0.508 2.520 -0.508

0.000 m

<= x <=

2.700 m

m tf m tf

=

-0.233 tf ･m

=

-0.233 tf ･m

Momen maksimum terjadi pada titik dimana gaya geser sama dengan nol Momen pada x = 1.350 m is; 2

0.162 tf ・m

=



0.000 tf

2-3) Dindin Sam in Kanan a) Shearing Force at joint w1

Beban pada ujung C

w2

Beban pada ujung D

MCD

Momen pada ujung C

MDC L ch t d

Momen pada ujung D Pan an batan Tebal selimut beton Tebal batan (tin i) Tin i efektif batan

0.000 tf/m2 0.810 tf/m2

MCD

-0.2335 tf ･m

C

0.4847 2.060 0.050 0.200 0.150

tf ･m m m m m

L

w1

x D

w2

MDC

SCD = (2w1+w2)L/6 - (MCD+MDC)/L = 0.156 tf SDC = SCD - L(w1+w2)/2 = -0.678 tf b) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan (ujung) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan dihitung dengan cara sebagai berikut : 2

Sx = SCD - w1x - (w2 - w1)x /(2L) (i) Pada kondisi x1 = 0.300 m Sx1 = 0.138 tf (ii) Pada kondis i x2 = 1.760 m Sx2 = -0.453 tf

11/26


c) Momen MC = MCD MD = -MDC

=

-0.233 tf ･m

=

-0.485 tf ･m


Sx = 0 = SCD - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = 0.1561 0.0000 x Momen pada x =

0.8911

-0.1966 x2 ,

x

=

-0.8911 0.8911


is;

2

3

= -0.1407 tf ・m


=

0.000 tf

2-4) Pelat Bawah a) Gaya Geser Pada Tumpuan w1


w2


MDA

Momen pada ujung D

MAD

Momen pada ujung A Panjang batang Tebal selimut beton Tebal batang (tinggi) Tinggi efektif batang

L ch t d

1.110 tf/m2 1.110 tf/m2

L

-0.4847 tf ･m 0.4847 2.700 0.050 0.200 0.150

MAD

tf ･m m m m m

x

MDA

A

D

w2

w1

SDA = (2w1+w2)L/6 - (MDA+MAD)/L = =

SAD = SDA - L(w1+w2)/2

1.498 tf -1.498 tf


Sx = SDA- w1x - (w2 - w1)x /(2L) (i) Pada kondisi x1 = 0.300 m Sx1 = 1.165 tf (ii) Pada kondisi x2 = 2.400 m Sx2 = -1.165 tf c) Momen MD = MDA

-0.485 tf ･m

=

MA = -MAD = -0.485 tf ･m Momen maksimum terjadi pada titik dimana gaya geser sama dengan nol 2

Sx = 0 = SDA - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = 1.4980 -1.1096 x Momen pada x =

1.3500 2

,

x

=


is; 3

=


0.526 tf ・m

=

0.000 tf

Kondisi 3: Reservoir Penuh, Dengan Gaya Angkat 1) Perhitungan Beban Yang Bekerja Ph1 Tekanan Horisontal Pada Dinding Samping Bag. At Ph2


Pv1


Pq H0 B0 t1 t2 t3

Reaks i Pada Pelat Bawah Tin i Dari lane frame Lebar Dari lane frame Tebal Dindin Sam in Tebal Pelat Atas Tebal Pelat Bawah

2

0.000 tf/m -0.645 tf/m2 0.434 tf/m2 1.110 2.060 2.700 0.200 0.120 0.200

B

2

(t2)

(t1)

H0 (t1)

tf/m m m m m m

A

C

(t3)

D

B0

2

=

-0.13686 tf ･m

2

=

-0.09124 tf ･m

=

0.26370 tf ･m

=

0.67410 tf ･m


CBC = CCB = Pv1B0 /12 2

CDA = CAD = PqB0 /12 2) Perhitungan Momen Pada Titik (Tumpuan) k1

= 3 3 k2 = H0t2 /(B0t1 ) =

1.0 0.16480

3 3 k3 = H0t3 /(B0t1 ) =

0.76296 CAB - CAD

2(k1+k3)

k1

0

k3

-3k1

qA

k1

2(k1+k2)

k2

0

-3k1

qB

CBC - CBA

0

k2

2(k1+k2)

k1

-3k1

qC

= CCD - CCB

k3

0 k1

k1 k1

2(k1+k3) k1

-3k1 -4k1

qD R

CDA - CDC

k1

12/26

0


Den an beban simetris, maka erhitun an dilakukan seba ai berikut : qA = -qD

qB = -qC

2k1+k3

k1

qA

k1

2k1+k2

qB

2.7630 1.0

1.0 2.1648

qA qB

R =0 CAB - CAD

=

CBC - CBA -0.81095970 0.35494100

=

Pen elesaian erhitun an, dilakukan seba ai beriut : qA qB

= -0.4 23 69 = 0.35968

qC qD


= -0.35084 tf ･m


= 0.20443 tf ･m


= -0.20443 tf ･m


= 0.20443 tf ･m


= -0.20443 tf ･m


= 0.35084 tf ･m


= -0.35084 tf ･m


= 0.35084 tf ･m

= =

-0.35968 0.42369

2) Perhitungan Gaya Yang Terjadi 2-1) Dindin Sam in Kanan a) Ga a Geser Pada Tum uan w1

MBA

w2

Beban pada ujung B

MAB

Momen pada ujung A

MBA L ch t d

Momen pada ujung B Pan an batan Tebal selimut beton Tebal batang (tinggi) Tinggi efektif batang

w2

-0.645 tf/m2 0.000 tf/m2

Beban pada ujung A

B

-0.350 8 tf ･m 0.2044 2.060 0.050 0.200 0.150

tf ･m m m m m

L x A w1

SAB = (2w1+w2)L/6 - (MAB+MBA)/L = -0.372 tf SBA = SAB - L(w1+w2)/2 = 0.293 tf

MAB


Sx = SAB - w1x - (w2 - w1)x /(2L) (i) Pada kondisi x1 = Sx1 = (ii) Pada kondisi x2 = Sx2 =

0.300 -0.192 1.760 0.278

m tf m tf

c) Momen MA = MAB

=

-0.351 tf ･m

MB = -MBA

=

-0.204 tf ･m


Sx = 0 = S AB - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = -0.3718 0.6450 x + Momen pada x =

0.6931 2

-0.1566 x2 ,

x

m is; 3


=

-0.471 tf ・m

13/26

=

0.693 3.427

Cek nilai Sx Sx = SAB - w1x - (w2 - w1)x 2/(2L) =

0.000 tf


2-2) Pelat Atas a) Gaya Geser Pada Tumpuan w1


MBC

Momen pada ujung B

MCB L ch t d

Momen pada ujung C Panjang batang Tebal selimut beton Tebal batan (tin i) Tin i efektif batan

2

0.434 tf/m -0.204 tf ･m 0.204 2.700 0.030 0.120 0.090

w1

tf ･m m m m m


=

0.586 tf

SCB = SBC -w1L

=

-0.586 tf

C

B MBC

x

MCB L

b) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan (ujung) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan dihitung dengan cara sebagai berikut : Sx = SBC - w1x - w2(x-a) (i) Pada kondisi x1 = Sx1 = (ii) Pada kondisi x2 = Sx2 = c) Momen MB = MBC MC = -MCB

in case of 0.180 0.508 2.520 -0.508

0.000 m

<= x <=

2.700 m

m tf m tf

=

-0.204 tf ･m

=

-0.204 tf ･m

Momen maksimum terjadi pada titik dimana gaya geser sama dengan nol Momen pada x = 1.350 m is; 2

0.191 tf ・m

=



0.000 tf

2-3) Dinding Samping Kanan a) Shearing Force at joint w1

Beban pada ujung C

w2

Beban pada ujung D

MCD

Momen pada ujung C

MDC L ch t d


2

0.000 tf/m -0.645 tf/m2 -0.204 tf ･m 0.351 2.060 0.050 0.200 0.150

tf ･m m m m m

MCD C L

w1

x D

w2

MDC

SCD = (2w1+w2)L/6 - (MCD+MDC)/L = -0.293 tf SDC = SCD - L(w1+w2)/2 = 0.372 tf b) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan (u un ) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan dihitun den an cara seba ai berikut : 2

Sx = SCD - w1x - (w2 - w1)x /(2L) (i) Pada kondisi x1 = 0.300 m Sx1 = -0.278 tf (ii) Pada kondisi x2 = 1.760 m Sx2 = 0.192 tf c) Momen MC = MCD MD = -MDC

=

-0.204 tf ･m

=

-0.351 tf ･m


Sx = 0 = S CD - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = -0.2925 0.0000 x + Momen pada x =

1.3669 2

0.1566 x2 ,

x

is; 3


=

-0.471 tf ・m

14/26

=

1.37 -1.367

Cek nilai Sx Sx = SCD - w1x - (w2 - w1)x2/(2L) =

0.000 tf


2-4) Pelat Bawah a) Gaya Geser Pada Tumpuan w1


w2


MDA

Momen pada ujung D

1.110 tf/m2 1.110 tf/m2

L

-0.351 tf ･m

MAD Momen pada ujung A L Panjang batang ch Tebal selimut beton t Tebal batang (tinggi) d Tinggi efektif batang SDA = (2w1+w2)L/6 - (MDA+MAD)/L = =


0.351 2.700 0.050 0.200 0.150

MAD

tf ･m m m m m

x

MDA

A

D

w2

w1

1.498 tf -1.498 tf

b) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan (ujung) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan dihitun den an cara seba ai berikut : 2


-0.351 tf ･m

=

MA = -MAD

-0.351 tf ･m Momen maksimum terjadi pada titik dimana gaya geser sama dengan nol =

2

Sx = 0 = S DA - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = 1.4980 -1.1096 x Momen pada x =

1.3500

,

x

=


is;

2

3

=


0.660 tf ・m

=

0.000 tf

Kondisi 4: Reservoir Penuh, Tanpa Gaya Angkat 1) Perhitungan Beban Yang Bekerja Ph1 Tekanan Horisontal Pada Dinding Samping Bag. At Ph2


Pv


Pq H0 B0 t1 t2 t3

Reaksi Pada Pela t Bawah Tin i Dari lane frame Lebar Dari lane frame Tebal Dindin Sam in Tebal Pelat Atas Tebal Pelat Bawah

0.000 tf/m2 -0.690 tf/m2

B

0.434 tf/m2 1.110 tf/m2 2.060 m 2.700 m 0.200 m 0.120 m 0.200 m

(t2)

(t1)

H0 (t1) A

C

(t3)

D

B0

2

=

-0.14640 tf ･m

2

=

-0.09760 tf ･m

=

0.26370 tf ･m

=

0.67410 tf ･m


CBC = CCB = Pv1B0 /12 2

CDA = CAD = PqB0 /12 2) Perhitungan Momen Pada Titik (Tumpuan) k1 = 3 3 k2 = H0t2 /(B0t1 ) = 3 3 k3 = H0t3 /(B0t1 ) =

1.0 0.16480 0.76296 CAB - CAD

2(k1+k3)

k1

0

k3

-3k1

qA

k1

2(k1+k2)

k2

0

-3k1

qB

CBC - CBA

0

k2

2(k1+k2)

k1

-3k1

qC

= CCD - CCB

k3

0 k1

k1 k1

2(k1+k3) k1

-3k1 -4k1

qD R

CDA - CDC

k1

0


R =0

qB = -qC

2k1+k3 k1

k1 2k1+k2

qA qB

=

CAB - CAD CBC - CBA

2.7630 1.0

1.0 2.1648

qA qB

=

-0.82050780 0.36130640

Pen elesaian erhitun an, dilakukan seba ai beriut : = -0 .42 912 qA = 0.36513 qB

qC qD

15/26

= =

-0.36513 0.42912



= -0.34670 tf ･m


= 0.20353 tf ･m


= -0.20353 tf ･m


= 0.20353 tf ･m


= -0.20353 tf ･m


= 0.34670 tf ･m


= -0.34670 tf ･m


= 0.34670 tf ･m

2) Perhitun an Ga a Yan Ter adi 2-1) Dinding Samping Kanan a) Gaya Geser Pada Tumpuan

MBA

w2

Beban pada ujung B

-0.690 tf/m2 0.000 tf/m2

MAB

Momen pada ujung A

-0.347 tf ･m

MBA

Momen pada ujung B

L ch t d

Panjang batang Tebal selimut beton Tebal batan (tin i) Tinggi efektif batang

0.204 tf ･m 2.060 m 0.050 m 0.200 m 0.150 m

w1

Beban pada ujung A

w2 B

L x A w1

SAB = (2w1+w2)L/6 - (MAB+MBA)/L = =

SBA = SAB - L(w1+w2)/2

MAB

-0.404 tf 0.306 tf

b) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan (ujung) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan dihitung dengan cara sebagai berikut : 2


0.300 -0.212 1.76 0.291

m tf m tf

=

-0.347 tf ･m

=

-0.204 tf ･m


Sx = 0 = S AB - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = -0.4043 0.6900 x + Momen pada x =

0.7074 2

-0.1675 x2 ,

x

=

0.707 3.413


m is; 3

-0.480 tf ・m

=


=

0.000 tf

2-2) Pelat Atas a) Gaya Geser Pada Tumpuan w1


MBC

Momen pada ujung B

MCB

Momen pada ujung C Panjang batang Tebal selimut beton Tebal batan (tin i) Tin i efektif batan

L ch t d

2

0.434 tf/m -0.204 tf ･m 0.204 2.700 0.030 0.120 0.090

tf ･m m m m m

w1

MBC SBC = (w1L)/2-(MBC+MCB)/L

=

0.586 tf

SCB = SBC -w1L

=

-0.586 tf

C

B x

MCB L

b) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan (ujung) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan dihitun den an cara seba ai berikut : Sx = SBC - w1x - w2(x-a) (i) Pada kondisi x1 = Sx1 = (ii) Pada kondisi x2 = Sx2 =

in case of 0.180 0.508 2.520 -0.508

0.000 m

<= x <=

2.700 m

m tf m tf

16/26


c) Momen MB = MBC MC = -MCB

=

-0.204 tf ･m

=

-0.204 tf ･m

Momen maksimum terjadi pada titik dimana gaya geser sama dengan nol Bending moment at x 1.350 m is; 2

0.192 tf ・m

=



0.000 tf

2-3) Dinding Samping Kanan a) Shearing Force at joint MCD w1

Beban pada ujung C

w2

Beban pada ujung D

0.000 tf/m2 -0.690 tf/m2

MCD

Momen pada ujung C

-0.204 tf ･m

MDC


L ch t d

0.347 2.060 0.050 0.200 0.150

w1

C L

x

tf ･m m m m m

D

w2

MDC

SCD = (2w1+w2)L/6 - (MCD+MDC)/L = =

SDC = SCD - L(w1+w2)/2

-0.306 tf 0.404 tf

b) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan (u un ) Ga a eser an beker a ada arak 2d dari tum uan dihitun den an cara seba ai berikut : 2 Sx = SCD - w1x - (w2 - w1)x /(2L) (i) Pada kondisi x1 = 0.300 m Sx1 = -0.2913 tf (ii) Pada kondisi x2 = 1.760 m Sx2 = 0.2124 tf c) Momen MC = MCD MD = -MDC

=

-0.204 tf ･m

=

-0.347 tf ･m


Sx = 0 = S CD - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = -0.3064 0.0000 x + Momen pada x =

1.3526

0.1675 x2 ,

x

=

1.4 -1.353


is;

2

3

-0.480 tf ・m

=


=

0.000 tf

2-4) Pelat Bawah a) Ga a Geser Pada Tum uan w1


w2


MDA

Momen pada ujung D

MAD L ch t d

Momen pada ujung A Panjang batang Tebal selimut beton Tebal batan (tin i) Tin i efektif batan

1.110 tf/m2 1.110 tf/m2

L

-0.347 tf ･m 0.347 2.700 0.050 0.200 0.150

MAD

tf ･m m m m m

x A

MDA D

w2

w1

SDA = (2w1+w2)L/6 - (MDA+MAD)/L = =


1.498 tf -1.498 tf

b) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan (ujung) Gaya geser yang bekerja pada jarak 2d dari tumpuan dihitung dengan cara sebagai berikut : 2


=

-0.347 tf ･m

MA = -MAD = -0.347 tf ･m Momen maksimum ter adi ada titik dimana a a eser sama den an nol 2

Sx = 0 = S DA - w1x - (w2 - w1)x /(2L) = 1.4980 -1.1096 x Momen pada x =

1.3500 2

,

x

3


is;


=

=

0.664 tf ・m

17/26

=

0.000 tf


Rekapitulasi Gaya Yang Bekerja

Batang Dinding samping kiri

Kondisi Kondisi 1

Kondisi 2

Kondisi 3

Kondisi 4 Pelat Atas Kondisi 1

Kondisi 2

Kondisi 3

Kondisi 4 Dinding samping kanan

Kondisi 1

Kondisi 2

Kondisi 3

Kondisi 4 Pelat Bawah Kondisi 1

Kondisi 2

Kondisi 3

Kondisi 4

Titik Tinjauan A Lapangan B A Lapangan B A Lapangan B A Lapangan B B Lapangan C B Lapangan C B Lapangan C B Lapangan C C Lapangan D C Lapangan D C Lapangan D C Lapangan D D Lapangan A D Lapangan A D Lapangan A D Lapangan A

M (tf ･m) -0.489 -0.132 -0.234 -0.485 -0.141 -0.233 -0.351 -0.471 -0.204 -0.347 -0.480 -0.204 -0.234 0.161 -0.234 -0.233 0.162 -0.233 -0.204 0.191 -0.204 -0.204 0.192 -0.204 -0.234 -0.132 -0.489 -0.233 -0.141 -0.485 -0.204 -0.471 -0.351 -0.204 -0.480 -0.347 -0.489 0.522 -0.489 -0.485 0.526 -0.485 -0.351 0.660 -0.351 -0.347 0.664 -0.347

18/26

N (tf) 1.498 0.987 0.586 1.498 0.981 0.586 1.498 1.191 0.586 1.498 1.185 0.586 0.170 0.170 0.170 0.156 0.156 0.156 0.293 0.293 0.293 0.306 0.306 0.306 0.586 0.987 1.498 0.586 0.981 1.498 0.586 1.191 1.498 0.586 1.185 1.498 0.711 0.711 0.711 0.678 0.678 0.678 0.372 0.372 0.372 0.404 0.404 0.404

S at joint 0.711 0.000 -0.170 0.678 0.000 -0.156 -0.372 0.000 0.293 -0.404 0.000 0.306 0.586 0.000 -0.586 0.586 0.000 -0.586 0.586 0.000 -0.586 0.586 0.000 -0.586 0.170 0.000 -0.711 0.156 0.000 -0.678 -0.293 0.000 0.372 -0.306 0.000 0.404 1.498 0.000 -1.498 1.498 0.000 -1.498 1.498 0.000 -1.498 1.498 0.000 -1.498

(tf) at 2d 0.473 -0.151 0.453 -0.138 -0.192 0.278 -0.212 0.291 0.508 -0.508 0.508 -0.508 0.508 -0.508 0.508 -0.508 0.151 -0.473 0.138 -0.453 -0.278 0.192 -0.291 0.212 1.165 -1.165 1.165 -1.165 1.165 -1.165 1.165 -1.165

(3)148628055.xls.ms_officeSum MSN

5

Perhitungan Kebutuhan Penulangan

5-1 Perhitungan kebutuhan tulangan 1) Pada tumpuan "A" dinding samping Kondisi 1 M= 0.4889 tf ･m N= 1.4980 tf S0= 0.7107 tf S2d= 0.4728 tf

sca = ssa = n=

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100

cm (tinggi batang) cm (tinggi efektif batang) cm (tebal selimut beton) cm (jarak dari garis netral) cm

e = M/N = 32.63 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 22.011 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +92.48 sc^2 -1002.3 sc -33408.84 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2482 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.8569 cm2 Kondisi 2 M= N= S0= S2d=

0.4847 1.4980 0.6782 0.4529

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100

h

d d


e = M/N = 32.36 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 21.914 kgf/cm2 ( 0.0001 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +92.54 sc^2 -994.9 sc -33163.45 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2474 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.8344 cm2 Kondisi 3 M= N= S0= S2d=

0.3508 1.4980 0.3718 0.1924

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100



0.3467 1.4980 0.4043 0.2124

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100


e = M/N = 23.14 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 18.557 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +94.38 sc^2 -749.52 sc -24983.94 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2177 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.0947 cm2 Luas tulangan maksimum yang diperlukan adalah Kondisi Luas yg diperluka

2) Pada tumpuan "B" dinding samping Kondisi 1 M= 0.2344 tf ･m N= 0.5860 tf S0= 0.1700 tf S2d= 0.1513 tf

1 1.8569

2 1.8344

sca = ssa = n=

1.8569 cm2 pd kon 3 1.1168

1

dari hasil perhitungan diatas

4 1.0947 (cm2)

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100



0.2335 0.5860 0.1561 0.1384

tf ･m tf tf tf

sca = ssa = n=

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100

h

d d


e = M/N = 39.84 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 14.159 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 +96.5 -467.12 sc -15570.75 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.1752 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 0.9102 cm2

19/ 26

(4)148628055.xls.ms_office, Penulangan

Kondisi 3 M= N= S0= S2d=

0.2044 0.5860 0.2925 0.2784

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100



0.2035 0.5860 0.3064 0.2913

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100


e = M/N = 34.73 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 13.229 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 +96.9 -413.92 sc -13797.42 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.1656 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 0.7549 cm2 Luas tulangan maksimum yang diperlukan adalah Kondisi Luas yg diperluka

1 0.9150

3) Pada tumpuan "B" pelat atas Kondisi 1 M= 0.2344 tf ･m N= 0.1700 tf S0= 0.5860 tf S2d= 0.5079 tf

2 0.9102

sca = ssa = n=

0.9150 cm2 pd kon 3 0.7596

1


4 0.7549 (cm2)

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

12 9 3 3.00 100



0.2335 0.1561 0.5860 0.5079

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

12 9 3 3.00 100

h

d d


e = M/N = 149.54 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 24.218 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +91.18 sc^2 -1176 sc -39199.93 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2665 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.9627 cm2 Kondisi 3 M= N= S0= S2d=

0.2044 0.2925 0.5860 0.5079

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

12 9 3 3.00 100


e = M/N = 69.88 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 22.666 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 sc +92.1 -1052.9 -35095.39 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2537 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.6395 cm2 Kondisi 4 M= N= S0= S2d=

0.2035 0.3064 0.5860 0.5079

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

12 9 3 3.00 100


e = M/N = 66.43 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 22.635 kgf/cm2 ( 5E-05 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +92.12 sc^2 -1050.5 sc -35016.13 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2535 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.6252 cm2 Luas tulangan maksimum yang diperlukan adalah Kondisi Luas yg diperluka

1 1.9648

2 1.9627

1.9648 cm2 pd kon 3 1.6395

1


4 1.6252 (cm2)

20/ 26


4) Tumpuan "A" pelat bawah Kondisi 1 M= 0.4889 tf ･m N= 0.7107 tf S0= 1.4980 tf S2d= 1.1651 tf

sca = ssa = n=

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100


e = M/N = 68.79 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 21.087 kgf/cm2 ( 0.0004 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +93.01 sc^2 -932.28 sc -31075.94 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2403 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 2.2070 cm2 Kondisi 2 M= N= S0= S2d=

0.4847 0.6782 1.4980 1.1651

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100

h

d d



0.3508 0.3718 1.4980 1.1651

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100



0.3467 0.4043 1.4980 1.1651

sca = ssa = n=

tf ･m tf tf tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100


e = M/N = 85.75 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 17.125 kgf/cm2 ( 3E-06 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +95.11 sc^2 -652.3 sc -21743.32 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2044 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.5861 cm2 Luas tulangan maksimum yang diperlukan adalah Kondisi Luas yg diperluka

5) Lapangan dr dinding samping Kondisi 1 M= 0.1318 tf ･m N= 0.9867 tf

1 2.2070

2 2.1993

sca = ssa = n=

2.2070 cm2 pd kon 3 1.6227

1


4 1.5861 (cm2)

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100


e = M/N = 13.36 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 11.5036 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. h sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +97.59 sc^2 -321.98 sc -10732.77 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.1472 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 0.2021 cm2 Tegangan tarik pada sisi luar batang Kondisi 2 M= N=

0.1407 tf ･m 0.9805 tf

sca = ssa = n=

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100

d d


e = M/N = 14.35 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 11.804 kgf/cm2 ( 0.0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +97.47 sc^2 -337.3 sc -11243.48 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.1504 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 0.2508 cm2 Tegangan tarik pada sisi luar batang

21/ 26


Kondisi 3 M= N=

sca = ssa = n=

0.4710 tf ･m 1.1912 tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100


e = M/N = 39.54 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 21.233 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +92.93 sc^2 -943.23 sc -31440.90 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2416 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.8968 cm2 Tegangan tarik pada sisi luar batang Kondisi 4 M= N=

sca = ssa = n=

0.4798 tf ･m 1.1848 tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100


e = M/N = 40.50 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 21.434 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +92.81 sc^2 -958.34 sc -31944.57 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2433 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.9473 cm2 Tensile is on outside of member Luas tulangan maksimum yang diperlukan adalah Kondisi Luas yg diperluka Sisi

1 luar

6) Lapangan pelat atas Kondisi 1 M= 0.1612 tf ･m N= 0.1700 tf

2 luar

sca = ssa = n=

0.0000 cm2 pd kon 3 luar

4


4 (cm2) luar

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

12 9 3 3.00 100


e = M/N = 94.83 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 19.573 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. h sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +93.84 sc^2 -821.24 sc -27374.75 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2270 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.3065 cm2 Tegangan tarik pada sisi dalam batang Kondisi 2 M= N=

sca = ssa = n=

0.1621 tf ･m 0.1561 tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

12 9 3 3.00 100

d d


e = M/N = 103.83 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 19.606 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +93.82 sc^2 -823.62 sc -27454.00 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2273 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.3207 cm2 Tegangan tarik pada sisi dalam batang Kondisi 3 M= N=

sca = ssa = n=

0.1911 tf ･m 0.2925 tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

12 9 3 3.00 100


e = M/N = 65.34 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 21.813 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 +92.6 -987.17 sc -32905.75 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2465 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.5196 cm2 Tegangan tarik pada sisi dalam batang Kondisi 4 M= N=

sca = ssa = n=

0.1920 tf ･m 0.3064 tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

12 9 3 3.00 100


e = M/N = 62.67 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 21.898 kgf/cm2 ( 0.0001 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +92.55 sc^2 -993.66 sc -33122.05 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2473 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 1.5215 cm2 Tegangan tarik pada sisi dalam batang Luas tulangan maksimum yang diperlukan adalah Kondisi Luas yg diperluka Sisi

1 1.3065 dalam

2 1.3207 dalam

1.5215 cm2 pd kon 3 1.5196 dalam

4


4 1.5215 (cm2) inside

22/ 26


7) Lapangan pelat bawah Kondisi 1 M= 0.5223 tf ･m N= 0.7107 tf

sca = ssa = n=

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100


e = M/N = 73.49 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 21.8727 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. h sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +92.56 sc^2 -991.67 sc -33055.66 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2470 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 2.3871 cm2 Tegangan tarik pada sisi dalam batang Kondisi 2 M= N=

sca = ssa = n=

0.5264 tf ･m 0.6782 tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100

d d


e = M/N = 77.62 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 21.931 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +92.53 sc^2 -996.14 sc -33204.83 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2475 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 2.4238 cm2 Tegangan tarik pada sisi dalam batang Kondisi 3 M= N=

sca = ssa = n=

0.6603 tf ･m 0.3718 tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100


e = M/N = 177.59 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 24.599 kgf/cm2 ( 3E-06 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +90.95 sc^2 -1206.9 sc -40231.24 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2695 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 3.2864 cm2 Tegangan tarik pada sisi dalam batang Kondisi 4 M= N=

sca = ssa = n=

0.6645 tf ･m 0.4043 tf

60 kgf/m2 1400 kgf/m2 21

h= d= d' = c= b =

20 15 5 5.00 100


e = M/N = 164.35 cm Rumus perhitungannya adalah , sc = 24.725 kgf/cm2 ( 0 kgf/cm2) o.k. sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 +90.87 sc^2 -1217.2 sc -40572.84 s = nsc/(nsc+ssa) = 0.2705 As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa = 3.2947 cm2 Tegangan tarik pada sisi dalam batang Luas tulangan maksimum yang diperlukan adalah Kondisi Luas yg diperluka Sisi

1 2.3871 dalam

2 2.4238 dalam

3.2947 cm2 pd kon 3 3.2864 dalam

4


4 3.2947 (cm2) dalam

8) Rekapitulasi kebutuhan penulangan Perencanaan kebutuhan penulangan merupakan tulangan maksimum yang terjadi pada kondisi 1 s/d 4 Item Titik Sisi Perhitungan Penulangan

dinding dinding samping samping bawah atas luar luar 1) 2) 1.857 0.915

pelat atas ujung luar 3) 1.965

pelat dinding bawah samping ujung tengah luar dalam 4) 5) 2.207 0.000

23/ 26

pelat atas tengah dalam 6) 1.522

pelat bawah tengah dalam 7) 3.295 (cm2)


6 Penulangan dan Perhitungan Tegangan

Momen M Gaya geser (titik) S Gaya geser (2d) S2d Gaya aksial N Tinggi batang h Tebal selimut beton d' Tinggi efektif d Lebar efektif b Luar efektif bd Rasio modulus Young' n Kebutuhan tulangan

Asreq

kgfcm kgf kgf kgf cm cm cm cm cm2 cm2

Dipakai tulangan

Type: B2.50m x H1.90m Dinding Samping Pelat Atas Pelat Bawah bawah tengah atas tumpuan lapangan tumpuan lapangan sisi luar sisi dalam sisi luar sisi luar sisi dalam sisi luar sisi dalam 48,887 47,982 23,435 23,435 19,202 48,887 66,445 711 0 306 586 0 1,498 0 473 291 508 1,165 1,498 1,185 586 170 306 711 404 20 20 20 12 12 20 20 5 5 5 3.0 3 5 5 15 15 15 9 9 15 15 100 100 100 100 100 100 100 1500 1500 1500 900 900 1500 1500 21 21 21 21 21 21 21 1.86 10@200

Luas tulangan yg dipak As Keliling tulangan U M/N e Jarak dari garis netral c a' b'

10@250

0.91

1.96

1.52

2.21

3.29

10@250

10@250

10@250

10@200

10@200

3.93 15.71 32.635 5.00 67.9 186.4 -2795.4 5.04 0.000 ok

3.14 12.57 40.497 5.00 91.5 180.0 -2700.1 4.45 0.000 ok

3.14 12.57 39.992 5.00 90.0 178.0 -2670.1 4.46 0.000 ok

3.14 12.57 137.858 3.00 395.6 557.3 -5015.6 2.92 0.000 ok

3.14 12.57 62.671 3.00 170.0 259.8 -2338.4 3.00 0.000 ok

3.93 15.71 68.792 5.00 176.4 365.4 -5481.1 4.59 0.000 ok

3.93 15.71 164.347 5.00 463.0 838.6 -12578.6 4.37 0.000 ok

16.8 60.0 ok 695.9 1400.0 ok 0.47 11.00 ok 0.32 5.50 ok

17.9 60.0 ok 892.8 1400.0 ok 0.00 11.00 ok -

8.8 60.0 ok 434.7 1400.0 ok 0.20 11.00 ok 0.19 5.50 ok

20.5 60.0 ok 895.8 1400.0 ok 0.65 11.00 ok 0.56 5.50 ok

16.8 60.0 ok 703.5 1400.0 ok 0.00 11.00 ok -

17.0 60.0 ok 809.7 1400.0 ok 1.00 11.00 ok 0.78 5.50 ok

23.1 60.0 ok 1183.4 1400.0 ok 0.00 11.00 ok -

0.00262 0.28123 0.90626

0.00209 0.25579 0.91474

0.00209 0.25579 0.91474

0.00349 0.31648 0.89451

0.00349 0.31648 0.89451

0.00262 0.28123 0.90626

0.00262 0.28123 0.90626

Momen tahanan Mr kgfcm Mr pada daerah teka Mrc kgfcm x dari Mrc cm ss dari Mrc kgf/cm2 Mr pada daerah tarik Mrs kgfcm x dari Mrs cm sc dari Mrs kgf/cm2

118,435 172,358 4.433 3003.1 118,435 5.612 39.9

91,788 158,434 4.010 3453.6 91,788 5.011 33.4

83,290 158,152 3.921 3559.8 83,290 4.735 30.8

49,346 68,773 2.871 2689.3 49,346 3.511 42.6

50,648 68,762 2.890 2663.7 50,648 3.563 43.7

106,547 172,146 4.319 3116.1 106,547 5.287 36.3

102,038 172,089 4.275 3160.7 102,038 5.155 34.9

Tulangan bagi (>As/6 and >Asmin) Luas tulangan bagi As cm2 (cek)

10@250 3.14 ok

12@250 4.52 ok

12@250 4.52 ok

12@250 4.52 ok

10@250 3.14 ok

10@250 3.14 ok

10@250 3.14 ok

As m in =

3.0 00

cm2 ｃｍ

cm cm

c'

x (cek) Tegangan tekan Tegangan ijin tekan

sc sca

kgf/cm2 kgf/cm2

Tegangan tarik Tegangan tarik ijin

ss ssa

kgf/cm2 kgf/cm2

t ta

kgf/cm2 kgf/cm2

Tegangan geser pada ti Tegangan geser ijin

Tegangan geser pada 2 t2d kgf/cm2 t2da kgf/cm2 Tegangan geser ijin

p = As/(bd) k = (2np+(np)^2)^0.5-np j = 1-k/3

Lu as tu langan m inim um

24/26

cm 2

(5)148628055.xls.ms_officeKontrol tegangan

PENULANGAN BAK PELEPAS TEKAN LOKASI : 10@250

10@250

0.12

10@250 10@250

10@250

10@250 12@250

12@250

10@250

1.90

10@250

10@250

10@200

0.20

10@250

0.20

10@200

2.50

0.20

2.90

DIMENSI RESERVOIR

Kapasitas 80 M3 72 M3 60 M3 54 M3 47.25 M3 40.5 M3 36 M3 30 M3 24 M3 18 M3

B 5.00 4.50 4.00 4.00 3.50 3.00 3.00 2.50 2.00 1.50

Tinggi jagaan 40 - 50 cm

L 10.00 10.00 10.00 9.00 9.00 9.00 8.00 8.00 8.00 8.00

H ef 1.60 1.60 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50

Jagaan 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5

2.22

DIMENSI RESERVOIR

Kapasitas 80 M3 72 M3 60 M3 54 M3 47.25 M3 40.5 M3 36 M3 30 M3 24 M3 18 M3

B 5.00 4.50 4.00 4.00 3.50 3.00 3.00 2.50 2.00 1.50

L 10.00 10.00 10.00 9.00 9.00 9.00 8.00 8.00 8.00 8.00

Tinggi jagaan 40 - 50 cm

B

L L/4 < B/2

H ef 1.60 1.60 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50

Jagaan 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5 0,4-0,5

Reservoir IND 250x190

Recommend Documents