RESUMEN La urea es en muchos sentidos la forma más conveniente para nitrógeno jado. iene el ma!or contenido de nitrógeno disponi"le en un fertili#ante sólido $%&'(. Es fácil de producir en forma de pellets o gránulos ! fácilmente transportados a granel o "olsas sin riesgo de e)plosión. No deja residuos de sal despu*s de su uso en los cultivos. Su peso espec+co es de ,.--/ se descompone al punto de e"ullición ! es "astante solu"le en agua. Las principales materias primas necesarias para este n son N0- ! 123. 4os reacciones están involucrados en la fa"ricación de urea. En primer lugar/ car"amato de amonio se forma "ajo presión por reacción entre el 123 ! N0-.
123 5 3N0-
6N0 122N0 3
%
07 8-9.% :cal
Esta reacción altamente e)ot*rmica es seguida por una descomposición endot*rmica del car"amato de amonio. Los varios procesos para la fa"ricación de urea son; ,(
uente del reactor de s+ntesis de urea a presión del reactor/ condensada a una solución acuosa en una producción de alta presión del condensador ! reciclado de vuelta al reactor por gravedad de vapor.
Se hace "alance de energ+a ! "alance de materiales de la planta. La capacidad seleccionada de la planta es %/?/??? toneladas @ aAo de producción de &3.?? Bg @ h de la urea con CD' de pure#a urea. Urea reactor ! evaporador de vac+o están diseAados. El volumen de reactor se calcula ! encontró =ue ,C m-. La longitud ! diámetro del reactor son %? m ! 3/ m respectivamente. El evaporador utili#ado es de la escalada de pel+cula tipo de tu"o largo.
1ap+tulo , GNR24U11GHN ,., IFJRG1F1GHN 4E UREF K, La urea es un importante fertili#ante nitrogenado. Su utili#ación es cada ve# ma!or/ =ue sea el fertili#ante de nitrógeno preferida en todo el mundo. Se utili#a en fertili#ante sólido/ fertili#ante l+=uido/ resinas de formaldeh+do ! adhesivos.
Se hace "alance de energ+a ! "alance de materiales de la planta. La capacidad seleccionada de la planta es %/?/??? toneladas @ aAo de producción de &3.?? Bg @ h de la urea con CD' de pure#a urea. Urea reactor ! evaporador de vac+o están diseAados. El volumen de reactor se calcula ! encontró =ue ,C m-. La longitud ! diámetro del reactor son %? m ! 3/ m respectivamente. El evaporador utili#ado es de la escalada de pel+cula tipo de tu"o largo.
1ap+tulo , GNR24U11GHN ,., IFJRG1F1GHN 4E UREF K, La urea es un importante fertili#ante nitrogenado. Su utili#ación es cada ve# ma!or/ =ue sea el fertili#ante de nitrógeno preferida en todo el mundo. Se utili#a en fertili#ante sólido/ fertili#ante l+=uido/ resinas de formaldeh+do ! adhesivos.
Rouelle primero descu"rió la urea en la orina en ,99-. Su descu"rimiento fue seguido por la s+ntesis de urea a partir de amon+aco ! ácido ciánico por oehler en ,D3D. Esto se considera =ue es la primera s+ntesis de un compuesto orgánico de un compuesto inorgánico. En ,D9?/ Jassaro produce urea por calentamiento de car"amato de amonio en un tu"o sellado en lo =ue fue la primera s+ntesis de urea por deshidratación .he fórmula =u+mica de/ N0312N03/ indica =ue la urea puede ser considerada como la amida de ácido car"ámico N031220/ o la diamida de 12 ácido car"ónico $20( 3. El fertili#ante se dene generalmente generalmente como Ocual=uier material/ orgánico o inorgánico/ natural o sint*tico/ =ue suministra uno o más de los elementos =u+micos necesarios para el crecimiento de las plantasO. El o"jetivo principal de la industria de los fertili#antes es proporcionar los nutrientes primarios ! secundarios =ue son necesarios en cantidades de macronutrientes primarios se suministran normalmente a trav*s de fertili#antes =u+micos. Son compuestos =u+micos =ue contienen uno o más de los nutrientes primarios ! se producen generalmente por reacciones =u+micas. 1uales=uiera =ue sean los compuestos =u+micos/ su ingrediente más importante para el crecimiento de las plantas es el contenido de nutrientes. Los nutrientes primarios son nitrógeno/ fósforo ! potasio. Sin em"argo/ su concentración en un fertili#ante =u+mico se e)presa como un porcentaje de nitrógeno total $N(/ fosfato disponi"le $<32( ! :32 solu"le. El grado de un fertili#ante se e)presa como un conjunto de tres nPmeros en el orden de ciento N/ <32 ! :32. Si un nutriente está ausente en un fertili#ante/ =ue está representado por un cero.
&?.?
0umedad relativa
&?' %&/&'
1ontenido má)imo de nitrógeno
,.--
1alor de fusión
&? 1al @ g $endot*rmica(
El ca calor de de la la so solución/ en en el el ag agua
D 1a 1al @ g $e $endot*rmica(
La densidad aparente
de ?/9% g @ cc
a"la a"la ,.,81FL2R ,.,81FL2R ES
1alor espec+co/ espec+co/ BT @ Bg 1
? ? ,?? ,? ,.- US2S 4E LF UREF
,.-CD ,.&& ,.DC 3.,,
Flrededor del &' de urea fa"ricada se utili#a en fertili#antes sólidos. Flrededor del -,' de urea fa"ricada se utili#a en fertili#antes l+=uidos. resinas de urea8formaldeh+do tienen un uso amplio como un adhesivo de madera contrachapada. resinas de melamina8formaldeh+do se utili#an como vajilla ! para hacer más duro supercies. ,.%
123 5 3N0- V N03122N0%
W 0 7 8-9/% Bcal @ mol g
3(
N03122N0% V N0312N03 5 032
W0 7 5 &/- :cal @ mol g
Secundarios indesea"les toma reacción lugar es; -(
3N0312N03 V N0312N012N03 5 N0 $Jiuret(
Fm"as reacciones primera ! segunda son reacciones de e=uili"rio. La primera reacción casi nali#a en ,D8,C? 1 ! ,D? a 3?? atm. La segunda reacción $reacción de descomposición( es lento ! determina la velocidad de la reacción. El 123 ! N0- no convertido junto con car"amato no descompuesto/ de"en ser recuperados ! reutili#ados. Este es un paso pro"lemático. La s+ntesis se complica aPn más por la formación de un d+mero llamado "iuret/
N0312N012N03/ =ue de"e mantenerse "ajo/ !a =ue afecta negativamente el crecimiento de algunas plantas. ,. uente l+=uido es decepción a 39 atm. X se alimenta a un >ash8 evaporador especial =ue contiene un separador gas8l+=uido ! el condensador. Sin reaccionar N0-/ 123 ! 032 se eliminan ! reciclado de este modo. Una solución acuosa de car"amato8urea se pasa al tam"or de evaporación atmosf*rica donde la descomposición adicional de car"amato se lleva a ca"o. Los gases de salida de este paso pueden ser recicladas o enviados a los procesos de N0- para la fa"ricación de fertili#antes =u+micos La solución de urea acuosa al D?' puede ser utili#ado como es/ o enviado a un evaporador de vac+o para o"tener urea fundida =ue contiene menos de ,' de agua. La masa fundida se pulveri#a entonces en una torre de granulación.
-( 1oncentración; Ma!or es la concentración de los reactivos/ ma!or será la reacción directa de acuerdo a la le! de acción de masas. 123 siendo el reactivo superior limitante la relación de N0-;123 favorece la conversión. 4ado =ue/ la deshidratación de los resultados de car"amato en la producción de urea/ en menor proporción 032; 123 favorece la conversión.
3N0312N03
V
N0312N012N03 5 N0$Jiuret(
Iigura ,.,
Iigura ,.3
Fun=ue la producción de urea es alta a alta presión ! alta temperatura/ la reacción no se hace funcionar a la má)ima temperatura ! la presión por=ue; ,( Fumento de la presión aumenta los costos de capital ! de operación de e=uipos de compresión ! la reacción. 3( aumento de la temperatura acelera la descomposición de urea a "iuret/ un compuesto =ue afecta negativamente el crecimiento de algunas plantas. -( Las condiciones estipuladas anteriormente producen tasas de corrosión intolera"les/ ! un diseAo de compromiso de"en ser elegidos. ,.&
económicamente en otros lugares. Recompresión de gases de salida es prácticamente imposi"le de"ido a la corrosión ! la formación de car"amato sólida en los compresores. 3(
1apitulo 3 Yarios m*todos de fa"ricación de urea/ junto con hojas de >ujo.
3.,
El car"amato no convertido se descompone en N0- ! 123 gas por calentamiento de la me#cla e>uente del reactor de s+ntesis de urea a "aja presión. El gas de N0- ! 123 se separa de la solución de urea ! se utili#a para producir sales de amonio mediante la a"sorción de N0-/ !a sea en ácido sulfPrico o n+trico. Una ve# =ue a trav*s del proceso de urea KIig83.,; En este proceso de N0- l+=uido se "om"ea a trav*s de una "om"a de *m"olo de alta presión ! 123 gaseoso se comprime a trav*s de un compresor hasta la presión del reactor de s+ntesis de urea en una relación molar de alimentación de N0- 123 de 3@, o -@, a. El reactor normalmente opera en un rango de temperatura de ,9 a ,C? o1. El e>uente del reactor es decepción en la presión a apro)imadamente 3 atm ! el car"amato descompone ! despojado de la solución de producto de urea en un intercam"iador de calor calienta carcasa ! tu"os de vapor. El gas hPmedo/ separado de la solución de producto de urea de D8C?'/ ! =ue contiene alrededor de ?/& toneladas de N0- gaseoso por tonelada de urea producida se env+a normalmente a un nitrato de amonio o sulfato de amonio planta de producción ad!acente para la recuperación. Se alcan#a una conversión media de car"amato en urea de apro)imadamente &?'. El e)ceso de calor se retira del reactor por medio de un serpent+n de vapor productoras de "aja presión en una cantidad de apro)imadamente 3D? ??? cal @ :g de urea producida.
Iigura 3., Una ve# =ue a trav*s del proceso de urea
3( uente del reactor !a sea en uno o en varios de presión por etapas secciones de descomposición se a"sor"e en agua ! se reciclan de nuevo al reactor en forma de una solución acuosa amoniacal de car"amato de amonio. -( Gnterno proceso de urea reciclaje car"amato; El car"amato sin reaccionar ! el e)ceso de amoniaco son despojados del e>uente del reactor de s+ntesis de urea por medio de 123 caliente gaseoso o N0- en la presión del reactor/ en lugar de dejar =ue el e>uente del reactor hasta una presión mucho más "aja. El N0- ! 123 gas/ as+ recuperado a la presión del reactor/ se condensa ! se devuelve al reactor mediante >ujo por gravedad para la recuperación. a( Snam
Este proceso se "asa en el principio de la t*cnica de reciclado interno car"amato ! se llama comPnmente el proceso de separación Snam N0-. La diferencia "ásica entre el proceso de Snam ! los procesos convencionales de urea car"amato de solución de reciclaje es el hecho de =ue en este caso el car"amato no convertido se separa ! se recupera de la solución e>uente del reactor de s+ntesis de urea a presión del reactor/ condensada a una solución acuosa en una producción de alta vapor condensador de presión/ ! recicla de nuevo al reactor por gravedad.
La Iig 3.3 proceso Snamprogetti
"( Stamicar"on $0olanda( KIig83.- La novedad del proceso de separación de 123 consiste en el hecho de =ue el e>uente del reactor no se deja hasta una presión inferior como en el proceso de reciclaje urea l+=uido convencional/ pero se elimina a presión s+ntesis por la corriente de alimentación del reactor de 123 gaseoso en un vapor calentado verticales intercam"iador de calor. El separador de alta presión funciona a alrededor de ,%? atm ! ,C? o 1. La solución de urea despojado todav+a contiene apro)imadamente el ,' del car"amato no convertido/ ! se deja hasta apro)imadamente - atm para más de desgasicación en el vapor calentado descomponedor de "aja presión a apro)imadamente ,3? o 1. El suministro de gas recuperado se condensa con agua de refrigeración en el condensador de "aja presión/ =ue funciona a unos & 1 ! - atm. La solución as+ o"tenida se "om"ea al condensador de alta presión por medio de la "om"a de alta presión car"amato. El gas fuera recuperado del separador de alta presión se condensa en el condensador de alta presión/ =ue opera a apro)imadamente ,9? 1 ! ,%? atm. El calor de condensación se elimina en el lado de la carcasa del condensador mediante la vapori#ación de la cantidad e=uivalente de condensado. El vapor de agua -/% atm as+ producido puede ser reutili#ado La me#cla de gas ! l+=uido de emisión desde el condensador de alta presión se alimenta al reactor para la condensación total de 123 en car"amato ! posterior conversión a urea. Los inertes se ventilan desde el reactor a trav*s de un condensador refrigerado por agua de ventilación. El e>uente del reactor/ en torno a ,D o 1 ! ,%? atm/ se alimenta al separador de alta presión como descrito arri"a.
La Iig 3.- proceso Stamicar"on
c( Mitsui oatsu o o!o :oatsu proceso $Tapón( KIig83.% Este proceso total de urea de reciclaje es un proceso de reciclaje solución de car"amato convencional con tres sistemas de descomposición ! de recuperación de car"amato de presión8etapas. El reactor se hace funcionar a apro)imadamente ,C 1/ 3%? atm/ ! con una N0- al 123 relación molar de apro)imadamente %/-. Flrededor del &9' de la car"amato de amonio total presente en el reactor se convierte en urea.
El cara"amate no convertido se descompone ! se separó de la solución de urea/ junto con el e)ceso de N0- en una serie de tres descomponedores8etapa de presión/ =ue operan respectivamente en alrededor de ,D atm ! ,? o1/ -/?& atm ! ,-? o1/ ! la presión atmosf*rica ! ,3? o 1. El caracter+stica principal del
proceso de Mitsui oatsu es el hecho de =ue la fase gaseosa en cada etapa de descomposición se pone en contacto en >ujo a contracorriente con la solución de producto de urea =ue sale de la etapa de descomposición anterior. 1ual=uiera de una sección de relleno o una sección de "andeja de tami# se utili#a para este propósito. El efecto es =ue la me#cla gaseosa N0- ! 123 o"tenido a partir de la descomposición de car"amato se reduce considera"lemente en el contenido de vapor. Fs+/ la cantidad de agua reciclada al reactor se mantiene a un nivel relativamente "ajo ! una relativamente alta conversión en el reactor se alcan#a. El gas de escape de cada etapa de descomposición se condensa a la solución en su respectivo condensador enfriado por agua ! la solución as+ o"tenida se "om"ea a alta presión de la siguiente escena condensador.
El e)ceso de N0- se separa de la solución acuosa de car"amato ! fregado de las Pltimas tra#as de 123 en >ujo a contracorriente con el l+=uido de re>ujo/ N0-/ alimentado a la parte superior del a"sor"edor de alta presión. El e)ceso de N0- puro as+ o"tenido se condensa a l+=uido con agua de refrigeración ! se recicla al reactor. La solución de car"amato se recicla de nuevo al reactor para la recuperación total.
gura 3.%
3.3 SELE11GHN 4EL
Iormación de la urea a partir de amon+aco ! de car"ono di ó)ido tiene lugar a trav*s de reacciones reversi"les con formación de car"amato de amonio como producto intermedio. Fhora/ el *)ito de cual=uier proceso de MI urea depende de cómo podemos reciclar económicamente car"amato al reactor.
N03122N0% $s( 77777 3N0- $g( 5 123 $g( Z 0 7 5 -9/% :cal @ g8mol
Esta reacción implica aumento en el volumen ! a"sorción de calor. Fs+/ esta reacción se ve favorecida por disminución de la presión ! aumento de la temperatura.
La e)tracción se efectPa a presión de s+ntesis en s+ usando 123 o N0- como agente de separación. Si se selecciona 123/ es para ser suministrada a la descomponedores @ separador como en proceso de separación Stamicar"on
123. Mientras =ue si se selecciona N0-/ es para ser o"tenido a partir del propio sistema por=ue el e)ceso de N0- está presente en el reactor como en el proceso de Snam. E)tracción de 123 es una ventaja/ !a la introducción de 123 aumenta p123. Fs+ pN0- se reducirá a mantener constante < como < 7 p123 5 pN0-. En una temp particular/ : es constante de modo =ue cuando pN0- se reduce para mantener constante :/ car"amato se reducirá mucho más rápido por descomposición como aparece pN0- en la ecuación de e=uili"rio con una potencia de dos. Selección de descomposición primera etapa de"e ser de tal manera =ue el agua se evapora min por=ue los gases recuperados van alongith el car"amato de reactor de nuevo ! si el agua entra en la producción reactor se verá afectada negativamente de"ido a la hidrólisis de urea. Fs+/ la descomposición por etapas de car"amato se hace. Segunda consideración a favor de la e)tracción iso"árica es =ue ma!ores resultados de la presión de reciclado de car"amato en la condensación con ma!or temperatura ! =ue la recuperación en forma de vapor a "aja presión. Es por esto =ue se pactised por etapas reducción de la presión
La Iig 3. proceso Snamprogetti
1ap+tulo -
3N0- 5 123 7777777 N03122N0%
e)ot*rmica
N03122N0% 7777777 N0312N03 5 032
endot*rmica
1omo las reacciones son reversi"les en la naturale#a sólo se produce la conversión parcial en el reactor. Solución de urea =ue consiste en urea/ car"amato/ agua ! 123 no convertido ! N0- se introducen en el separador donde e)tracción acción de N0- favorece la descomposición del car"amato/ ! por lo tanto D?' de car"amato se descompone a=u+.
,( evaporador de vac+o primero. 3( segundo evaporador al vac+o
necesario. ránulos de urea de gran tamaAo o "ultos se env+an a agrupar tan=ue de disolución.
S+ntesis de urea
N0- ! 123 reaccionan "ajo de concentración/ temperatura ! presión a las condiciones espec+cas formar urea como por las siguientes reacciones;
,( 123 $g( 5 3N0- $g( 77777 N03122N0% $s(^ g
0 7 8-9/&% Bcal @ mol
3( N03122N0% $s( 77777 N0312N03 $s( 5 032 $l(^ gm
0 7 &/-3 Bcal @ mol
888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888888 123 $g( 5 3N0- $g( 77777 N0312N03 $s( 5 032 $l(^ g
0 7 8-,/-3 Bcal @ mol
Fs+/ la s+ntesis de urea en general es e)ot*rmica/ li"erando calor de -,/-3 Bcal @ mol gm en condiciones estándar de presión de , atm ! 3 1.
-.3 EIE12 4E L2S
reacción no. , es rápida ! llega hasta el nal pero la reacción no. 3 es lenta ! determina la tasa glo"al de la producción de urea.
0 7 8ve $:,(
N03122N0% $s( 77777 N0312N03 $s( 5 032 $l(^
0 7 8ve $:3(
anto las reacciones son favorecidos a alta temperatura/ pero nuestro o"jetivo es ma)imi#ar segunda reacción como primera reacción es indesea"le en el reactor.
123 $g( 5 3N0- $g( 777777 N0312N03 $s( 5 032 $l(
No ha! reducción en el volumen de la reacción glo"al ! tan alta presión favorece la reacción directa. Esta presión se selecciona de acuerdo a la temp ser mantenido ! N0-; relación de 123.
12N1ENRF1GHN; Ma!or es la concentración de los reactivos/ ma!or será la reacción directa de acuerdo a la le! de acción de masas. 123 siendo reactivo limitante ma!or N0-; relación de 123 favorece la conversión. 4ado =ue/ la deshidratación de los resultados de car"amato en la producción de urea/ menor 032; relación de 123 favorece la conversión/ la ingesta de agua al reactor de"e ser por lo tanto min.
GEM<2 4E RESG4EN1GF;
4ado =ue/ la reacción de conversión de urea es lento/ tiempo suciente se va a proporcionar para o"tener una ma!or conversión. Reactor está diseAado para dar ca"ida a esto con respecto a los otros parámetros de temperatura/ presión ! concentración.
-.- SNFM
N03122N0% $s( 777777 3N0- $g( 5 123 $g( mol
W 0 7 5 -9/% :cal @ g8
Esta reacción implica aumento en el volumen ! a"sorción de calor. Fs+/ esta reacción se ve favorecida por disminución de la presión ! aumento de la temperatura.
: 7 $pN0-( 3 [ $p123(
Kdonde/ : 7 constante de e=uili"rio
La e)tracción se efectPa a presión de s+ntesis en s+ usando 123 o N0- como agente de separación. Si se selecciona 123/ es para ser suministrada a la descomponedores @ separador como en proceso de separación Stamicar"on 123. Mientras =ue si se selecciona N0-/ es para ser o"tenido a partir del propio sistema por=ue el e)ceso de N0- está presente en el reactor como en el proceso de Snam. E)tracción de 123 es una ventaja/ !a la introducción de incremento de 123 p123. Fs+ pN0- se reducirá a mantener constante < como < 7 p123 5 pN0-.
En una temp particular/ : es constante de modo =ue cuando pN0- se reduce para mantener constante :/ car"amato se reducirá mucho más rápido por descomposición como aparece pN0- en la ecuación de e=uili"rio con una potencia de dos. Selección de descomposición primera etapa de"e ser de tal manera =ue el agua se evapora min por=ue los gases recuperados van alongith el car"amato al reactor de nuevo ! si el agua entra en el reactor/ la producción se verá afectada negativamente de"ido a la hidrólisis de urea. Fs+/ la descomposición por etapas de car"amato se hace. Segunda consideración a favor de la e)tracción iso"árica es =ue ma!ores resultados de la presión de reciclado de car"amato en la condensación con ma!or temperatura ! =ue la recuperación en forma de vapor a "aja presión. Esto es por =u* se practica por etapas reducción en la presión.
-.% 4ES1RG<1GHN 4EL
El amon+aco l+=uido procedente directamente de los l+mites de la "ater+a se recoge en el tan=ue receptor de amon+aco a partir de donde se e)trae a ] compessed a unos 3- ata presión por medio de una "om"a centr+fuga. uido de conducción en el e!ector car"amato/ donde
el car"amato procedente de separador de car"amato se comprime hasta la presión de s+ntesis. La me#cla l+=uida de amoniaco ! car"amato entra en el reactor donde reacciona con 123 comprimido. En el reactor del N0- ! 123 gaseoso reaccionan para formar amm. 1ar"amato/ una parte del cual se deshidrata para formar urea ! agua. La fracción de car"amato =ue deshidrata está determinada por las proporciones de diversos reactivos/ temperatura de funcionamiento/ el tiempo de residencia en el reactor ! la presión de reacción. La relación molar de N0- @ 123 es de alrededor de 3; ,/ la relación molar de agua a 123 es de alrededor de ?/&9; ,. 3N0- $g( 5 123 $g( 77777 N03122N0% $s(^
e)ot*rmico
N03122N0% $s( 77777 N0312N03 $s( 5 032 $l(^
endot*rmica
En las condiciones de s+ntesis $ 7 ,C? 1/ < 7 ,% atm(/ la primera reacción se produce rápidamente ! se ha completado. La segunda reacción se produce lentamente ! determina el volumen del reactor. La urea es un reactor de tipo >ujo de tapón con ,? N2.S de platos perforados para evitar de nuevo la me#cla ! para evitar el escape de 123 gaseoso =ue de"e reaccionar en la parte inferior del reactor. 4escomposición por etapas se lleva a ca"o para reducir el agua trasladará al reactor =ue podr+a afectar negativamente a la conversión .Urea Solución =ue contiene urea/ car"amato/ 032 ! 123 sin convertir ! N0entra el separador de alta presión donde la presión es la misma =ue la del reactor. La me#cla se calienta a medida =ue >u!e hacia a"ajo de los intercam"iadores de pel+cula descendente. El contenido de 123 de la solución es reducido por la acción de separación de N0- como hierve fuera de la solución. El car"amato el calor de descomposición es suministrada por 3% ata vapor. Los gases de ca"e#a del separador ! la solución recuperada desde el a"sor"edor Mujo a la alta presión car"amte condensador a trav*s del me#clador/ me#cla en total/ salvo en unos pocos inertes se condensa !
recicla al reactor por medio de e!ector car"amato. 1ondensación de los gases a alta temp ! presión permite la recuperación de calor de condensación en la producción de vapor de agua a %. ata en el condensador de car"amato de alta presión. 4esde la parte superior del separador de car"amato de los gases no condensa"les salen consiste de inertes ! una pe=ueAa cantidad de N0- ! 123 sin reaccionar en el condensador. Estos se env+an a la parte inferior de M< descomponedor
Iigura -., proceso de urea Snamprogetti
UREF
Se está ca!endo el tipo de pel+cula M< descomposición. Se divide en 3 partes; separador superior/ donde los gases li"erados en >ash/ la solución entra en la sección de tu"o de ha# ! la descomposición/ donde el car"amato residual se descompone ! calor necesario se suministra por medio de 3% ata condensado de vapor =ue sale del separador.
Segunda puricación ! etapa de recuperación a %/ ata;
La solución dejando la parte inferior de M< de descomposición se e)pandió en %. presión ata ! entra en la descomposición L< $la ca+da del tipo de pel+cula(. Este se divide de nuevo en dos partes; la parte superior del separador donde se eliminan los gases de >ash li"erados antes de =ue la solución entra en el ha# de tu"os. Sección de descomposición en =ue el Pltimo car"amato residual se descompone ! el calor re=uerido se suministra por medio de vapor saturado a %/ ata.
1oncentración de urea Siguiente sección es la concentración de urea ! o"jetivo es reducir el contenido de agua de urea a un precio tan "ajo como ,'. ujo de aire fr+o =ue hace =ue su solidicación. Los gránulos
sólidos =ue caen a la parte inferior de la torre de granulación se env+an a trav*s de las machacadoras para retener grumos solamente/ ! luego a la cinta transportadora =ue lleva el producto a la má=uina de pesaje automático ! a las secciones de almacenamiento de urea. Jultos de urea por los medios de cinta transportadora se reciclan al tan=ue su"terráneo/ donde se disuelven.
1ap+tulo % Jalance de materia
JFLFN1E 4E MFERGFLES
1apacidad seleccionada; %/?/??? toneladas @ aAo NPmero de d+as de tra"ajo; -?? La producción diaria; %/?/??? @ -?? 7 ,.?? toneladas @ d+a Urea &3.?? :g @ h de CD' de pure#a
1omposición del producto nal; Urea; CD' $&,/3? :g @ hr( Jiuret; ,' $&3 :g @ hr( Fgua; ,' $&3 :g @ hr(
Supuesto; la conversión glo"al a la urea se supone =ue es C'.
REF11G2NES principales; ,( 123 5 3N0- 7777 N03122N0% $%%( $,9( $9D(
3( N03122N0% 7777 N0312N03 5 032 $&?( $,D( -( 123 5 3N0- 7777 N0312N03 5 032 $reacción en general( Reacción secundaria; %( 3N0312N03 7777 N0312N012N03 5 N0$,?-(
&3 :g @ h de Jiuret producido por 7 $,3?@,?-( [ &3 7 93D Bg @ h de la urea $reacción %( Fs+/ urea producido por la reacción $3( 7 &, 3? 5 93D 7 &,/C9D :g @ hr &,.C9D :g @ h de urea producida por 7 $-%@&?( [ &,.C9D 7 -.,3? Bg @ h de N04el mismo modo/ 123 hace reaccionar en la reacción $,( 7 $%%@&?( [ &,.C9D 7 %.%? :g @ hr
Suponiendo una conversión del C' o"tenemos
N0- realmente necesario 7 -,3? @ ?/C 7 -&.C&D Bg @ h 123 realmente necesario 7 %%? @ ?/C 7 %9/D%3:g @ hr
Fhora/ teniendo en cuenta la reacción $%(; Si es ,??' completa la reacción $-( a continuación/ La urea producida 7 $&?@%%( [ %9.D%3 7 &.3-C Bg @ h
Fs+/ a partir de la reacción $%(
Jiuret produjo 7 $,?-@,3?( [ 939 7 &3% Bg @ h El agua producida en la reacción $3( 7 $,D@&?( [ &,.C9D 7 ,D.C- Bg @ h
En la salida del reactor $Urea 7 -%'( asa de >ujo 7 &,.3? @ ?/-% 7 ,/D?/,%9 Bg @ h de caudal N0- hace reaccionar en la reacción $,( 7 $-%@&?( [ &,.C99 7 -.,3? :g @ hr N0- producido en la reacción $%( 7 $,9@,3?( [ 939 7 ,?- :g @ hr Fs+/ N0- sin reaccionar 7 -&C&D a -.,3? 5 ,?- 7 ,C, Bg @ h 123 hace reaccionar en la reacción $,( 7 $%%@&?( [ &,.C99 7 %.%? :g @ hr ujo de caudal en la salida del reactor 8 $tasa de urea 5 123 5 N0- 5 agua 5 "iuret >ujo( 7 tasa de car"amato de >ujo ,/D?/,%98 $&,.3? 5 3-C3 5 ,C, 5,D.C- 5 &3%( 7 C.--9 Bg @ h
%.,REF12R Iig %., Ilujo de material a trav*s de reactor
a"la %., Ilujo de material a trav*s de reactor ENRF4F SFLG4F MFERGFL 1FU4FL $Bg @ h( MFERGFL' 1FU4FL $Bg @ h(' Flimentación sin reaccionar N0- $li=( -&.C&D %-/C N0- $li=( ,.C, ,/?D 123 $gas( %9.D%3 &/%, 123 $gas( 3.-C3 ,/-3 otal de D%D,? ,?? Reciclar 1ar"amato C--9 ,?? productos
UREF &,3? -% FUF ,D.C- ,?/-3 JGURE &3% ?/-& 1FRJFMF2 C.--9 3/C3 otal ,D?,%9 ,?? ,D?,%9 ,??
%.3 SRG<
Iig %.3 Ilujo de material a trav*s de separador 4ado =ue/ sin reacción tiene lugar en el separador ! solamente car"amato se recicla de vuelta al reactor.
a"la %.3 Ilujo de material a trav*s de separador ENRF4F SFLG4F MFERGFL 1FU4FL $Bg @ h( MFERGFL' 1FU4FL $Bg @ h('
%.- SE
Iig %.- Ilujo de material a trav*s del separador de presión media La cantidad de amoniaco/ di ó)ido de car"ono/ agua ! "iuret permanecerá constante como ninguna reacción se lleva a ca"o. ?' de amon+aco !8di8ó)ido de car"ono se supone =ue escapar de la parte superior del separador ! resto va con el producto de fondo. 1antidad de agua ! "iuret se mantiene constante como ninguna reacción tiene lugar.
a"la %.- Ilujo de material a trav*s del separador de presión media ENRF4F SFLG4F MFERGFL 1FU4FL $Bg @ h( MFERGFL' 1FU4FL $Bg @ h(' N0- ,/C, 3.- N0- C9& ,/,D 123 3.-C3 3/D3 ,.,C& ,/%% 123 UREF &,.3? 93/33 &,.3? 9%/,, UREF FUF FUF ,D.C- 3,/C ,D.C- 33/%C JGURE &3% ?/9& &3% ?/9D JGURE otal D3 &-C ,?? <*rdidas N0- C9 %%/C, 123 ,.,C& /?C otal D%D,3 ,?? 3,9, ,??
%.% SE
Iigura %.% Ilujo de material a trav*s de separador de "aja presión
Restante de amoniaco !8di8ó)ido de car"ono se supone =ue escapar de la parte superior. a"la %.% Ilujo de material a trav*s de separador de "aja presión ENRF4F SFLG4F MFERGFL 1FU4FL $Bg @ h( MFERGFL' 1FU4FL $Bg @ h(' N0- C9& ,/,D 123 ,/,C& ,/%% UREF &,.3? 9%/,, &,.3? 9&/,, UREF FUF FUF ,D.C- 33/%C ,D.C- 3JGURE &3% ?/9D &3% ?/9C JGURE otal de D?%&9 ,?? <*rdidas N0- C9 %%/C, 123 ,.,C& /?C otal D3&-C ,?? 3,9, ,??
EYF<2RF42R %. YF1Q2
Iig %. Ilujo de material a trav*s de evaporador de vac+o Yamos ) ] ! ser las fracciones de masa de urea en la alimentación $I( ! producto $<( resp. ) 7 ?/9&,, $9&/,,'( ! 7 ?/C9DD $C9/DD'( 0aciendo "alance de la urea; I.) 7 p.! D?.%&9 [ ?.9&,, 7 ?.C9DD < [ < 7 &3.9% Bg @ h
Jalance glo"al de material da; I7<5E D?.%&9 7 &3.9% 5 E E 7 ,9.DC- Bg @ h
a"la %. Ilujo de material a trav*s del evaporador al vac+o
ENRF4F SFLG4F MFERGFL 1FU4FL $Bg @ h( MFERGFL' 1FU4FL $Bg @ h(' UREF &,.3? 9&/,, &,.3? C9/DD UREF FUF FUF ,DC- 3-/,? 9?? ,/,, JGURE &3% ?/9C &3% ,/?, JGURE otal de &39% ,?? <*rdidas ,9DC- FUF ,?? otal D?%&9 ,??
%.& prilling 2RRE
Iig %.& Ilujo de material a trav*s de torre de granulación
Yamos ) ] ! ser las fracciones de masa de urea en la alimentación $I( ! producto $<( resp. ) 7 ?/C9DD $C9/DD'( ! 7 ?/C9C& $C9/C&'( 0aciendo "alance de la urea; I.) 7 p.!
&3.9% [ ?.C9DD 7 ?.C9C& < [ < 7 &3.3% Bg @ h a"la %.& Ilujo de material a trav*s de torre de granulación ENRF4F SFLG4F MFERGFL 1FU4FL $Bg @ h( MFERGFL' 1FU4FL $Bg @ h(' UREF &,.3? C9/DD &,.3? C9/C& UREF FUF FUF 9?? ,/,, &? ,/,, JGURE &3% ,/?, &3% ?/C- JGURE otal &3 3% ,?? <*rdidas FUF ? ,?? otal &39% ,??
1ap+tulo Jalance de energ+a
JFLFN1E 4E ENERQF Fsunción; temperatura 4atum 7 ? 1 ., REF12R K Iig >ujo de ., Energ+a a trav*s del reactor ENRF4F 4E 12RRGENE 1alor espec+co del material a %? 1 N0- ?/- cal @ g 1 7 3/3,C BT @ :go1 123 ?/33 cal @ g 1 7 ?.C3,, BT @ Bg o1 calor espec+co a ,D?o1 1ar"amato ?/&3 cal @ g 1 7 3.C& BT @ Bg o1
La entrada de calor M1< t N0-; -.&C&D ) ,?% ) 3.3,C ) %? 7 ?.-3D ) ,?9 BT @ hr 123; %.9D%- ) ?.C3,, ) ,?% ) %? 7 ?.,9& ) ,?9 BT @ hr 1ar"amato; C.--& ) ,?% ) 3/3% ) ,D? 7 %.% ) ,?9 BT @ hr La entrada de calor 7 %/CC ) ,?9 BT @ hr 0R 7 8 -,/-3 Bcal @ mol g 7 8?/?,- b ,?9 BT @ Bmol de urea formados. 1antidad de urea =ue se forma durante la reacción 7 ,.?3?/D- :mol @ hr 0R 7 ,/?3?.D- ) ?.?,- ) ,?9 BT @ hr 7 ,-.39 ) ,?9 BT @ hr
1orriente de salida 1alor espec+co del material en fracciones molares ,D?o1 $)( 1audal $:mol @ hr( N0- ?/ cal @ g 1 7 -C/, BT @ :molo1 ?/?-- ,,%/9& 123 ?/3- cal @ g 1 7 %3/-9 BT @ :mol o1 ?.?,D %.-& 1ar"amato ?/&3 cal @ g 1 7 3?3.%C BT @ :molo1 ?.-% ,.333/Urea ?/%D3D cal @ g 1 7 ,3,.-3 BT @ :molo1 ?.3C& ,.?3?/DFgua , cal @ g 1 7 9/-9 BT @ :molo1 ?.3CC ,.?-3/C% Jiuret ,D-/D :j @ :molo1 ?/??3 &/?9 otal 7 -/%,.-
1p de me#cla 7 )i1pi
Fs+/ 1p 7 ?/?-- ) 5 ?/?,D -C/, ) %3/-9 ) ?/3C& 5 ,3,/-3 5 3?3/%C 5 ?/-% ) ?/??3 )
,D-.D 5 ?/3CC ) 9.-9 7 ,-3.%& BT @ :molo1
Fs+/ el calor transportado por la corriente de salida 7 M1<
7 -/%,.- ) ,-3/%& ) ,D? 7 D.33C ) ,?9 BT @ hr
La entrada de calor 5 0R 8 Salida de calor 7 tasa de acumulación %.CC ) ,?9 5 ,-/39 ) ,?9 a D/33C ) ,?9 7 tasa de acumulación
tasa de acumulación 7 ,? ) ,?9 BT @ hr
Supuesto; El agua de refrigeración a 3 1 se utili#a para eliminar el calor del reactor. La salida es vapor de agua a una presión a"soluta de %/ "ar $s 7 ,%9/C o1(.
Fs+/ el calor ganado por el enfriamiento del agua 7 ,? ) ,?9 BT @ hr M1< t 5 m 7 ,? ) ,?9 :j @ hr o/ m $1p t 5( 7 ,? ) ,?9 m K%/,D9 ) $,%9/C a 3( 5 3,3?/& 7 ,? ) ,?9 BT @ hr $F=u+ 7 3,3?/& BT @ Bg ! 7 %/,D9 BT @ Bg o1( m 7 ,?D @3&-.,D m 7 -9.C%D Bg @ h . .3 SRG<
. .3 SRG<ujo de .3 Energ+a trav*s separador
Entrada total de calor 7 D/33C ) ,?9 BT @ hr 1orriente de salida ,( L+=uido 1alor espec+co del material en K,Do1 K fracciones mol $)( 1audal $:mol @ hr( N0- ?/D cal @ g 1 7 %,/-, BT @ :molo1 ?/? ,,%/9& 123 ?/3% cal @ g 1 7 %%/33 BT @ :mol o1 ?.?3% %/-& Urea ?/-D cal @ g 1 7 ,-/- BT @ :molo1 ?/%& ,.?3?/DFgua , cal @ g 1 7 9/-9 BT @ :molo1 ?.%&- ,.?-3/C% Jiuret ,D-/D :j @ :molo1 ?/??- &/?9 otal 7 3/33D.C& 1p de me#cla 7 )i1pi Fs+/ 1p 7 ?/? ) %,/-, ) %%/33 5 ?/?3% 5 ?/%& ) ,-/- ) ,D-/D 5 ?/??- 5 ?/%&- ) 9/-9 7 ,??.D, BT @ :molo1 Fs+/ el calor transportado por la corriente de salida 7 M1< 7 3/33D.C& ) ,??/D, ) ,D 7 %.,9 ) ,?9 BT @ hr 3( >ujo de vapor; car"amato de amonio 1alor espec+co del material en K,Do1 1audal $:mol @ hr( 1ar"amato ?/&3 cal @ g 1 7 3?3.%C BT @ :molo1 ,333.
Fs+/ el calor transportado por car"amato 7 m 1p 5 m 7 ,333/- ) 3?3/%C ) ,D 5 C --& ) 3,? 7 &.D, ) ,?9 BT @ hr En este caso/ se utili#a vapor de agua a 3% atm $s 7 33,/D o1(. de vapor 7 ,D/- BT @ Bg El calor suministrado por la salida de vapor 7 1alor 8 La entrada de calor 7 $&/D, 5 %/,9 a D/33C( ) ,?9 BT @ hr m 7 3.?C ) ,?9 BT @ hr m 7 3/?C ) ,?9 @,D.m 7 ,-.3- Bg @ h .- 1FRJFMF2 12N4ENSF42R K& Iig >ujo de .- Energ+a a trav*s del condensador de car"amato Jalance de energ+a mv 1p v 7 ms $s83( 5 m s ujo de .% Energ+a a trav*s del separador de presión media La entrada de calor 7 %/,9 ) ,?9 BT @ hr ,( L+=uido 1orriente de salida 1alor espec+co del material en K,%?o1 fracciones mol $)( 1audal $:mol @ hr( N0- ?/% cal @ g 1 7 -D/% BT @ :molo1 ?.?39 9/% 123 ?/3- cal @ g 1 7 %3/-9 BT @ :mol o1 ?/?,39 39.,D3
Urea ?.%C- cal @ g 1 7 ,3-.D% BT @ :molo1 ?.%9& ,.?3?/DFgua , cal @ g 1 7 9/-9 BT @ :molo1 ?.%D, ,/?-3.C% Jiuret ,9?.C3 BT @ :molo1 ?.??3D &.?9 otal 7 3.,%%/%3 1p de me#cla 7 )i1pi Fs+/ 1p 7 ?/?39 ) -D/% 5 ?/?,39 ) %3/-9 5 ?/%9& ) ,3-/D% 5 ?/??3D ) ,9?/C3 5 ?/%D, ) 9/-9 BT @ :molo1 7 C9.3C BT @ :molo1 salida de calor 7 3/,%%.%3 ) C9/3C ) ,%? BT @ hr 7 3.C3,) ,?9 BT @ hr 3(
7 -C.&9& :j @ :molo1 El calor se escapa de los principales 7 m $1p 5( 7 D%.- $-C.&9& ) 3,.C&C ) ,%? 5 ,?-( 7 ?.3-39 ) ,?9 BT @ hr Fsunción; El agua de refrigeración entra a 3o1 ! sale a ?o1. Fs+/ el calor ganado por el enfriamiento de entrada del agua 7 1alor 8 salida de calor 7 $%.,98 3/C3, a ?/3-39( ) ,?9 BT @ hr M1< t 7 ,/?? ) ,?9 BT @ hr m 7 ,/?? ) ,?9 @ $%.,D9 ) 3( m 7 C/--.D :g @ hr . SEujo de . Energ+a a trav*s de separador de "aja presión La entrada de calor 7 3/C3, ) ,?9 BT @ hr ,( L+=uido 1orriente de salida 1alor espec+co del material en KD?o1 fracciones mol $)( 1audal $:mol @ hr( Urea ?.%3C cal @ g 1 7 ,?9.9& BT @ :molo1 ?.%C& ,.?3?/DFgua , cal @ g 1 7 9/-9 BT @ :molo1 ?/ ,.?-3/C% Jiuret ,%C :j @ :molo1 ?/??% &/?9 otal 7 3?C/D 1p de me#cla 7 )i1pi Fs+/ 1p 7 ?/%C& ) ,?9/9& ) 9/-9 5 ?/ 5 ?/%9& ) ,3-/D% 5 ?/??% ) ,%C :j @ :molo1 7 C,.9- BT @ :molo1 salida de calor 7 3?C/D ) C,/9- ) D?
7 ,., ) ,?9 BT @ hr 3(
m 7 ,/,D/,%& Bg @ h .& EYF<2RF42R K Iig >ujo de .& Energ+a a trav*s del evaporador
La entrada de calor $alimentación( 5 S3 S3 7 E30E3 5 energ+a del producto de fondo ,/,9 ) ,?9 5 S3 ) 3,3-/3 7 -?? ) 3%.9 5 ,?&.D ) C&/D% ) 39 S3 7 3,9 Bg @ h .9 prilling 2RRE K s Iig e=uili"rio .9 Energ+a a trav*s de torre de granulación La entrada de calor 7 ,?&/D ) C&/D% ) 39 7 ?.39C ) ,?9 BT @ hr 1orriente de salida 1alor espec+co del material a K-? 1 fracciones mol $)( 1audal $:mol @ hr( Urea ?/-9D cal @ g 1 7 C%/%, BT @ :molo1 ?/C& ,.?3?/DFgua , cal @ g 1 7 9/-9 BT @ :molo1 ?.?-% -&/,, Jiuret ,--.?3 BT @ :molo1 ?/??& &/?9 otal 7 ,.?&-/?, 1p de me#cla 7 )i1pi Fs+/ 1p 7 ?/C& ) C%/%, ) 9/-9 5 ?/?-% 5 ?/??& ) ,--/?3 :j @ :molo1 7 C-.CC BT @ :molo1 Salida de calor 7 ,/?&-.?, ) C-/CC ) 3 7 ?.3? ) ,?9 BT @ hr Suponiendo/ la humedad del aire a 3 1 7 ?/?, 1alor llevar por la entrada de aire 7 calor 8 la producción de calor $ M1< t( aire seco 7 $/39C8?/3?( ) ,?9 m 7 ?/?3C ) ,?9 ) @$,.??C ,( m 7 3D/9%/,-- Bg @ h Fs+/ la tasa de aire 7 3D/9%/,-- Bg @ h de >ujo 1ap+tulo &
El diseAo del e=uipo; 4iseAo de reactor ! evaporador 4GSE2 4E EUG<2S &., 4GSE2 4E REF12RES K9 Iigura &.,., reactor Urea 4e g8&.,.3/ para N0- al cociente 123 de 3 correspondiente rendimiento de la urea es ?' .4esde gura &.,.-/ el ?' de rendimiento de la urea el tiempo de permanencia es de %? min. t 7 %? min Iigura &.,.3 ráca de rendimiento' de urea relación molar de N0- Ys Ys 123 La Iig &.,.- ráca de rendimiento' de urea Ys tiempo de residencia. Fhora/ t 7 Y @ I $Ref; u+mica diseAo8ujo I 7 volum*trica en el reactor en m- @ hr. Y 7 Yolumen del reactor en m-. Fhora/ 4ensidad del l+=uido N0- 7 &,D :g @ m- $Ref; T0 u!e en el reactor 7 -&.C&D @ &,D 7 C/D3 m- @ hr 123 =ue >u!e en el reactor 7 %9D%3 @ 399.-D 7 ,93/%9D m- @ hr 1ar"amato =ue >u!e en el reactor 7 C.--9 @ ,.&?? 7 C/C m- @ hr 1audal total en el reactor 7 C/D3 5 ,93.%9D 5 C/C 7 3C,.DC m- @ hr 4esde/ t 7 Y @ I
7 $%? ) 3C,/DC( @ &? Y 7 ,C%.C m
am"i*n/ L @ 4 7 %? @ 3/ 7 ,& =ue es consistente con la relación real =ue está entre ,% a 3?. Fhora/ t 7 <4G @ $3fj 8 p( KRef; E=uipo diseAo8 MY Toshi/
B 7 eje ma!or @ eje menor Fs+/ 7 ,.9,& ),?9 ) 3/ ) ,/ @ $3 ) ,/,D ),?D ) ,( t 7 ?/39- m o/ t 7 39- mm o/ t 7 -?? mm &.,.- diámetro de los tu"os K,, Lo sa"emos/ $4i( opt 7 ?.?,%% ) $m( ?/% @ $( ?.-3
7 ?/3-&% m 7 C/-?9 pulgadas Estandari#ar el uso de la ta"la8,,/ <0/ 4 :ern o"tenemos; N
El estr*s de"ido al peso muerto; fd 7 @ $ tsB 4oB( donde/ fd 7 Stress 7 peso muerto del "u=ue 4oB 7 4iámetro e)terior de la falda tsB 7 espesor de la falda fd 7 9/?D ) ,?9 @ $-/,% ) 3/ ) tsB( 7 C.?3 ) ,?& @ tsB N @ m3 Suponiendo =ue la altura de la falda 7 m f" 7 M @ 7 % M @ $ 43 oB tsB( KRef; ecuación ,-.33/ M Y joshi M 7
N @ m3 tsB 7 3.C%9 ) ,?9 @ $,/,D ) ,?D( 7 ?/3%CD mm La tensión má)ima de compresión; KRef; Ecuación ,-.3C/
) 3/ ) ,?D N @ m3 o/ tsB 7 %.93 ) ,?9 @ $?/D ) ,?D( tsB 7 C/, mm Fs+/ el espesor =ue de"e utili#arse 7 &?? mm &.3 EYF<2RF42R 4GSE2 K Iigura &.3., evaporador Urea $pel+cula escalada tu"o largo evaporador vertical(
otal 7 ,-&?.331p de me#cla 7 )i1pi Fs+/ 1p 7 ?/9 ) 5 ,?C/3D ?/3% ) 9/-9 5 ?/?? ) ,%C :j @ :molo1 7 ,?,.,9 BT @ :molo1 t M1< 7 ,-&?.33- ) ,?,/,9 ) D 7 ,.,9 ) ,?9 BT @ hr Jalance de calor
7 -?9/?- m3 4el mismo modo/ F3 7 S3 S3 @ U3 3 3 7 aplicación $( 8 J
Fhora/ ddG 7 2L 5 31 7 ?/C33 5 ?/?9 ) 3 4di 7 ,/?93 m La estandari#ación 4 usando la a"la8J%/
Una ve# más/ teniendo S4 7 D mm KRef; J1 Jhattachar!a/
7 ,.&9 ) , Bg @ cm3
Relación de 123 en el reactor/ lo =ue garanti#a la alta conversión de car"amato en urea. El altamente operación de e)tracción de amon+aco eciente reduce drásticamente el reciclado de car"amato ! el tamaAo del e=uipo en la descomposición de car"amato. 4iere de tecnolog+a Snamprogetti de los competidores en =ue se "asa en el uso de amoniaco en e)ceso para evitar la corrosión/ as+ como promover la descomposición del car"amato no transformado en urea. Se ha hecho Material ! "alance energ*tico de cada uno de los e=uipos. El reactor es diseAado ! su volumen se encontró =ue ,C m-. La longitud ! diámetro del reactor tiene ha encontrado =ue es %? m ! 3/ m respectivamente. La relación L @ 4 del reactor se encuentra para ser ,& =ue es consistente con los datos de la planta reales. La relación L @ 4 del reactor de urea segPn los datos de planta real se encuentra entre ,% a 3?. Escalada de pel+cula/ a largo tu"o evaporador vertical se utili#a para la concentración de urea. La longitud del intercam"iador de calor se encontró =ue & m. El diámetro ! la altura del separador es , m ! % m respectivamente. &3 nPmero de tu"os de diámetro e)terior de , pulgada/ ,% J ! & m de largo $_rea 7 -?9 m3( se han utili#ado. REIEREN1GFS; ,( las industrias de proceso Shreeve R N. u+mica/ tercera edición. Nueva XorB; Mcra 1ompaA+a li"ro 0ill/ ,C&9 3( 4r!den. 1ontornos de la tecnolog+a =u+mica/ -rd8edition.Ne 4elhi; Fliado
