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INTRODUCCION
Desde la antigüedad las manifestaciones de la actividad sísmica a nivel mundial han sido constantes. Devastadores terremotos han causado destrucción masiva y hasta sepultado ciudades completas. En nuestro país a la palabra sismo muchas veces se le resta importancia debido a la baja frecuencia en la ocurrencia de ellos en nuestra zona. Sin embargo, no por ellos quedamos exentos de recibirlos. A lo largo de la historia de la República Dominicana se puede ver claramente que formamos parte de una isla potencialmente amenazada por la ocurrencia sísmica. Los sismos son impredecibles, incalculables e inevitables y su mayor incidencia es sobre las estructuras, que son altamente afectadas y las causantes de la mayoría de las muertes en estos casos. Pero, que se puede hacer al respecto? Existen en el país normas de construcción que regulen el diseño y el cálculo estructural, tomando en cuenta estos fenómenos? Hasta qué punto la tecnología ha avanzado encaminados a fin de reducir el riesgo sísmico en las edificaciones.
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INTRODUCCION
Desde la antigüedad las manifestaciones de la actividad sísmica a nivel mundial han sido constantes. Devastadores terremotos han causado destrucción masiva y hasta sepultado ciudades completas. En nuestro país a la palabra sismo muchas veces se le resta importancia debido a la baja frecuencia en la ocurrencia de ellos en nuestra zona. Sin embargo, no por ellos quedamos exentos de recibirlos. A lo largo de la historia de la República Dominicana se puede ver claramente que formamos parte de una isla potencialmente amenazada por la ocurrencia sísmica. Los sismos son impredecibles, incalculables e inevitables y su mayor incidencia es sobre las estructuras, que son altamente afectadas y las causantes de la mayoría de las muertes en estos casos. Pero, que se puede hacer al respecto? Existen en el país normas de construcción que regulen el diseño y el cálculo estructural, tomando en cuenta estos fenómenos? Hasta qué punto la tecnología ha avanzado encaminados a fin de reducir el riesgo sísmico en las edificaciones.
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CAPÍTULO I: MARCO METODOLOGICO
1.1. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA Los sismos se deben a movimientos tectónicos, actividad volcánica, grandes derrumbes y explosiones. Los más frecuentes son los movimientos tectónicos que consisten en la liberación repentina de energía. La ocurrencia de sismos en la República Dominicana ha inducido a que los ingenieros sientan la necesidad de conocer los daños que estos fenómenos geológicos naturales causan sobre las estructuras. Es por tal razón que se hace la interrogante ¿Existe en nuestro país un código riguroso de edificaciones modernas para diseño y construcción sismo resistente que regulen la construcción de infraestructuras y torres multipisos. 1.2. OBJETIVOS 1.2.1.Objetivo 1.2.1. Objetivo General Este Proyecto está orientado con el fin de que pueda servir como un marco de referencia o como un canal de información para el desarrollo de un buen diseño sismo resistente en la República Dominicana.
1.2.2.Objetivos 1.2.2. Objetivos Específicos Resaltar los Requisitos, Normas y Reglamentos de Diseño, con el fin de conocer qué gran importancia éstos tiene en la construcción. Tener la capacidad de diseñar una buena Estructura sin violar las Reglas de Construcción dentro de la Ingeniería Civil. Aplicar los conocimientos de Análisis y Diseño de estructuras en Edificios Multipisos. Ir directamente al campo de acción y aplicación de la construcción. Conseguir Seguridad, Resistencia, Calidad, y Estética. 3
1.3. JUSTIFICACION Los sismos son movimientos geológicos naturales producidos en la corteza de a tierra que pueden causar grandes desastres si afectan regiones densamente pobladas, ya que tienen consecuencias desastrosas en términos de pérdidas de vidas y daños materiales. Si las obras de ingeniería construidas carecen de las características de resistencia adecuada de los efectos que puedan ocasionar los sismos sobre éstas, las consecuencias a la hora de la ocurrencia de un sismo pueden ser funestas al momento de la ocurrencia del mismo. De ahí que el mejor medio de aportar a la acción sísmica consiste en diseñar y construir estructuras, incluyendo viviendas y obras de infraestructura de manera que puedan responder adecuadamente ante un movimiento telúrico de gran magnitud. Los Módulos de Análisis y Diseño de Edificios Multipisos, y Cimentaciones de Edificios Sismo resistentes considerados unos de los más importantes de Ingeniería Civil por el gran desarrollo que tiene la industria de la construcción en el diseño y construcción vertical de edificaciones multipisos en nuestro país, por tanto, es importante que los que nos insertamos en la sociedad que demanda, estemos preparados para corresponder con conocimientos en este tipo de construcción.
1.4. METODOLOGÍA DE LA INVESTIGACIÓN 1.4.1.OBJETO 1.4.1. OBJETO DE ESTUDIO 1-Las consecuencias que causan los sismos en la República Dominicana y la posibilidad de que ocurra un evento sísmico de gran magnitud, aunque probablemente la población no esté preparada para un terremoto de una escala superior a los 7 grados Richter. 2-Aprovechar las ventajas de los Programas ETABS, SAFE y WINCALCULOS en el diseño de edificaciones. 3-Determinar las dimensiones reales de los elementos estructurales.
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4-Adquirir adiestramiento en el análisis y diseño de losas, vigas y columnas de hormigón. 1.4.2.INSTRUMENTOS 1.4.2. INSTRUMENTOS 1-Se aplicaran Las Normas y requisitos establecidos en en el Manual de Las Recomendaciones Sísmicas Provisionales de La Secretaria de Estado de Obras Publicas y Comunicaciones, y Los Reglamentos del ACI-318/05, especialmente el Capitulo 21, donde están las disposiciones especiales para el diseño sísmico de estructura de hormigón armado. 2-Programas WINCALCULOS para el diseño de viviendas de uno y dos niveles con aplicación de los conocimientos adquiridos en las asignaturas de Hormigón Armado y de Estructura Sismo resistente. 3-La función espectral y el espectro de respuesta sísmica con los parámetros de la SEOPC en el Manual anteriormente mencionado e Introducción del Programa ETABS, que es la herramienta para analizar y diseñar los edificios multipisos y, posteriormente con el SAFE analizar y diseñar Cimentaciones o Zapatas. Sabiendo que el 99% de los edificios se han analizado y diseñado con estos Software. 1.4.3. ANÁLISIS ANÁLISIS DE DATOS Obtención de datos con aplicación de los datos arrojados de los software de Etabs y Safe en el diseño sismo resistente.
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CAPITULO II: MARCO TEÓRICO 2.1 Los Sismos. 2.1.1 Concepto Se denomina sismo a las sacudidas o movimiento bruscos del terreno generalmente producidos por disturbios tectónicos o volcánicos. El Sismo, es un Movimiento Vibratorio de la corteza terrestre debido a la súbita ruptura de los extractos rocosos que a lo largo del tiempo han ido deformándose y quedando sometidos a esfuerzos que en un momento dado sobrepasan su capacidad, originándose así la ruptura. Un terremoto — también llamado seí smo o sismo (del griego "σεισμός", temblor) o, simplemente, temblor de tierra (en algunas zonas se considera que un seísmo o sismo o temblor es un terremoto de menor magnitud) — es una sacudida del terreno que se produce debido al choque de las placas tectónicas y a la liberación de energía en el curso de una reorganización brusca de materiales de la corteza terrestre al superar el estado de equilibrio mecánico. Los más importantes y frecuentes se producen cuando se libera energía potencial elástica acumulada en la deformación gradual de las rocas contiguas al plano de una falla activa, pero también pueden ocurrir por otras causas, por ejemplo en torno a procesos volcánicos, por hundimiento de cavidades cársticas o por movimientos de ladera. 2.1.2 Origen El origen de los Sismos se encuentra en la acumulación de energía que se produce cuando los materiales del interior de la Tierra se desplazan, buscando el equilibrio, desde situaciones inestables que son consecuencia de las actividades volcánicas y tectónicas, que se producen principalmente en los bordes de la placa. La mayoría de los terremotos o sismos ocurren cuando la roca en la corteza se rompe a lo largo de una falla. Aunque las actividades tectónica y volcánica son las principales causas por las que se generan los terremotos, existen otros muchos factores que pueden originarlos: desprendimientos de rocas en las laderas de las montañas y el hundimiento de cavernas, variaciones bruscas en la presión atmosférica por ciclones e incluso la actividad humana. Estos mecanismos generan eventos de baja magnitud que generalmente caen en el rango de microsismos, temblores que sólo pueden ser detectados por sismógrafos. 6
2.1.3 Concepto de Sismología La Sismología o Sismología (del griego seísmos= sismo y logos= estudio). Se encarga del estudio de los sismos, sus fuentes y de cómo se propagan en ondas sísmicas a través de la tierra. Esta a su vez es una rama de la geofísica que se encarga del estudio de terremotos y la propagación de las ondas elásticas (sísmicas) que se generan en el interior y la superficie de la Tierra. La sismología incluye, entre otros fenómenos, el estudio de maremotos y marejadas asociadas (tsunamis) y vibraciones previas a erupciones volcánicas. En general los terremotos se originan en los límites de placas tectónicas y son producto de la acumulación de tensiones por interacciones entre dos o más placas. La interpretación de los sismo gramas que se registran al paso de las ondas sísmicas permite estudiar el interior de la Tierra. 2.1.4 CLASIFICACIÒN Y ESCALA DE LOS SISMOS Clasificación de los sismos Sismos tectónicos: producen el 90 % de los terremotos y dejan sentir sus efectos en zonas extensas, pueden ser sismos interplaca (zona de contacto entre placas) o sismos interplaca (zonas internas de estas). Los sismos de interplaca se Caracterizan por tener una alta magnitud (7), un foco profundo (20 Km.), y los sismos de interplaca tienen magnitudes pequeñas o moderadas. Sismos volcánicos: se producen como consecuencia de la actividad propia de los volcanes y por lo general son de pequeña o baja magnitud y se limitan al aparato volcánico En las etapas previas a episodios de actividad volcánica mayor se presentan en número reducidos (algunos sismos por día o por mes) y durante una erupción la actividad sísmica aumenta hasta presentar decenas o cientos de sismos en unas horas. Según indican las estadísticas mundiales, muy pocas veces han rebasado los 6 grados en la escala de magnitud. Sismos locales: afectan a una región muy pequeña y se deben a hundimientos de cavernas y cavidades subterráneas; trastornos causados por disoluciones de estratos de yeso, sal u otras sustancias, o a deslizamientos de terrenos que reposan sobre capas arcillosas. Otro sismo local es el provocado por el hombre originado por explosiones o bien por colapso de galerías en grandes explotaciones mineras. También se ha supuesto que experimentos nucleares, o la fuerza de millones de toneladas de agua acumulada en represas o lagos artificiales podría producir tal fenómeno. 7
Escala de los Sismos La cantidad de energía liberada, o, en otras palabras, la importancia de un sismo, se determina por su intensidad o por su magnitud. La Intensidad, es la medida de la fuerza del movimiento del terreno, es decir del poder destructivo de un temblor sobre poblaciones, edificaciones y naturaleza en un lugar determinado la intensidad puede variar notablemente de un sitio a otro dependiendo de la distancia al epicentro y de las condiciones geológicas locales. Es una medida relativa que indica el grado en el cual los efectos de un sismo se notan en un lugar; la intensidad decrece a medida que la distancia del sitio considerado al epicentro, aumenta. Se ha encontrado la siguiente expresión empírica que da la intensidad IR en función de la aceleración de la tierra Ag (cm/seg2) en el mismo punto: IR= 1.5+3.0 Log Ag Si se emplea la aceleración de la tierra en el epicentro, se obtiene la intensidad máxima del sismo. Otra manera de medir la intensidad, es la Escala Modificada de Mercalli (1931), la cual clasifica los terremotos en intensidades de 1 a 12, de acuerdo a una evaluación subjetiva de los daños causados, como se indica en la Tabla siguiente: Intensidad
Descripción de los efectos del sismo
I
Detectado únicamente por instrumentos sensibles.
II
Algunas personas lo sienten mientras están en reposo, especialmente en los pisos superiores; objetos colgantes delicados se balancean.
III
Se sienten notoriamente adentro, pero no siempre se reconoce como un sismo; los carros parados se balancean un poco; la vibración parece la de un camión pasando cerca.
IV
Se siente adentro y afuera; de noche despierta a algunas personas; los platos, ventanas y puertas se mueven; los carros se balancean notablemente.
V
Casi todos lo sienten; muchos se asustan y corren para afuera; se cae la mampostería y las chimeneas; daños menores.
VI
Todos lo sienten; muchos se asustan y corren para afuera; se 8
cae la mampostería y las chimeneas; daños menores. VII
Todos corren para afuera; los daños varían según la calidad de la construcción; lo notan los conductores de automóvil.
VIII
Los muros se separan de los marcos de la estructura; caída de muros, monumentos y chimeneas; corre arena y barro: los conductores se distraen.
IX
Los edificios se salen de las fundaciones, se agrietan y se desploman; la tierra se abre, y las tuberías subterráneas se rompen.
X
La mayoría de las estructuras de ladrillo quedan destruidas; la tierra se abre, los rieles se doblan; ocurren deslizamientos.
XI
Las estructuras nuevas permanecen en pie; se destruyen los puentes; la tierra se abre; las tuberías se rompen; los rieles se doblan; ocurren deslizamientos.
XII
Destrucción total; se ven surcos en la tierra; líneas de visión y nivel distorsionadas; se lanzan objetos al aire.
Tabla No. 1. Efectos Sísmicos
La magnitud es la medida de la cantidad de energía liberada en el foco la cual es calculada conociendo el efecto de las ondas sísmica sobre un sismógrafo situado a una distancia determinada del epicentro.la magnitud es un factor que no varía con la distancia del epicentro. ES una medida absoluta que indica la cantidad de energía liberada por el foco, definiendo, así, los movimientos sísmicos, independientemente de la localidad. Por lo general, se emplea la escala de Richter (1924) para clasificar los terremotos según su magnitud, la cual se calcula mediante la fórmula empírica: MR= 2.2 + 1.8 log AR En donde MR es la magnitud sísmica en escala de Richter, y AR es la aceleración de la tierra en el epicentro, en cm/seg2. La escala de Richter, aunque generalmente se la considera comprendida entre 1 y 8, no tiene límite: se han registrado movimientos que sobrepasan ambas cifra.
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2.1.5 Medición de los terremotos. Los sismos se detectan con sismógrafos que registran los movimientos del suelo por donde pasan las ondas sísmicas del interior de la tierra. El sismógrafo consiste de una masa suspendida por un resorte atado a un soporte acoplado al suelo que le permite permanecer en reposo al movimiento del suelo, cuando el soporte se sacude al paso de las ondas sísmicas, la inercia de la masa hace que esta permanezca un instante en el mismo sitio de reposo. Posteriormente cuando la Masa sale del reposo tiene a oscilar, ya que esta oscilación posterior del péndulo no refleja el verdadero movimiento del suelo, es necesario amortiguarla por medio de una lamina sumergida por un liquido ( comúnmente aceite ) actualmente se logra por medio de bobina o imanes que ejercen la fuerzas amortiguadoras de la oscilación libre de la masa.
Figura No. 1. Sismógrafo vertical y Sismógrafo horizontal.
1. Se registra una componente del movimiento del suelo en un cilindro que gira a velocidad constante, el papel donde traza el movimiento se conoce como sismograma. 2. El gráfico puede ser también señalado mediante un rayo de luz que incide sobre un papel fotográfico, en el cual van marcados los intervalos de tiempo por horas, minutos y segundos.
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2.1.6 Sismicidad mundial y placas tectónicas.
Figura No. 2. Sismicidad mundial y placas tectónicas.
Observando la actividad sísmica mundial se puede estimar el número de temblores de cierta magnitud que ocurren en un año. Se ha visto que por lo menos ocurren dos grandes terremotos anualmente (Tabla 3) y están ocurriendo varios cientos de miles de temblores de magnitud inferior a 3 que pasan desapercibidos, siendo los mayores índices de sismicidad en las zonas de Perú, Japón, Chile y N. Zelanda. Por lo general la actividad sísmica a nivel mundial y en Colombia no ha tenido un aumento considerable, lo que ocurre es que el hombre ha poblado nuevas zonas de planeta, las cuales antiguamente estaban deshabitadas y por esto ahora se escucha mas hablar de sismos.
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Tabla 3. Promedio anual de temblores. Magnitud
Número promedio
8
2
7
20
6
100
5
3 000
4
15 000
3
150 000
Tabla No. 2. Promedio anual de temblores
Existen características generales en la ocurrencia de temblores: los terremotos muy grandes (M > 7.5) ocurren en ciertas áreas con intervalos de tiempo parecidos. Este tiempo, al que llaman tiempo de recurrencia, es el que transcurre entre dos temblores grandes en un área dada. Las áreas en las que han ocurrido uno o varios temblores en el pasado pero que no han presentado uno reciente son llamadas zonas de quietud sísmica.
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2.1.7 Fallas Producidos por Sismos. Una falla es una fractura en la corteza terrestre a lo largo de la cual dos bloques se han deslizado anteriormente. Se dividen en tres grandes grupos según la forma en que se desplazan esos bloques con respecto al plano de fractura. En una falla normal, donde la rotura se produce por un estiramiento horizontal de la corteza, las rocas que se encuentran por encima del plano de falla, que está inclinado, descienden con relación a las rocas situadas debajo. En una falla inversa, debido a una compresión, el bloque superior asciende en relación al inferior. Y en una falla lateral los bloques se mueven horizontalmente uno en relación al otro.
Figura No. 3. Los tres tipos básicos de fallas. Fuente: simplificado de Bolt (1993)
Los geólogos han observado que los terremotos tienden a generarse a lo largo de las fallas y, en particular, en aquellas cercanas al los límites de placa comentados anteriormente, lo cual refleja que éstas son zonas de particular debilidad en la corteza terrestre. La profundidad focal de un terremoto es la profundidad a la que se encuentra el foco o lugar en donde se produce la fractura y en consecuencia donde se libera la energía del terremoto.
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Los focos de los terremotos relacionados con fallas laterales y normales se encuentran en la corteza, a profundidades menores de 20 km, mientras que los relacionados con fallas inversas en límites de placa pueden producirse a profundidades de hasta 700 km, en el manto de la Tierra. El epicentro es el punto de la superficie terrestre colocado justamente encima del foco.
Figura No. 4
Algunos de los nombres que sirven para entendernos cuando se habla de los terremotos. Fuente: Bolt (1993).
Actividad de las Fallas La mera presencia de una falla no indica la probabilidad de ocurrencia de futuros terremotos. El concepto de actividad de las fallas es importante y ha sido un tópico de mucha discusión y controversias a través de los años. Aunque hay un acuerdo general referente al uso del término "Falla Activa" para describir a una falla que posee una amenaza sísmica latente, y "Falla Inactiva" para describir una en la que la actividad sísmica pasada es poco probable que se pueda repetir, no existe consenso en lo referente a como se debería evaluar la actividad de una falla. Las definiciones formales de la actividad de las fallas son importantes debido a que ellas pueden iniciar requerimientos legales para investigaciones especiales o consideraciones especiales de diseño. Sin embargo, en las definiciones comúnmente utilizadas existen grandes variaciones en el criterio para evaluar la actividad de las fallas. La mayoría están basadas en el periodo de tiempo transcurrido desde el más reciente movimiento de la falla. 14
2.1.8 Efectos de los sismos La capacidad de destrucción de un sismo depende de la combinación de los siguientes aspectos:
Magnitud Distancia al foco donde se origina el terremoto.
Características del suelo, en especial su capacidad de amplificar las ondas
del sismo que llegan a través de las rocas Resistencia de los elementos físicos sometidos a las fuerzas generadas por el temblor. Grado de preparación que tenga la población y las instituciones para comportarse adecuadamente antes, a la hora, y después de lo ocurrido.
Muchos de los daños causados por un terremoto, se deben no solo a la violencia de la sacudida, sino que también en muchas ocasiones a otros fenómenos igualmente destructivos que pueden acompañar al evento. Los efectos más comunes provocados por los eventos sísmicos son los siguientes: Destrucción de viviendas: la destrucción de viviendas puede considerarse como el efecto de mayor impacto y con un alto costo social para la población. Destrucción de Infraestructura (carreteras, líneas vitales y puentes): además de los inconvenientes que generan durante la atención de los desastres, la destrucción de las vías de comunicación terrestre, causan un impacto importante en la economía al impedir el transporte eficiente de productos así como el intercambio de bienes y servicios con la región afectada. Daños diversos al suelo: por las características de los suelos, causa problemas importantes a nivel de infraestructura, líneas vitales y a la actividad agrícola. Los daños más importantes han sido fracturas, asentamientos, licuefacción (el terreno se comporta como arenas movedizas o bien presenta eyección de lodo de manera súbita). Deslizamientos o derrumbes: permanentemente sus efectos causan graves daños a la ecología, viviendas, edificios, carreteras, puentes, líneas de transmisión eléctrica, acueductos, etc. Tsunamis o maremotos: la mayoría se originan por eventos sísmicos de gran magnitud con epicentro en el fondo del mar. 15
2.2 RIESGO SISMICO Y OTROS ASPECTOS 2.2.1 HISTORIA SISMICA DE LA REPUBLICA DOMINICANA La isla de La Hispaniola sobre la cual está la República Dominicana se encuentra ubicada en la placa Tectónica del Caribe que presenta un movimiento de traslación como cuerpo rígido de 20±2 mm al año, en dirección Suroeste- Noreste (70°); sus bordes contactan: al Norte con la Placa de Norte América, al Sur con la Sudamérica, al Oeste con la de Nazca y al Este el Fondo Oceánico del Atlántico. Debemos notar que hay deslizamientos transcurrentes entre la Placa del Caribe y las de Norte y Sudamérica, mientras que las placas de Nazca al Oeste y el Fondo Oceánico del Atlántico al Este se introducen por debajo de la placa del Caribe lo que genera zonas de subducción, que a su vez son las que producen el vulcanismo en las costas de América Central y en el arco de Islas de la Antillas Menores. Las enormes temperaturas reinantes provocan su fundición y las altas presiones que actúan sobre ella eventualmente la hacen salir violentamente en forma de lava volcánica. Fruto de esta situación tenemos en la isla de La Hispaniola varios sistemas de fallas principales, que son: Al norte el de la Falla de La Hispaniola dentro del mar que es el borde de placa antiguo donde está ubicada la Trinchera de Puerto Rico (Fosa de Milwaukee) y la Falla Septentrional borde de placa activo en el norte, que penetra a la isla por la Bahía de Manzanillo y continua en la parte sur de la Cordillera Septentrional saliendo por la Bahía de Samaná, con una longitud superior a los 300kms. Esta falla es similar a la de San Francisco en California Estados Unidos de América. El otro sistema está situado al Sur de la Isla, el cual penetra por el sur de Haití continuando por San Juan y Ocoa, llegando al Mar Caribe hasta la Fosa de los Muertos, al Sur de Santo Domingo, San Pedro de Macorís y La Romana. Además de estos importantes sistemas de fallas existen otras fallas internas, como son las de Bonao, Hatillo, etc., que tienen capacidad de producir eventos menores, pero que localmente pueden producir daños importantes.
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2.2.2 La posición de la isla Hispaniola.
Figura No. 5. Ubicación de la isla la Hispaniola
La posición de la isla Hispaniola, justo en el borde de interacción entre la placa tectónica de Norteamérica y la placa tectónica del Caribe, específicamente en el borde norte de la placa del Caribe, provoca que toda la isla, pero especialmente la región septentrional, sea considerada como de alto riesgo sísmico, lo que se evidencia al pasar revista a nuestra historia sísmica, donde encontramos seis devastadores terremotos. sos devastadores sismos, ocurridos en 1562, 1783, 1842, 1887, 1904 y 1946 han destruido importantes ciudades dominicanas, principalmente en la región norte; apreciándose que los últimos cuatro grandes sismos tuvieron una separación de 59, 45, 17 y 42 años, por lo que es de esperarse que en un futuro relativamente cercano el país sea afectado por una fuerte sacudida sísmica, ya que desde 1946 hasta el presente han transcurrido 57 años.
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Pero no obstante el alto riesgo sísmico de nuestro territorio y no obstante la proximidad de un evento sísmico importante, el país no está preparado ni física, ni síquica, ni logísticamente para enfrentar un terremoto de magnitud superior a 7.0 grados en la escala de Richter, puesto que la mayor parte de la población dominicana, por no haber vivió la experiencia del último gran terremoto del 4 de agosto de 1946, tiende a subestimar el riesgo sísmico en la República Dominicana. Esta subestimación del riesgo sísmico permite que se levanten torres multipisos en áreas poco aptas, especialmente en aquellas áreas del Distrito Nacional donde el subsuelo está integrado por gruesos mantos de arenas saturadas, con alto riesgo de licuefacción al momento de un sismo importante, ya que está claro que el comportamiento de una edificación ante un fenómeno sísmico dependerá de cuatro factores: la magnitud del sismo, la duración del sismo, el diseño estructural y las características del suelo. Dos edificios, estructural y arquitectónicamente iguales, se comportarán de formas diferentes si los suelos son diferentes. De ahí que el vertiginoso de las construcciones verticales, especialmente ciudades de Santo Domingo y Santiago, exija tomar todas las previsiones ingenieriles y demande la urgente adopción de un riguroso código de edificaciones con modernas normativas para diseños y construcciones sismo resistente en Desarrollo en las de lugar , ya que una gran cantidad de torres múltiples han sido levantadas sin tomar en consideración el altísimo riesgo sísmico al que se enfrenta la República Dominicana, y donde muchas veces hasta los estudios geotécnicos de rigor han sido ignorados o deficientemente ejecutados, al tiempo que los Departamentos oficiales facultados para autorizar las construcciones no siempre exigen la presentación de estudios geotécnicos detallados, ni mucho menos una evaluación del comportamiento del suelo y de la estructura ante la eventualidad de un sismo. Esta situación debe y tiene que cambiar para garantía de la ciudadanía, ya que hoy día es posible zonificar horizontal y verticalmente el subsuelo a fin de conocer con mayor aproximación la interacción suelo-estructura y establecer el coeficiente del suelo en función de las velocidades de propagación de las ondas de corte, Con ello definir el comportamiento del subsuelo ante los efectos de un sismo y adecuar el diseño para reducir el riesgo de colapso de la edificación. 18
Parte del problema anterior radica en el hecho de que la franja sur de la ciudad de Santo Domingo descansa sobre un sistema de terrazas calcáreas emergidas del fondo oceánico y constituidas mayormente por diferentes estratos sub horizontales de calizas coralinas, calizas que en contados casos permiten el paso de las ondas sísmicas longitudinales a velocidades comprendidas entre 3,000 y 4,000 m/s, y el paso de las ondas transversales a velocidades comprendidas entre 1,600 y 2,200 m/s, conforme a múltiples mediciones que hemos hecho en la ciudad. Mediante el método de refracción sísmica.
2.2.3 Sismos históricos importantes en República Dominicana.
En 1562 Son destruidos Santiago y La vega, Puerto Plata sufre daños. En 1614 Terremoto que daño seriamente a Santo Domingo, hubo replicas por 42 días. En 1673 mueren 24 personas y la ciudad de Santo Domingo destruida, replicas por 40 días. Año 1691 Destrucción de Azua y daños en Santo Domingo. En 1751 Azua destruida, ruinas en el Seybo, daños en Santo Domingo, Puerto Príncipe y en Croix-des-Bouquet en Haití, también se produjo un maremoto, este sismo afecto todo el sur de la isla. En 1761 Sentido en todo el sur Azua destruida de nuevo, daño s en Neyba, San Juan se sintió en la Vega, Santiago y Cotuí. En 1842 Catástrofe en toda la isla, maremoto en las costas del norte, 5,000 a 6,000 muertos en Haití, destruidas Santiago, Cabo Haitiano y Mole SantNicolás, muchos edificios destruidos en Santo Domingo. En el 1897 Santiago, Guayubín, Guanábano-abajo, Altamira, Navarrete. Catedral y Palacio de Gobiernos en ruinas. Roturas del Cable submarino de Puerto Plata, deslizamiento en las montañas al norte de Santiago. El 4 de Agosto del año 1946 Sismo de magnitud 8.1 en el nordeste del país, produjo daños en todo el país, causo Maremoto en la provincia de Nagua 19
borrando la población pesquera de Matancitas, este fue uno de los sismos mayores del siglo 20.
El 22 de septiembre de 2003 en puerto plata de magnitud de 6.5 y 4.8 de intensidad en la escala de Richter se produjo a la 5:36 de la madrugada y tuvo su epicentro a unos 40 kilómetros de profundidad. El 6 de octubre en 1911 en san Juan de la Maguana. Con una intensidad de 7.0 en la escala de Richter con epicentro en la cordillera.
El 12 de enero del 2010 la capital de Haití, puerto príncipe sufrió el peor impacto de sismo de 7.0 en la escala de Richter dejando decenas de miles de muerto.
2.2.4 RIESGO SISMICO DE LA REPUBLICA DOMINICANA Se llama riesgo sísmico de una zona a la probabilidad de que se produzcan en ella daños por movimientos sísmicos en un plazo determinado. No debe confundirse este concepto con el de peligro sísmico. Se entiende también por riesgo sísmico, el grado de pérdida, destrucción o daños esperados debido a la ocurrencia de un determinado sismo. Está relacionado con la probabilidad de que se presente o manifiesten ciertas consecuencias, lo cual está íntimamente vinculado al grado de exposición, su predisposición a ser afectado por el evento sismo y el valor intrico del elemento. En el riesgo sísmico influyen la probabilidad de que se produzca un evento sísmico o terremoto, los posibles efectos locales de amplificación de las ondas sísmicas, directivita, etc., la vulnerabilidad de las construcciones (e instituciones) y la existencia de habitantes y bienes que puedan ser perjudicados.[] El riesgo sísmico depende fuertemente de la cantidad y tipo de asentamientos humanos del lugar.
2.2.5 VULNERABILIDAD Vulnerabilidad: Es la posibilidad de sufrir daños que tiene una estructura en el caso de ser sometida a la acción de un terremoto. Generalmente, cuando se habla de vulnerabilidad se hace referencia a las estructuras, debido a que éstas 20
transmiten los efectos del sismo a todos los demás elementos como son las personas y bienes materiales contenidos en la misma. La vulnerabilidad es propia de cada estructura y es independiente de la peligrosidad del lugar. Esto significa que una estructura puede ser vulnerable y no estar en riesgo porque está ubicada en una zona sin peligrosidad sísmica. Porcentaje de pérdidas humanas o bienes causados por un determinado suceso. Se relaciona con el desarrollo económico del país o zona donde se produce un desastre se conoce como vulnerabilidad. La vulnerabilidad de los edificios depende de las características del diseño y construcción, calidad de los materiales, edad, altura, etc. Los estudios de vulnerabilidad no sólo se realizan en edificios de vivienda, sino que se realizan también en puentes, carreteras, instalaciones industriales, redes de distribución de gas, redes eléctricas etc. En la actualidad el porcentaje de edificios construidos con materiales frágiles o poco dúctiles como es la mampostería, sigue siendo superior a los de hormigón armado y acero, acentuándose este porcentaje en los países en vías de desarrollo. Estos edificios en muchos casos se encuentran expuestos a un riesgo sísmico potencial real, es decir, la ocurrencia de un terremoto provocaría inevitablemente daños en una menor o mayor medida, dependiendo de la calidad estructural de los mismos. Este fenómeno no es exclusivo de las zonas con una actividad sísmica alta, en zonas de sismicidad moderada o baja, la ocurrencia de un sismo puede producir daños materiales considerables, especialmente en los edificios antiguos y en aquellos que fueron construidos sin considerar una normativa sismo resistente. Las líneas de investigación actuales sobre riesgo sísmico se han enfocado al estudio del comportamiento sísmico de los edificios, gracias al importante desarrollo alcanzado en los métodos de análisis estructural y a las técnicas experimentales que permiten conocer las características mecánicas de los edificios construidos, además del mejoramiento de las normas de diseño sismo resistente 21
para la construcción de nuevos edificios. Sin embargo, a pesar de estos avances siguen ocurriendo grandes catástrofes ocasionadas por los terremotos, debido al colapso de los edificios. Las razones pueden ser que los métodos de análisis o las normas sismo resistentes no han sido lo suficientemente eficaces para reducir el daño en los edificios o quizás que los programas de mitigación de riesgo sísmico no se han aplicado correctamente en el caso que existan. Probablemente esta última es la más factible, es decir, por la falta de programas de planeación, las consecuencias tanto de pérdidas humanas como de daños en los edificios han sido devastadores. 2.2.6 SEGURIDAD SISMICA DE EDIFICACIONES La separación entre edificaciones adyacentes no debería ser menor de dos veces el desplazamiento máximo calculado sin el Factor de Desplazamiento Cd, ni 2.5 cm. Cuando los desplazamientos no son calculados la separación no debería ser menor de 5 cm o 0.006 veces la altura de la edificación más pequeña. La separación mínima de los límites de sitio debería ser la mitad de estos valores. Los bloques de concreto sólido o con vacíos pueden ser considerados como diafragmas rígidos. Los diafragmas de concreto prefabricados o aquéllos con molde de concreto encima de una cubierta de acero pueden ser considerados como rígidos si sus condiciones de soporte son capaces de transmitir las fuerzas requeridas. Si los diafragmas no son rígidos, cada sistema resistente a terremotos debería resistir sus correspondientes cargas sísmicas afluentes.
2.3 NORMAS Y REGLAMENTOS PARA EL DISEÑO Y EL ANALISIS SISMICO 2.3.1 RECOMENDACIONES PROVISIONALES PARA EL ANÁLISIS SÍSMICO DE ESTRUCTURAS (M-001). Zonificación sísmica (Calidad de Datos). El país está dividido en dos zonas sísmicas, Zona I = Alta Sismicidad y Zona II = Sismicidad Mediana de acuerdo a la siguiente figura:
22
Figura No. 6
Niveles de Intensidad Sísmica Un Coeficiente de Zona Sísmica Z, que afecta al Coeficiente Sísmico Cb (Ver 4.2) está asignado a cada Zona:
Tabla No. 3
23
Clasificación de Sitio Se definen cuatro tipos de sitios relacionados con las condiciones del suelo, cuyos correspondientes coeficientes S que afectan al Coeficiente Sísmico Cb (ver 4.2) se dan en el siguiente Cuadro.
Tabla No. 4
Parámetros Para La Clasificación Estructural Ocupación e Importancia Se definen cuatro Grupos A, B, C y D y un Factor de Uso U definido según el siguiente cuadro:
Tabla No. 5
Tipo Estructural Hay cinco tipos estructurales definidos como sigue: Tipo I: Marcos Estructurales. Tipo II. Muros Estructurales. Se divide en: 24
Tipo II-A. Muros estructurales de Concreto Tipo II-B. Muros Estructurales de Mampostería. Tipo III. Sistemas dobles, donde la carga sísmica total es resistida por marcos y muros estructurales según su rigidez. Adicionalmente, los muros estructurales deben ser capaces de resistir 100% de las fuerzas sísmicas y los marcos, actuando por sí solos, para resistir 25% de dichas cargas. Tipo IV. Estructuras de Vigas Voladizas ya sea con una sola columna (incluye tanques elevados) o una sola línea de columnas. Tipo V. Cualquier estructura de edificación no clasificada en ninguno de los tipos anteriores. En estos casos se requiere el criterio del DNRS/SEOPC. Un Factor de Reducción Rd se define para cada Tipo Estructural como sigue:
Tabla No. 6
Regularidad Estructural: Plana y Vertical La regularidad estructural no se evalúa específicamente pero está considerada en el Capítulo 7, Configuración Estructural, donde se incluyen cinco recomendaciones para la regularidad: • Procurar simetría de masa y rigidez. • Distribución apropiada de elementos y componentes resistentes; tratando de
ubicarlos en la periferia de la edificación.
25
• Evitar discontinuidades del diafragma. • Distribución apropiada de masa a través de la altura. • Evitar esquinas reentrantes dentro de plano.
2.3.2 DISPOSICIONES ESPECIALES PARA EL DISEÑO SISMICO (ACI-318S-05) A medida que una estructura de hormigón armado adecuadamente detallada responde a los movimientos fuertes del suelo, su rigidez efectiva disminuye y su disipación de energía aumenta. Estos cambios tienden a reducir la respuesta de aceleraciones y las fuerzas laterales de inercia respecto a los valores que se producirían si la estructura permaneciera linealmente elástica y con bajo amortiguamiento.21.6 Así, el uso de fuerzas de diseño que representen los efectos de un sismo como aquellos indicados en la referencia 21.1 requieren que el sistema resistente a las fuerzas laterales mantenga una proporción significativa de su resistencia en el rango inelástico bajo desplazamientos alternados. Los requisitos de diseño y detallamiento debieran ser compatibles con el nivel de disipaciones de energía (o tenacidad) asumidas en el cálculo de las cargas sísmicas de diseño. Para facilitar esta compatibilidad se usan específicamente los términos normal, intermedio y especial. El grado de tenacidad requerido y, por lo tanto, el nivel de detallamiento requerido aumentan para las estructuras que van desde normales pasando por intermedias a las categorías especiales. Es esencial que las estructuras en las zonas de mayor riesgo sísmico o a las que se les asignen los más altos comportamientos sísmicos o categorías de diseño tengan un mayor grado de tenacidad. Sin embargo, se permite el diseño de una tenacidad más alta en las zonas sísmicas o categorías de diseño menores para tomar ventaja de los menores niveles de fuerzas de diseño. Las disposiciones de los capítulos 1 al 18 y del capítulo 22 tienen por objeto proporcionar la “tenacidad” adecuada para estructuras a las que se les ha asignado categorías normales. Por lo tanto, no se requiere aplicar las disposiciones del capítulo 21 para marcos normales resistentes a momento o para estructuras de muros estructurales normales. 26
El capítulo 21 requiere de algún detallamiento para las estructuras de hormigón armado a las que se les ha asignado un comportamiento sísmico o categoría de diseño intermedio. Estos requisitos están con-tenidos en los puntos 21.2.2.3 y 21.10. En las categorías de desempeño o diseño sísmico elevado, las estructuras pueden ser sometidas a fuertes movimientos del suelo. De producirse el terremoto de diseño, las estructuras diseñadas usando cargas basadas en factores para marcos especiales resistentes a momento o para muros especiales posiblemente experimenten múltiples ciclos de desplazamientos laterales bastante más allá del punto en que la armadura fluye. Las disposiciones de las secciones 21.2 hasta la 21.9 se han desarrollado para proporcionar una tenacidad adecuada a la estructura para esta respuesta especial. Los requisitos de dimensionamiento y detallamiento especiales indicados en el capítulo 21 están basados principalmente en experiencias de terreno y de laboratorio con estructuras monolíticas de hormigón armado. La extrapolación de estos requisitos a otros tipos de estructuras de hormigón armado debe basarse en evidencia proporcionada por experiencias de terreno, ensayos o análisis. Se pueden usar elementos prefabricados o pretensados para resistir sismos si se demuestra que la estructura resultante proporcionará niveles de seguridad y serviciabilidad (durante y después del sismo) por lo menos tan buenas como las que se esperan de una construcción monolítica.
2.3.3 Análisis y dimensionamiento de elementos estructurales Debe tomarse en cuenta en el análisis la interacción de todos los elementos estructurales y no estructurales que materialmente afecten la respuesta lineal y no lineal de la estructura frente a los movimientos sísmicos. Elementos rígidos no considerados como parte de un sistema resistente a fuerzas laterales se permiten bajo la condición de que su efecto en la respuesta del sistema sea considerado y acomodado en el diseño de la estructura. Se deben considerar también las consecuencias de las fallas de los elementos estructurales y no estructurales que no forman parte del sistema resistente a las fuerzas laterales. Los elementos estructurales situados por debajo del nivel basal de la estructura y que se re-quieren para transmitir a la fundación las fuerzas resultantes de los efectos sísmicos, deben cumplir también con las disposiciones del capítulo 21. Todos los elementos estructurales que se supone no forman parte del sistema resistente a fuerzas laterales deben cumplir con las disposiciones de la sección 21. 27
Armadura para elementos resistentes a fuerzas inducidas por sismo El empleo de armadura longitudinal con resistencia más elevada que la supuesta en el diseño, conducirá a esfuerzos de corte y de adherencias mayores en el instante en que se desarrollen momentos de fluencia. Estas condiciones pueden originar fallas frágiles por corte o adherencia y deben evitarse aun cuando dichas fallas puedan ocurrir a cargas más elevadas que las previstas en el diseño. Por lo tanto, se impone un límite superior sobre la tensión real de fluencia del acero. Los elementos con armadura que no satisfaga dicha condición también pueden desarrollar rotación inelástica, pero su comportamiento es lo bastante diferente como para excluirlos de consideraciones basadas en reglas derivadas de la experiencia con elementos armados con acero que muestra endurecimiento por deformación.
2.4 INSTITUCIONES RELACIONADAS A LOS SISMOS EN REP. DOM. 2.4.1 INSTITUTO DE SISMOLOGÍA DE LA UASD El edificio fue inaugurado el 26 de febrero de 1946, como Estación Central Sismológica, ya cuenta con 61 años de funcionamiento. Su estructura es muy fortificada. La ocurrencia de un gran sismo el 4 de agosto de 1946, hizo que las autoridades de turno se interesaran en traer a un científico para construir la primera estación sismológica del país, éste fue el Reverendo Joseph Lynn, procedente de la Universidad de Ford han en los Estados Unidos. Trajo al país una estación temporal y los planos arquitectónicos del edificio donde hoy se aloja el ISU. Se instalaron dos estaciones: una de período corto y otra de período largo, cada estación era análoga, de tres componentes N-S, E-W y Z estos equipos eran de la marca Sprenghnether. Con esta instrumentación empezó sus trabajos el ISU.
28
2.4.2 INSTITUCIONES PÚBLICAS VINCULADAS REQUERIMIENTOS SISMICO EN CIMENTACIONES EDIFICACIONES
A Y
Oficina Nacional de Evaluación Sísmica y Vulnerabilidad de Infraestructura y Edificaciones. Instituto de Sismología de La Universidad Autónoma de Santo Domingo (UASD). Sociedad Dominicana de sismología e ingeniería sísmica (SODOSISMICA). Secretaria de Estado de Obras Públicas y Comunicaciones (SEOPC).
Dentro De las Funciones de estas instituciones están: a) Inspeccionar las partes no estructurales y las instalaciones mecánicas,
eléctricas y de otra índole y establecer recomendaciones que garanticen su operacionalidad post-evento. Examinar las estructuras e instalaciones existentes y producir un diagnóstico sobre su capacidad para resistir con éxito las fuerzas generadas por un terremoto y su resistencia para mantenerse después del mismo. c) Elaborar proyectos de refuerzo para aquellas estructuras que resulten incapaces de comportarse satisfactoriamente con sus características actuales, utilizando técnicos del sector oficial o firmas de consultoría, cuando fuere necesario. d) Canalizar hacia empresas consultoras o hacia empresas constructoras, la ejecución de los proyectos de refuerzo y/o adecuación aprobados por el Poder Ejecutivo. e) Localizar, organizar y/o crear los planos arquitectónicos estructurales y de instalaciones de cada estructura intervenida de modo que estén disponibles, tanto para la ejecución de los esfuerzos, como para que reposen en archivos seguros, de modo que en el período que sigue a un evento 29
destructor puedan utilizarse como referencias capaces de generar una explicación de lo sucedido y facilitar su reparación o demolición. f) Asesorar a los organismos tradicionales del Estado, responsables del diseño y manejo de obras, tanto de infraestructuras como de edificaciones, en los aspectos sísmicos de cada fase, así como aportar sus conocimientos especializados para capacitar a los que así lo requieran. g) Contribuir en la revisión del Código de Diseño Sísmico (RPAS). 2.5 SOFTWARE PARA DISENO ANTISISMICO 2.5.1 ETABS
Figura No. 7
Gracias al avance de la computación existe un software o programa de computadoras donde los que construyen en nuestro país pueden simular cualquier 30
tipo de terremoto o situación del suelo y el software le indicará los elementos estructurales a corregir y cómo llevar a cabo el diseño. Ese software se llama ETABS con el que se han diseñado las más importantes obras civiles de los últimos años como la recién inaugurada Torre Burj Dubái con 828 metros de altura (la más alta del mundo), revisión del puente Golden Gate, entre otros grandes proyectos. Pues de no hacerlo, según me explicaba mi primo Nelson Morrison, quien es Ingeniero Civil especializado en estructuras en Europa y es el que representa en toda Latinoamérica el Software ETABS, en nuestro país un evento de esa magnitud generaría una devastación sin precedentes. Es por ello que recomendamos se utilicen este tipo de recursos tecnológicos y hagamos evaluaciones de todas esas grandes edificaciones, hasta del Palacio. En el caso de edificaciones citaremos los nombres de los principales proyectos a nivel internacional, por ser los más altos del mundo en el momento de su construcción. Estos proyectos son los siguientes: Edificio Burj Dubái, de 818 metros de altura (2009), ubicado en Dubái, Emiratos Árabes-Asia. Análisis y diseño mediante el programa ETABS. Edificio Taipei 101, de 508 metros (2004), ubicado en Taipei, Taiwán-Asia. Análisis y diseño mediante los programas SAP2000 e ETABS. Torres Patronas, de 452 metros (1998), ubicado en Kauala Lumpur, Malasia-Asia. Análisis y diseño mediante los programas SAP2000 e ETABS. Mediante la generación del análisis y el diseño de un edificio de 30 niveles, tomando en cuenta el rango No lineal, basado en secuencia de construcción (se hace un análisis piso por piso, desde abajo hacia arriba, como se construyen los Edificios) pudiendo especificar en el modelo en qué momento de la construcción puede generarse un sismo, aun sin haberse terminado de construir, cosa importante para la edificación ya que como sabemos, para edificios altos, en los primeros niveles predominan las cargas de gravedad y el gran axial que producen 31
estas cargas, cuando la edificación está completamente construida, reduce el vuelco provocado por las cargas sísmicas y por tanto la cantidad de aceros requerida por sismo. ETABS V9.2.0
ETABS es ideal para el análisis y diseño de edificios y naves industriales. Al igual que el SAP2000, puede realizar análisis de estructuras complejas, pero tiene muchísimas opciones extras que simplifican el diseño de edificaciones, como por ejemplo: *Calculo automático de coordenadas de centros de masas (Xm, Ym) *Calculo automático de coordenadas de centros de rigideces (Xt, Yt) *Calculo automático de fuerzas sísmicas, sus excentricidades y aplicación en el centro de masas. *Calculo automático de masas del edificio a partir de los casos de carga elegidos *División automática de elementos (Auto-Mesh), así se pueden definir elementos que se cruzan, y el programa los divide automáticamente en su análisis interno, o se puede dar el comando de que divida los elementos en el mismo modelo. 32
*Plantillas predefinidas de sistemas de losas planas, losas en una dirección, losas reticulares o con nervaduras y casetones, cubiertas, etc.
Figura No. 8.
2.5.2 SAFE
Ya está disponible la nueva versión del programa SAFE, la cual es la última herramienta integrada para el diseño de concreto reforzado y post-tensados de losas de concreto y sistemas de cimentaciones. Ahora Existen Dos Niveles de SAFE v12: Safe (Normal) y Safe PT (Post-Tensioning) con características para Post-Tensado Además, el modulo Detailer para dibujo de planos de concreto reforzado en formato CAD, ya viene incluido en cualquier Safe v12. Entre sus características más relevantes se encuentran: DOS OPCIONES DE DISENO DE LOSA Se pueden diseñar las losas definiendo o dividiendo en franjas nuestro modelo
FEM Design.-o Se puede diseñar por Elemento Finito para los casos en que la 33
forma de nuestra estructura sea muy irregular, por lo que no se requiere definir franjas en este tipo de diseño . Diseño post-tensado (P/T) Tendones y franjas distribuidos Diseño automatizado de tendón de basado en franjas Edición interactiva de los perfiles de tendón Esquema P / T Fuerza en los Tendones y Pérdidas Fuerza del Gato desde el inicio, final, o ambas esquinas del tendón Esfuerzos de gato especificados se convierten a cargas Especifique cargas en la transferencia y al final en una sola operación Pérdidas basadas en porcentaje de la fuerza Perdidas Basadas en valores de esfuerzos definidos por el usuario Pérdidas basadas en cálculos detallados Análisis hiperestático Control de la Deflexión Análisis no lineal Análisis de Agrietamiento Análisis de agrietamiento a largo plazo considerando el flujo plástico y la contracción REBAR CAGES - CONFINAMIENTO DEL REFUERZO 34
Textura realista de barra
SECCIÓNES Recortes a través de losas, vigas, y columnas EDICIÓN DE REFUERZO Edita tamaño, número y longitud de las barras Actualización automática de puntos de vista asociados Edición tira por franja Revisión prevista frente a las zonas necesarias DETAILER (DETALLADO DE LOSAS DE CONCRETO REFORZADO/O POSTENSADO EN FORMATO CAD) Ahora el modulo Detailer ya viene incluido dentro del Safe v12 en cualquier nivel sin ningún costo adicional. MÓDULOS DE REACCIÓN DEL SUELO (CONOCIDO TAMBIÉN COMO COEFICIENTE DE BALASTO O MODULO DE WINKLER). Está en una tabla con diferentes valores del modulo de reacción del Suelo (conocido también como Coeficiente de Balasto o Modulo de Winkler) en función de la resistencia admisible del terreno en cuestión . Los valores de esta tabla son para una superficie de apoyo (Estos valores son los que hay que darles al SAFE (no requieren ninguna Modificación). Estos Valores de la constante elástica del terreno están dados en Kg/Cm3 y la Resistencia del suelo debe ser en Kg/Cm2. Esta tabla es un resumen de diferentes trabajos en mecánica de suelos que han realizado el Prof. Terzaghi y otros cinco Ingenieros connotados (en diferentes épocas).
35
Esta tabla se extrajo de la Tesis de maestría “Interacción Suelo -Estructuras: Semiespacio de Winkler”, Universidad Politécnica de Cataluña, Barcelona - España. 1993
(Autor
Nelson
Morrison).
Modulo de Reacción del Suelo
Datos para SAFE Esf Adm
Winkler
Esf Adm
Winkler
Esf Adm
Winkler
(Kg/Cm2)
(Kg/Cm3)
(Kg/Cm2)
(Kg/Cm3)
(Kg/Cm2)
(Kg/Cm3)
0.25
0.65
1.55
3.19
2.85
5.70
0.30
0.78
1.60
3.28
2.90
5.80
0.35
0.91
1.65
3.37
2.95
5.90
0.40
1.04
1.70
3.46
3.00
6.00
0.45
1.17
1.75
3.55
3.05
6.10
0.50
1.30
1.80
3.64
3.10
6.20
0.55
1.39
1.85
3.73
3.15
6.30
0.60
1.48
1.90
3.82
3.20
6.40
0.65
1.57
1.95
3.91
3.25
6.50
0.70
1.66
2.00
4.00
3.30
6.60
0.75
1.75
2.05
4.10
3.35
6.70
0.80
1.84
2.10
4.20
3.40
6.80
0.85
1.93
2.15
4.30
3.45
6.90
0.90
2.02
2.20
4.40
3.50
7.00
0.95
2.11
2.25
4.50
3.55
7.10
36
1.00
2.20
2.30
4.60
3.60
7.20
1.05
2.29
2.35
4.70
3.65
7.30
1.10
2.38
2.40
4.80
3.70
7.40
1.15
2.47
2.45
4.90
3.75
7.50
1.20
2.56
2.50
5.00
3.80
7.60
1.25
2.65
2.55
5.10
3.85
7.70
1.30
2.74
2.60
5.20
3.90
7.80
1.35
2.83
2.65
5.30
3.95
7.90
1.40
2.92
2.70
5.40
4.00
8.00
1.45
3.01
2.75
5.50
1.50
3.10
2.80
5.60
Tabla No. 7
Si ya tiene Etabs, entonces en cualquier modelo de Edificio por ejemplo, que haya analizado, puede exportar cualquier losa de entrepiso al SAFE, para diseñar la Cimentación, y después, con el modulo Detailer, obtendrá ya los planos detallados de su Diseño para la losa.
37
CAPÍTULO III ANALISIS Y DISENO DE MODELOS ANTISISMICOS UTILIZANDO ETABS, SAFE & WINCALCULOS: EDIFICIO DE APARTAMENTOS
3.1 MODELO APORTICADO 3.1.1 Memoria de cálculo, análisis y diseño.
ETABS v9.5.0 File:HORMIGON ARMADO
Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:29
1
PROJECT INFORMATION
Company Name: TESIS ANALISIS Y DISENO EN ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES DE HORMIGON ARMADO, MAMPOSTERIA Y ACERO ESTRUCTURAL APLICANDO EL USO DEL COMPUTADOR.
ETABS v9.5.0 File:HORMIGON ARMADO Units:Kgf-m
S T O R Y
D A T A
38
May 18, 2010 15:29
PAGE
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HEIGHT
ELEVATION
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2.680
5.360
STORY1
None
2.680
2.680
BASE
None
0.000
ETABS v9.5.0 File:HORMIGON ARMADO 3
S T A T I C
L O A D
Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:29
PAGE
C A S E S
STATIC
CASE
AUTO LAT
CASE
TYPE
LOAD
DEAD
DEAD
N/A
1.0000
LIVE
LIVE
N/A
0.0000
SX
QUAKE
UBC97
0.0000
SXP
QUAKE
UBC97
0.0000
SXN
QUAKE
UBC97
0.0000
SY
QUAKE
UBC97
0.0000
SYP
QUAKE
UBC97
0.0000
39
SELF WT
NOTIONAL
NOTIONAL
MULTIPLIER
FACTOR
DIRECTION
SYN
QUAKE
UBC97
0.0000
LIVET
LIVE
N/A
0.0000
ETABS v9.5.0 File:HORMIGON ARMADO Units:Kgf-m 4
R E S P O N S E
S P E C T R U M
May 18, 2010 15:29
PAGE
C A S E S
RESP SPEC CASE: SPEC1
BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA
MODAL
DIRECTION
COMBO
COMBO
CQC
SRSS
MODAL
SPECTRUM
TYPICAL
DAMPING
ANGLE
ECCEN
0.0500
0.0000
0.0000
RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA
DIRECTION
FUNCTION
SCALE FACT
U1
SEEOPC
U2
----
N/A
UZ
----
N/A
1.0000
RESP SPEC CASE: SPEC2
STORY MY
FX
FY
MZ
40
FZ
MX
STORY4 728.351
18704.59
0.00
0.000
-
13571.431
STORY3 25959.110
34374.37
STORY2 273.136
0.00
0.00
0.000
-575.927
22841.73
0.00
0.00
0.000
-
9906.92
0.00
0.00
0.000
-
17079.938
STORY1 136.568
ETABS
0.00
8236.662
v9.5.0
File:HORMIGON
ARMADO
Units:Kgf-m
PAGE 8
A U T O
S E I S M I C
U B C 9 7
Case: SY AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: Y Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE
R = 5
I = 0.5 hn = 10.720 (Building Height)
41
May 18, 2010
15:29
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then:
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
Tetabs, else T = 1.30 Ta If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS Ta = 0.5055 sec T Used = 0.5079 sec W Used = 1040334.73
V (Eqn 1) = 0.0886W V (Eqn 2) = 0.0825W
42
V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
V Used = 0.0825W = 85827.62
Ft Used = 0.00
AUTO SEISMIC STORY FORCES
STORY
FX
MY
FY
FZ
MX
MZ
STORY4 0.000
0.00
18704.59
0.00
728.351
0.00
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0.00
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-3.257
STORY3 0.000
43.601
STORY2
0.00
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0.00
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0.000
-0.043 STORY1 0.000
ETABS
0.00
9906.92
0.00
136.568
-42.447
v9.5.0
File:HORMIGON
ARMADO
PAGE 9
A U T O
S E I S M I C
U B C 9 7
Case: SYP
AUTO SEISMIC INPUT DATA
43
Units:Kgf-m
May 18, 2010
15:29
Direction: Y - EccX Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE
R = 5 I = 0.5 hn = 10.720 (Building Height) Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then:
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
Tetabs, else T = 1.30 Ta If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
44
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
6.272 ETABS v9.5.0 File:HORMIGON ARMADO Units:Kgf-m 13 A S S E M B L E D STORY RY
P O I N T
May 18, 2010 15:29
PAGE
M A S S E S
UX
UY
UZ
RX
RZ
STORY4 4.755E+05 STORY3
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0.000E+00
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0.000E+00
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STORY1 9.631E+05
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0.000E+00
0.000E+00
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Totals
1.074E+05
1.074E+05
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
1.190E+06 STORY2 1.197E+06
3.825E+06 ETABS v9.5.0 PAGE 14 C E N T E R S O F
File:HORMIGON
O F
ARMADO
Units:Kgf-m
C U M U L A T I V E
M A S S
May 18, 2010
&
15:29
C E N T E R S
R I G I D I T Y
STORY
DIAPHRAGM
/----------CENTER OF MASS----------//--CENTER
OF RIGIDITY--/
45
LEVEL
NAME
MASS
ORDINATE-X
ORDINATE-Y
ORDINATE-X
ORDINATE-Y
STORY4 6.404
D1
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STORY3
D1
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STORY2 7.558
D1
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7.485
6.314
7.485
STORY1
D1
1.034E+05
7.513
6.303
7.485
6.879
7.820
ETABS
v9.5.0
File:HORMIGON
ARMADO
Units:Kgf-m
May 18, 2010
15:29
PAGE 15 M O D A L
P E R I O D S
A N D
F R E Q U E N C I E S
MODE CIRCULAR FREQ
PERIOD
NUMBER (RADIANS/TIME)
(TIME)
FREQUENCY
(CYCLES/TIME)
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Mode 2
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Mode 5
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46
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Mode 12
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113.97089
182.27034
225.48244 ETABS v9.5.0 File:HORMIGON ARMADO 16
Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:29
STORY MAXIMUM AND AVERAGE LATERAL DISPLACEMENTS STORY
LOAD
DIR
MAXIMUM
AVERAGE
RATIO
STORY4
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X
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0.0061
1.029
STORY3
SX
X
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STORY2
SX
X
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STORY1
SX
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STORY4
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STORY3
SXP
X
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0.0048
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STORY2
SXP
X
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0.0030
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STORY1
SXP
X
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0.0010
1.038
STORY4
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X
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STORY3
SXN
X
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STORY2
SXN
X
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STORY1
SXN
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STORY4
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0.0092
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STORY3
SY
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STORY2
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STORY1
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Y
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0.0016
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47
PAGE
STORY4
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STORY3
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Y
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STORY2
SYP
Y
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STORY1
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0.0016
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STORY4
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Y
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STORY3
SYN
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1.057
STORY2
SYN
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STORY1
SYN
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0.0016
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STORY4
SPEC1
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STORY3
SPEC1
X
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STORY2
SPEC1
X
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STORY1
SPEC1
X
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STORY4
SPEC2
Y
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0.0059
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STORY3
SPEC2
Y
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0.0046
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STORY2
SPEC2
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0.0029
1.000
STORY1
SPEC2
Y
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0.0010
1.000
48
ACI 318-99 Concrete Frame Design Report
Prepared by: tesis de grado ANALISIS Y DISENO EN ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES DE HORMIGON ARMADO, MAMPOSTERIA Y ACERO ESTRUCTURAL APLICANDO EL USO DEL COMPUTADOR
Model Name: Hormigón Armado.edb
18 May 2010
49
Hormigón Armado- Concreto Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design Story
Column
Section
Column
PMM
Flexural
Shear22
Shear33
Level
Line
Name
End
Ratio
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
STORY4
C2
C30X30
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0.409
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4.006E-04
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STORY4
C2
C30X30
Bottom
0.577
0.002
4.006E-04
3.669E-04
STORY3
C2
C30X30
Top
0.457
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4.637E-04
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STORY3
C2
C30X30
Bottom
0.695
0.002
4.637E-04
6.462E-04
STORY2
C2
C30X30B
Top
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5.095E-04
6.798E-04
STORY2
C2
C30X30B
Bottom
0.509
0.003
5.095E-04
6.798E-04
STORY1
C2
C30X30B
Top
0.380
0.003
4.202E-04
6.410E-04
STORY1
C2
C30X30B
Bottom
0.416
0.003
4.202E-04
6.410E-04
STORY4
C3
C30X30
Top
0.340
0.002
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3.279E-04
STORY4
C3
C30X30
Bottom
0.370
0.002
3.336E-04
3.279E-04
STORY3
C3
C30X30
Top
0.312
0.002
2.511E-04
2.511E-04
STORY3
C3
C30X30
Bottom
0.419
0.002
2.511E-04
2.511E-04
STORY2
C3
C30X30B
Top
0.329
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY2
C3
C30X30B
Bottom
0.405
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY1
C3
C30X30B
Top
0.431
0.003
0.000
2.511E-04
STORY1
C3
C30X30B
Bottom
0.432
0.003
0.000
2.511E-04
STORY4
C4
C30X30
Top
0.310
0.002
3.447E-04
2.820E-04
STORY4
C4
C30X30
Bottom
0.359
0.002
3.447E-04
2.820E-04
STORY3
C4
C30X30
Top
0.306
0.002
2.511E-04
2.511E-04
STORY3
C4
C30X30
Bottom
0.416
0.002
2.511E-04
2.511E-04
STORY2
C4
C30X30B
Top
0.322
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY2
C4
C30X30B
Bottom
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0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY1
C4
C30X30B
Top
0.423
0.003
0.000
2.511E-04
STORY1
C4
C30X30B
Bottom
0.424
0.003
0.000
2.511E-04
50
Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design Story
Column
Section
Column
PMM
Flexural
Shear22
Shear33
Level
Line
Name
End
Ratio
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
STORY4
C5
C30X30
Top
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0.002
3.939E-04
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STORY4
C5
C30X30
Bottom
0.568
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3.939E-04
3.696E-04
STORY3
C5
C30X30
Top
0.456
0.002
4.637E-04
6.461E-04
STORY3
C5
C30X30
Bottom
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4.637E-04
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STORY2
C5
C30X30B
Top
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5.073E-04
6.800E-04
STORY2
C5
C30X30B
Bottom
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0.003
5.073E-04
6.800E-04
STORY1
C5
C30X30B
Top
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0.003
4.191E-04
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STORY1
C5
C30X30B
Bottom
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0.003
4.191E-04
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STORY4
C9
C30X30
Top
0.414
0.002
2.511E-04
5.608E-04
STORY4
C9
C30X30
Bottom
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0.002
2.511E-04
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STORY3
C9
C30X30
Top
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2.520E-04
6.018E-04
STORY3
C9
C30X30
Bottom
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0.000
2.511E-04
STORY2
C9
C30X30B
Top
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0.000
2.511E-04
STORY2
C9
C30X30B
Bottom
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0.000
2.511E-04
STORY1
C9
C30X30B
Top
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0.003
0.000
2.511E-04
STORY1
C9
C30X30B
Bottom
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0.000
2.511E-04
STORY4
C10
C30X30
Top
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STORY4
C10
C30X30
Bottom
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4.637E-04
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STORY3
C10
C30X30A
Top
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2.511E-04
STORY3
C10
C30X30A
Bottom
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2.511E-04
2.511E-04
STORY2
C10
C30X40
Top
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0.000
3.348E-04
STORY2
C10
C30X40
Bottom
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3.348E-04
STORY1
C10
C30X40
Top
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STORY1
C10
C30X40
Bottom
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STORY4
C11
C30X30
Top
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4.360E-04
STORY4
C11
C30X30
Bottom
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4.274E-04
4.360E-04
STORY3
C11
C30X30B
Top
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2.511E-04
2.511E-04
STORY3
C11
C30X30B
Bottom
0.384
0.003
2.511E-04
2.511E-04
51
Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design Story
Column
Section
Column
PMM
Flexural
Shear22
Shear33
Level
Line
Name
End
Ratio
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
STORY2
C11
C30X40
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0.000
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STORY2
C11
C30X40
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STORY1
C11
C30X40
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STORY1
C11
C30X40
Bottom
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STORY4
C12
C30X30
Top
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STORY4
C12
C30X30
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STORY3
C12
C30X30
Top
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STORY3
C12
C30X30
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STORY2
C12
C30X30B
Top
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C12
C30X30B
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STORY1
C12
C30X30B
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STORY1
C12
C30X30B
Bottom
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STORY4
C14
C30X30
Top
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STORY4
C14
C30X30
Bottom
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STORY3
C14
C30X30
Top
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2.511E-04
STORY3
C14
C30X30
Bottom
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2.511E-04
STORY2
C14
C30X40B
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STORY2
C14
C30X40B
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STORY1
C14
C30X40B
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STORY1
C14
C30X40B
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STORY4
C16
C30X30B
Top
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STORY4
C16
C30X30B
Bottom
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STORY3
C16
C30X30B
Top
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STORY3
C16
C30X30B
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STORY2
C16
C30X30B
Top
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STORY2
C16
C30X30B
Bottom
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STORY1
C16
C30X30B
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STORY1
C16
C30X30B
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2.511E-04
5.668E-04
52
Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design Story
Column
Section
Column
PMM
Flexural
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Shear33
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Line
Name
End
Ratio
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Rebar Area
Rebar Area
STORY4
C17
C30X30B
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STORY4
C17
C30X30B
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STORY3
C17
C30X30B
Top
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STORY3
C17
C30X30B
Bottom
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2.681E-04
6.102E-04
STORY2
C17
C30X30B
Top
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STORY2
C17
C30X30B
Bottom
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7.008E-04
STORY1
C17
C30X30B
Top
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STORY1
C17
C30X30B
Bottom
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STORY4
C19
C30X30
Top
0.415
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STORY4
C19
C30X30
Bottom
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STORY3
C19
C30X30
Top
0.397
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STORY3
C19
C30X30
Bottom
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4.489E-04
STORY2
C19
C30X30B
Top
0.336
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY2
C19
C30X30B
Bottom
0.459
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2.511E-04
2.511E-04
STORY1
C19
C30X30B
Top
0.310
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2.511E-04
2.511E-04
STORY1
C19
C30X30B
Bottom
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2.511E-04
2.511E-04
STORY4
C20
C30X30
Top
0.354
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STORY4
C20
C30X30
Bottom
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STORY3
C20
C30X30
Top
0.379
0.002
2.511E-04
2.511E-04
STORY3
C20
C30X30
Bottom
0.560
0.002
2.511E-04
2.511E-04
STORY2
C20
C30X30B
Top
0.375
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY2
C20
C30X30B
Bottom
0.495
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY1
C20
C30X30B
Top
0.383
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY1
C20
C30X30B
Bottom
0.416
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY4
C21
C30X30
Top
0.414
0.002
4.340E-04
3.982E-04
STORY4
C21
C30X30
Bottom
0.580
0.002
4.340E-04
3.982E-04
STORY3
C21
C30X30
Top
0.397
0.002
4.637E-04
4.489E-04
STORY3
C21
C30X30
Bottom
0.653
0.002
4.637E-04
4.489E-04
53
Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design Story
Column
Section
Column
PMM
Flexural
Shear22
Shear33
Level
Line
Name
End
Ratio
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
STORY2
C21
C30X30B
Top
0.336
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY2
C21
C30X30B
Bottom
0.459
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY1
C21
C30X30B
Top
0.310
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY1
C21
C30X30B
Bottom
0.372
0.003
2.511E-04
2.511E-04
STORY4
C23
C30X30B
Top
0.188
0.003
2.604E-04
4.670E-04
STORY4
C23
C30X30B
Bottom
0.289
0.003
2.604E-04
4.670E-04
STORY3
C23
C30X30B
Top
0.313
0.003
0.000
2.511E-04
STORY3
C23
C30X30B
Bottom
0.416
0.003
0.000
2.511E-04
STORY2
C23
C30X30B
Top
0.503
0.003
0.000
2.511E-04
STORY2
C23
C30X30B
Bottom
0.565
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0.000
2.511E-04
STORY1
C23
C30X30B
Top
0.689
0.003
0.000
2.511E-04
STORY1
C23
C30X30B
Bottom
0.694
0.003
0.000
2.511E-04
STORY4
C24
C30X30B
Top
0.188
0.003
2.601E-04
4.696E-04
STORY4
C24
C30X30B
Bottom
0.288
0.003
2.601E-04
4.696E-04
STORY3
C24
C30X30B
Top
0.313
0.003
0.000
2.511E-04
STORY3
C24
C30X30B
Bottom
0.416
0.003
0.000
2.511E-04
STORY2
C24
C30X30B
Top
0.503
0.003
0.000
2.511E-04
STORY2
C24
C30X30B
Bottom
0.565
0.003
0.000
2.511E-04
STORY1
C24
C30X30B
Top
0.689
0.003
0.000
2.511E-04
STORY1
C24
C30X30B
Bottom
0.694
0.003
0.000
2.511E-04
STORY4
C25
C30X30
Top
0.324
0.002
0.000
5.293E-04
STORY4
C25
C30X30
Bottom
0.440
0.002
0.000
5.293E-04
STORY3
C25
C30X30
Top
0.396
0.002
2.511E-04
3.223E-04
STORY3
C25
C30X30
Bottom
0.576
0.002
2.511E-04
3.223E-04
STORY2
C25
C30X30
Top
0.477
0.002
2.511E-04
3.939E-04
STORY2
C25
C30X30
Bottom
0.702
0.002
2.511E-04
3.939E-04
STORY1
C25
C30X30
Top
0.322
0.002
2.511E-04
3.553E-04
STORY1
C25
C30X30
Bottom
0.482
0.002
2.511E-04
3.553E-04
54
Concrete Column Design - P-M-M Interaction & Shear Design Story
Column
Section
Column
PMM
Flexural
Shear22
Shear33
Level
Line
Name
End
Ratio
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
STORY4
C26
C30X30
Top
0.327
0.002
0.000
5.295E-04
STORY4
C26
C30X30
Bottom
0.443
0.002
0.000
5.295E-04
STORY3
C26
C30X30
Top
0.398
0.002
2.511E-04
3.237E-04
STORY3
C26
C30X30
Bottom
0.578
0.002
2.511E-04
3.237E-04
STORY2
C26
C30X30
Top
0.475
0.002
2.511E-04
3.940E-04
STORY2
C26
C30X30
Bottom
0.696
0.002
2.511E-04
3.940E-04
STORY1
C26
C30X30
Top
0.321
0.002
2.511E-04
3.611E-04
STORY1
C26
C30X30
Bottom
0.482
0.002
2.511E-04
3.611E-04
Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear Check Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear Check Story
Column
Section
(6/5)Beam-Column
(6/5)Beam-Column
Joint Shear
Joint Shear
Level
Line
Name
Ratio Major
Ratio Minor
Ratio Major
Ratio Minor
STORY4
C2
C30X30
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0.265
STORY3
C2
C30X30
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0.921
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STORY2
C2
C30X30B
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0.676
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STORY1
C2
C30X30B
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STORY4
C3
C30X30
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STORY3
C3
C30X30
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STORY2
C3
C30X30B
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STORY1
C3
C30X30B
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0.408
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0.549
STORY4
C4
C30X30
0.492
0.403
0.246
0.202
STORY3
C4
C30X30
0.487
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0.339
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STORY2
C4
C30X30B
0.400
0.560
0.407
0.587
STORY1
C4
C30X30B
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0.410
0.325
0.551
STORY4
C5
C30X30
0.580
0.546
0.280
0.267
55
Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear Check Story
Column
Section
(6/5)Beam-Column
(6/5)Beam-Column
Joint Shear
Joint Shear
Level
Line
Name
Ratio Major
Ratio Minor
Ratio Major
Ratio Minor
STORY3
C5
C30X30
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0.922
0.440
0.638
STORY2
C5
C30X30B
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0.479
0.677
STORY1
C5
C30X30B
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0.498
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0.631
STORY4
C9
C30X30
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0.147
0.403
STORY3
C9
C30X30
0.344
0.823
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STORY2
C9
C30X30B
0.262
0.604
0.352
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STORY1
C9
C30X30B
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0.390
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STORY4
C10
C30X30
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STORY3
C10
C30X30A
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0.544
STORY2
C10
C30X40
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STORY1
C10
C30X40
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STORY4
C11
C30X30
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STORY3
C11
C30X30B
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0.550
STORY2
C11
C30X40
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STORY1
C11
C30X40
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STORY4
C12
C30X30
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STORY3
C12
C30X30
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STORY2
C12
C30X30B
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STORY1
C12
C30X30B
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STORY4
C14
C30X30
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0.688
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0.277
STORY3
C14
C30X30
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STORY2
C14
C30X40B
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0.599
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STORY1
C14
C30X40B
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STORY4
C16
C30X30B
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0.474
0.234
0.416
STORY3
C16
C30X30B
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0.343
0.654
STORY2
C16
C30X30B
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0.772
STORY1
C16
C30X30B
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0.450
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0.637
STORY4
C17
C30X30B
0.265
0.475
0.233
0.417
56
Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear Check Story
Column
Section
(6/5)Beam-Column
(6/5)Beam-Column
Joint Shear
Joint Shear
Level
Line
Name
Ratio Major
Ratio Minor
Ratio Major
Ratio Minor
STORY3
C17
C30X30B
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0.494
0.342
0.656
STORY2
C17
C30X30B
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0.365
0.780
STORY1
C17
C30X30B
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0.490
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0.677
STORY4
C19
C30X30
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0.311
0.289
STORY3
C19
C30X30
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0.429
STORY2
C19
C30X30B
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0.658
0.430
STORY1
C19
C30X30B
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0.426
STORY4
C20
C30X30
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0.251
STORY3
C20
C30X30
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0.536
0.407
STORY2
C20
C30X30B
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0.429
STORY1
C20
C30X30B
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0.269
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0.355
STORY4
C21
C30X30
0.636
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0.288
STORY3
C21
C30X30
0.652
0.631
0.586
0.429
STORY2
C21
C30X30B
0.506
0.437
0.658
0.430
STORY1
C21
C30X30B
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0.530
0.427
STORY4
C23
C30X30B
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0.334
STORY3
C23
C30X30B
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STORY2
C23
C30X30B
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0.567
0.385
0.771
STORY1
C23
C30X30B
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0.743
STORY4
C24
C30X30B
0.203
0.367
0.186
0.336
STORY3
C24
C30X30B
0.208
0.552
0.354
0.697
STORY2
C24
C30X30B
0.211
0.568
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0.771
STORY1
C24
C30X30B
0.172
0.522
0.327
0.742
STORY4
C25
C30X30
0.777
0.384
STORY3
C25
C30X30
0.471
0.407
STORY2
C25
C30X30
0.595
0.497
STORY1
C25
C30X30
0.563
0.446
57
Concrete Column Joint Design - Beam to Column D/C Ratios & Joint Shear Check Story
Column
Section
(6/5)Beam-Column
(6/5)Beam-Column
Joint Shear
Joint Shear
Level
Line
Name
Ratio Major
Ratio Minor
Ratio Major
Ratio Minor
STORY4
C26
C30X30
0.777
0.384
STORY3
C26
C30X30
0.473
0.409
STORY2
C26
C30X30
0.594
0.497
STORY1
C26
C30X30
0.572
0.453
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY4
B3
V25X42
STORY4
B3
STORY4
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
End-I
1.108E-04
1.459E-04
2.238E-04
V25X42
Middle
4.545E-05
1.450E-04
2.005E-04
B3
V25X42
End-J
1.839E-04
1.235E-04
2.624E-04
STORY4
B6
V25X42
End-I
6.901E-05
3.441E-05
1.323E-04
STORY4
B6
V25X42
Middle
3.897E-05
2.022E-05
1.271E-04
STORY4
B6
V25X42
End-J
8.126E-05
4.050E-05
1.358E-04
STORY4
B9
V25X42
End-I
1.850E-04
9.926E-05
2.631E-04
STORY4
B9
V25X42
Middle
4.573E-05
1.402E-04
2.072E-04
STORY4
B9
V25X42
End-J
1.029E-04
1.488E-04
2.211E-04
STORY4
B13
V25X42
End-I
2.428E-04
1.852E-04
0.000
STORY4
B13
V25X42
Middle
5.980E-05
2.527E-04
0.000
STORY4
B13
V25X42
End-J
1.986E-04
9.849E-05
0.000
STORY4
B14
V25X42
End-I
2.162E-04
2.905E-04
0.000
STORY4
B14
V25X42
Middle
8.257E-05
2.798E-04
0.000
STORY4
B14
V25X42
End-J
3.097E-04
1.663E-04
0.000
STORY4
B15
V25X42
End-I
1.851E-04
2.005E-04
2.469E-04
STORY4
B15
V25X42
Middle
6.988E-05
2.013E-04
2.054E-04
STORY4
B15
V25X42
End-J
2.845E-04
1.406E-04
2.263E-04
58
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY4
B16
V25X42
STORY4
B16
STORY4
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
End-I
2.447E-04
1.815E-04
0.000
V25X42
Middle
6.026E-05
2.499E-04
0.000
B16
V25X42
End-J
1.975E-04
9.798E-05
0.000
STORY4
B18
V25X42
End-I
1.346E-04
1.270E-04
3.167E-04
STORY4
B18
V25X42
Middle
5.569E-05
1.472E-04
2.743E-04
STORY4
B18
V25X42
End-J
2.258E-04
1.297E-04
3.492E-04
STORY4
B19
V25X42
End-I
2.408E-04
1.536E-04
3.674E-04
STORY4
B19
V25X42
Middle
5.932E-05
1.475E-04
3.183E-04
STORY4
B19
V25X42
End-J
2.370E-04
1.200E-04
4.016E-04
STORY4
B21
V25X42
End-I
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2.235E-04
STORY4
B21
V25X42
Middle
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2.007E-04
STORY4
B21
V25X42
End-J
1.205E-04
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2.343E-04
STORY4
B22
V25X42
End-I
3.097E-04
3.097E-04
4.334E-04
STORY4
B22
V25X42
Middle
1.040E-04
1.283E-04
4.103E-04
STORY4
B22
V25X42
End-J
3.097E-04
3.097E-04
4.307E-04
STORY4
B24
V25X42
End-I
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STORY4
B24
V25X42
Middle
5.885E-05
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STORY4
B24
V25X42
End-J
2.389E-04
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STORY4
B25
V25X42
End-I
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STORY4
B25
V25X42
Middle
5.641E-05
1.471E-04
2.783E-04
STORY4
B25
V25X42
End-J
1.324E-04
1.285E-04
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STORY4
B26
V25X42
End-I
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0.000
STORY4
B26
V25X42
Middle
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0.000
STORY4
B26
V25X42
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0.000
STORY4
B27
V25X42
End-I
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0.000
STORY4
B27
V25X42
Middle
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0.000
STORY4
B27
V25X42
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2.092E-04
STORY4
B28
V25X42
End-I
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1.034E-04
0.000
59
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY4
B28
V25X42
STORY4
B28
STORY4
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
Middle
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V25X42
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B29
V25X42
End-I
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STORY4
B29
V25X42
Middle
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0.000
STORY4
B29
V25X42
End-J
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0.000
STORY4
B30
V25X42
End-I
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0.000
STORY4
B30
V25X42
Middle
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0.000
STORY4
B30
V25X42
End-J
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1.287E-04
0.000
STORY4
B31
V25X42
End-I
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2.092E-04
STORY4
B31
V25X42
Middle
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2.092E-04
STORY4
B31
V25X42
End-J
2.598E-04
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2.092E-04
STORY4
B32
V25X42
End-I
2.602E-04
1.287E-04
2.092E-04
STORY4
B32
V25X42
Middle
6.402E-05
1.754E-04
2.092E-04
STORY4
B32
V25X42
End-J
1.704E-04
1.039E-04
2.092E-04
STORY4
B33
V25X42
End-I
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0.000
STORY4
B33
V25X42
Middle
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0.000
STORY4
B33
V25X42
End-J
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0.000
STORY4
B34
V25X42
End-I
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0.000
STORY4
B34
V25X42
Middle
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0.000
STORY4
B34
V25X42
End-J
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0.000
STORY4
B36
V25X42
End-I
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STORY4
B36
V25X42
Middle
5.667E-05
2.228E-04
2.346E-04
STORY4
B36
V25X42
End-J
2.299E-04
1.725E-04
2.799E-04
STORY4
B41
V25X42
End-I
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1.560E-04
STORY4
B41
V25X42
Middle
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1.405E-04
STORY4
B41
V25X42
End-J
1.650E-04
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STORY4
B42
V25X42
End-I
1.651E-04
8.200E-05
1.661E-04
STORY4
B42
V25X42
Middle
4.087E-05
1.221E-04
1.406E-04
60
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY4
B42
V25X42
STORY4
B67
STORY4
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
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V25X42
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0.000
B67
V25X42
Middle
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0.000
STORY4
B67
V25X42
End-J
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0.000
STORY4
B69
V25X42
End-I
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0.000
STORY4
B69
V25X42
Middle
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0.000
STORY4
B69
V25X42
End-J
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STORY4
B70
V25X42
End-I
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STORY4
B70
V25X42
Middle
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STORY4
B70
V25X42
End-J
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STORY4
B71
V25X42
End-I
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STORY4
B71
V25X42
Middle
2.630E-04
1.600E-04
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STORY4
B71
V25X42
End-J
1.600E-04
2.028E-04
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STORY4
B72
V25X42
End-I
1.596E-04
2.024E-04
4.099E-04
STORY4
B72
V25X42
Middle
2.624E-04
1.596E-04
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STORY4
B72
V25X42
End-J
4.994E-04
3.097E-04
5.671E-04
STORY4
B73
V25X42
End-I
6.714E-04
3.228E-04
8.145E-04
STORY4
B73
V25X42
Middle
3.097E-04
2.134E-04
7.855E-04
STORY4
B73
V25X42
End-J
2.113E-04
2.394E-04
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STORY4
B74
V25X42
End-I
2.040E-04
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2.741E-04
STORY4
B74
V25X42
Middle
7.938E-05
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2.469E-04
STORY4
B74
V25X42
End-J
3.097E-04
1.598E-04
3.294E-04
STORY4
B75
V25X42
End-I
1.539E-04
1.539E-04
7.244E-04
STORY4
B75
V25X42
Middle
1.751E-04
1.539E-04
7.646E-04
STORY4
B75
V25X42
End-J
4.806E-04
3.097E-04
8.115E-04
STORY4
B78
V25X42
End-I
3.097E-04
1.587E-04
3.274E-04
STORY4
B78
V25X42
Middle
7.884E-05
1.242E-04
2.450E-04
STORY4
B78
V25X42
End-J
2.064E-04
1.305E-04
2.745E-04
61
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY4
B79
V25X42
STORY4
B79
STORY4
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
End-I
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V25X42
Middle
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B79
V25X42
End-J
1.556E-04
1.556E-04
7.276E-04
STORY4
B89
V25X42
End-I
2.317E-04
1.147E-04
5.089E-04
STORY4
B89
V25X42
Middle
1.491E-04
5.871E-05
4.990E-04
STORY4
B89
V25X42
End-J
8.487E-05
4.229E-05
4.920E-04
STORY4
B91
V25X42
End-I
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1.156E-04
5.133E-04
STORY4
B91
V25X42
Middle
1.501E-04
5.791E-05
5.037E-04
STORY4
B91
V25X42
End-J
8.515E-05
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STORY3
B3
V25X42
End-I
3.097E-04
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6.597E-05
STORY3
B3
V25X42
Middle
8.896E-05
3.097E-04
0.000
STORY3
B3
V25X42
End-J
3.097E-04
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STORY3
B6
V25X42
End-I
2.731E-04
1.350E-04
4.339E-04
STORY3
B6
V25X42
Middle
1.257E-04
7.187E-05
3.774E-04
STORY3
B6
V25X42
End-J
2.927E-04
1.446E-04
4.486E-04
STORY3
B9
V25X42
End-I
3.097E-04
2.193E-04
7.696E-05
STORY3
B9
V25X42
Middle
9.202E-05
3.097E-04
0.000
STORY3
B9
V25X42
End-J
3.097E-04
2.017E-04
6.477E-05
STORY3
B13
V25X42
End-I
6.661E-04
3.203E-04
4.068E-04
STORY3
B13
V25X42
Middle
2.098E-04
5.343E-04
1.539E-04
STORY3
B13
V25X42
End-J
4.394E-04
2.857E-04
3.244E-04
STORY3
B14
V25X42
End-I
5.583E-04
3.097E-04
3.530E-04
STORY3
B14
V25X42
Middle
1.775E-04
3.384E-04
2.344E-05
STORY3
B14
V25X42
End-J
5.072E-04
3.097E-04
1.745E-04
STORY3
B15
V25X42
End-I
5.487E-04
3.097E-04
3.317E-04
STORY3
B15
V25X42
Middle
1.746E-04
3.279E-04
1.787E-05
STORY3
B15
V25X42
End-J
5.042E-04
3.097E-04
1.689E-04
STORY3
B16
V25X42
End-I
6.665E-04
3.205E-04
4.070E-04
62
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY3
B16
V25X42
STORY3
B16
STORY3
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
Middle
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5.344E-04
1.541E-04
V25X42
End-J
4.388E-04
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B18
V30X42
End-I
3.352E-04
3.298E-04
6.488E-04
STORY3
B18
V30X42
Middle
1.344E-04
3.535E-04
5.707E-04
STORY3
B18
V30X42
End-J
4.148E-04
2.775E-04
7.542E-04
STORY3
B19
V30X52
End-I
4.487E-04
3.691E-04
6.334E-04
STORY3
B19
V30X52
Middle
1.189E-04
2.335E-04
6.161E-04
STORY3
B19
V30X52
End-J
4.721E-04
2.691E-04
7.230E-04
STORY3
B21
V30X52
End-I
2.569E-04
1.276E-04
5.811E-04
STORY3
B21
V30X52
Middle
6.697E-05
2.697E-04
5.203E-04
STORY3
B21
V30X52
End-J
2.708E-04
1.344E-04
5.853E-04
STORY3
B22
V30X42
End-I
4.423E-04
4.247E-04
6.125E-04
STORY3
B22
V30X42
Middle
1.430E-04
1.430E-04
5.642E-04
STORY3
B22
V30X42
End-J
4.420E-04
4.250E-04
6.116E-04
STORY3
B24
V30X52
End-I
4.721E-04
2.701E-04
7.240E-04
STORY3
B24
V30X52
Middle
1.186E-04
2.357E-04
6.171E-04
STORY3
B24
V30X52
End-J
4.461E-04
3.700E-04
6.334E-04
STORY3
B25
V30X42
End-I
4.181E-04
2.745E-04
7.601E-04
STORY3
B25
V30X42
Middle
1.354E-04
3.535E-04
5.766E-04
STORY3
B25
V30X42
End-J
3.316E-04
3.326E-04
6.496E-04
STORY3
B26
V30X52
End-I
4.521E-04
3.405E-04
1.257E-04
STORY3
B26
V30X52
Middle
1.472E-04
4.967E-04
5.446E-05
STORY3
B26
V30X52
End-J
4.721E-04
2.967E-04
2.391E-04
STORY3
B27
V30X52
End-I
4.721E-04
3.086E-04
2.511E-04
STORY3
B27
V30X52
Middle
1.493E-04
4.998E-04
2.511E-04
STORY3
B27
V30X52
End-J
4.721E-04
3.010E-04
2.511E-04
STORY3
B28
V30X52
End-I
4.507E-04
3.410E-04
1.249E-04
STORY3
B28
V30X52
Middle
1.474E-04
4.969E-04
5.434E-05
63
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY3
B28
V30X52
STORY3
B29
STORY3
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
End-J
4.721E-04
2.971E-04
2.391E-04
V25X52
End-I
4.591E-04
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1.188E-04
B29
V25X52
Middle
1.485E-04
3.934E-04
0.000
STORY3
B29
V25X52
End-J
3.934E-04
2.720E-04
8.251E-05
STORY3
B30
V25X52
End-I
4.586E-04
2.996E-04
1.188E-04
STORY3
B30
V25X52
Middle
1.484E-04
3.934E-04
0.000
STORY3
B30
V25X52
End-J
3.934E-04
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STORY3
B31
V25X42
End-I
3.732E-04
2.437E-04
2.657E-04
STORY3
B31
V25X42
Middle
1.582E-04
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2.092E-04
STORY3
B31
V25X42
End-J
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STORY3
B32
V25X42
End-I
4.954E-04
3.097E-04
3.438E-04
STORY3
B32
V25X42
Middle
1.584E-04
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2.092E-04
STORY3
B32
V25X42
End-J
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2.435E-04
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STORY3
B33
V25X42
End-I
3.622E-04
2.478E-04
1.811E-04
STORY3
B33
V25X42
Middle
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0.000
STORY3
B33
V25X42
End-J
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STORY3
B34
V25X42
End-I
3.097E-04
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STORY3
B34
V25X42
Middle
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0.000
STORY3
B34
V25X42
End-J
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STORY3
B36
V30X52
End-I
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3.174E-04
2.511E-04
STORY3
B36
V30X52
Middle
1.574E-04
4.306E-04
2.511E-04
STORY3
B36
V30X52
End-J
4.488E-04
3.991E-04
2.511E-04
STORY3
B41
V25X42
End-I
3.097E-04
1.686E-04
4.075E-05
STORY3
B41
V25X42
Middle
1.110E-04
3.075E-04
0.000
STORY3
B41
V25X42
End-J
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STORY3
B42
V25X42
End-I
3.426E-04
2.241E-04
7.478E-05
STORY3
B42
V25X42
Middle
1.110E-04
3.074E-04
0.000
STORY3
B42
V25X42
End-J
3.097E-04
1.686E-04
4.073E-05
64
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY3
B67
V30X52
STORY3
B67
STORY3
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
End-I
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V30X52
Middle
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0.000
B67
V30X52
End-J
4.721E-04
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STORY3
B69
V30X52
End-I
4.721E-04
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STORY3
B69
V30X52
Middle
1.427E-04
4.227E-04
0.000
STORY3
B69
V30X52
End-J
4.721E-04
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STORY3
B70
V25X42
End-I
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3.134E-04
8.876E-04
STORY3
B70
V25X42
Middle
3.732E-04
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0.001
STORY3
B70
V25X42
End-J
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0.001
STORY3
B71
V25X42
End-I
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STORY3
B71
V25X42
Middle
3.097E-04
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STORY3
B71
V25X42
End-J
3.097E-04
3.097E-04
5.836E-04
STORY3
B72
V25X42
End-I
3.097E-04
3.097E-04
5.836E-04
STORY3
B72
V25X42
Middle
3.097E-04
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6.901E-04
STORY3
B72
V25X42
End-J
6.732E-04
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STORY3
B73
V25X42
End-I
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0.001
STORY3
B73
V25X42
Middle
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0.001
STORY3
B73
V25X42
End-J
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STORY3
B74
V25X42
End-I
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STORY3
B74
V25X42
Middle
1.151E-04
1.797E-04
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STORY3
B74
V25X42
End-J
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STORY3
B75
V25X42
End-I
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STORY3
B75
V25X42
Middle
2.397E-04
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0.001
STORY3
B75
V25X42
End-J
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0.001
STORY3
B78
V25X42
End-I
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4.869E-04
STORY3
B78
V25X42
Middle
1.143E-04
1.806E-04
3.539E-04
STORY3
B78
V25X42
End-J
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4.505E-04
STORY3
B79
V25X42
End-I
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3.702E-04
0.001
65
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY3
B79
V25X42
STORY3
B79
STORY3
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
Middle
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2.417E-04
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V25X42
End-J
2.417E-04
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B82
V25X42
End-I
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STORY3
B82
V25X42
Middle
3.097E-04
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STORY3
B82
V25X42
End-J
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4.121E-06
4.724E-04
STORY3
B83
V25X42
End-I
3.284E-04
2.150E-04
4.862E-04
STORY3
B83
V25X42
Middle
3.097E-04
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4.784E-04
STORY3
B83
V25X42
End-J
0.000
8.245E-06
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STORY3
B84
V25X42
End-I
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0.000
STORY3
B84
V25X42
Middle
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0.000
STORY3
B84
V25X42
End-J
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0.000
STORY3
B85
V25X42
End-I
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STORY3
B85
V25X42
Middle
3.097E-04
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STORY3
B85
V25X42
End-J
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STORY3
B86
V25X42
End-I
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STORY3
B86
V25X42
Middle
3.097E-04
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4.946E-04
STORY3
B86
V25X42
End-J
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STORY3
B87
V25X42
End-I
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0.000
STORY3
B87
V25X42
Middle
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0.000
STORY3
B87
V25X42
End-J
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STORY3
B88
V25X42
End-I
1.289E-04
7.622E-05
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STORY3
B88
V25X42
Middle
1.412E-04
1.132E-04
7.733E-04
STORY3
B88
V25X42
End-J
3.494E-04
2.765E-04
8.012E-04
STORY3
B90
V25X42
End-I
1.289E-04
7.591E-05
7.471E-04
STORY3
B90
V25X42
Middle
1.420E-04
1.136E-04
7.770E-04
STORY3
B90
V25X42
End-J
3.510E-04
2.755E-04
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STORY2
B3
V30X42
End-I
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0.000
STORY2
B3
V30X42
Middle
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3.515E-04
0.000
66
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY2
B3
V30X42
STORY2
B6
STORY2
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
End-J
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0.000
V30X42
End-I
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B6
V30X42
Middle
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9.298E-05
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STORY2
B6
V30X42
End-J
3.716E-04
1.871E-04
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STORY2
B9
V30X42
End-I
3.716E-04
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0.000
STORY2
B9
V30X42
Middle
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0.000
STORY2
B9
V30X42
End-J
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0.000
STORY2
B13
V25X42
End-I
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STORY2
B13
V25X42
Middle
2.259E-04
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STORY2
B13
V25X42
End-J
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3.097E-04
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STORY2
B14
V25X42
End-I
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3.097E-04
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STORY2
B14
V25X42
Middle
1.917E-04
3.378E-04
5.145E-05
STORY2
B14
V25X42
End-J
5.975E-04
3.097E-04
1.972E-04
STORY2
B15
V25X42
End-I
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3.097E-04
3.606E-04
STORY2
B15
V25X42
Middle
1.921E-04
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5.125E-05
STORY2
B15
V25X42
End-J
5.961E-04
3.097E-04
1.971E-04
STORY2
B16
V25X42
End-I
7.215E-04
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4.277E-04
STORY2
B16
V25X42
Middle
2.261E-04
5.319E-04
1.747E-04
STORY2
B16
V25X42
End-J
4.792E-04
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3.486E-04
STORY2
B18
V30X42
End-I
3.716E-04
3.716E-04
7.667E-04
STORY2
B18
V30X42
Middle
1.613E-04
3.639E-04
6.791E-04
STORY2
B18
V30X42
End-J
5.009E-04
3.517E-04
8.857E-04
STORY2
B19
V30X62
End-I
4.967E-04
4.792E-04
7.120E-04
STORY2
B19
V30X62
Middle
1.405E-04
2.518E-04
7.136E-04
STORY2
B19
V30X62
End-J
5.700E-04
3.864E-04
8.046E-04
STORY2
B21
V40X52
End-I
2.924E-04
1.453E-04
6.560E-04
STORY2
B21
V40X52
Middle
7.327E-05
2.358E-04
6.069E-04
STORY2
B21
V40X52
End-J
2.957E-04
1.470E-04
6.589E-04
67
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY2
B22
V30X42
STORY2
B22
STORY2
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
End-I
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V30X42
Middle
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1.951E-04
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B22
V30X42
End-J
6.110E-04
5.920E-04
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STORY2
B24
V30X62
End-I
5.725E-04
3.861E-04
8.071E-04
STORY2
B24
V30X62
Middle
1.408E-04
2.517E-04
7.161E-04
STORY2
B24
V30X62
End-J
4.969E-04
4.794E-04
7.123E-04
STORY2
B25
V30X42
End-I
5.029E-04
3.500E-04
8.880E-04
STORY2
B25
V30X42
Middle
1.619E-04
3.647E-04
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STORY2
B25
V30X42
End-J
3.716E-04
3.716E-04
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STORY2
B26
V30X52
End-I
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3.543E-04
1.364E-04
STORY2
B26
V30X52
Middle
1.659E-04
4.830E-04
2.880E-05
STORY2
B26
V30X52
End-J
5.116E-04
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2.682E-04
STORY2
B27
V30X52
End-I
6.060E-04
3.951E-04
2.631E-04
STORY2
B27
V30X52
Middle
1.954E-04
4.721E-04
2.511E-04
STORY2
B27
V30X52
End-J
5.581E-04
3.645E-04
2.853E-04
STORY2
B28
V30X52
End-I
4.721E-04
3.546E-04
1.363E-04
STORY2
B28
V30X52
Middle
1.660E-04
4.829E-04
2.837E-05
STORY2
B28
V30X52
End-J
5.121E-04
3.350E-04
2.685E-04
STORY2
B29
V25X52
End-I
4.770E-04
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1.196E-04
STORY2
B29
V25X52
Middle
1.541E-04
3.934E-04
0.000
STORY2
B29
V25X52
End-J
3.934E-04
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8.862E-05
STORY2
B30
V25X52
End-I
4.793E-04
3.129E-04
1.204E-04
STORY2
B30
V25X52
Middle
1.549E-04
3.934E-04
0.000
STORY2
B30
V25X52
End-J
3.934E-04
2.395E-04
8.870E-05
STORY2
B31
V25X42
End-I
4.056E-04
2.643E-04
2.893E-04
STORY2
B31
V25X42
Middle
1.693E-04
3.593E-04
2.092E-04
STORY2
B31
V25X42
End-J
5.310E-04
3.097E-04
3.652E-04
STORY2
B32
V25X42
End-I
5.308E-04
3.097E-04
3.651E-04
68
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY2
B32
V25X42
STORY2
B32
STORY2
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
Middle
1.692E-04
3.592E-04
2.092E-04
V25X42
End-J
4.060E-04
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2.895E-04
B33
V25X42
End-I
3.857E-04
2.781E-04
1.912E-04
STORY2
B33
V25X42
Middle
1.245E-04
3.562E-04
0.000
STORY2
B33
V25X42
End-J
3.184E-04
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1.743E-04
STORY2
B34
V25X42
End-I
3.194E-04
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1.747E-04
STORY2
B34
V25X42
Middle
1.242E-04
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0.000
STORY2
B34
V25X42
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STORY2
B36
V30X52
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STORY2
B36
V30X52
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B36
V30X52
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B41
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B41
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B41
V30X42
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B42
V30X42
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B42
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B42
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B67
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B67
V30X52
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B69
V30X52
End-I
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STORY2
B69
V30X52
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STORY2
B69
V30X52
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B70
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B71
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STORY2
B71
V30X42
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3.619E-04
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69
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY2
B71
V30X42
STORY2
B72
STORY2
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
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3.716E-04
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V30X42
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3.716E-04
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B72
V30X42
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STORY2
B72
V30X42
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STORY2
B73
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B73
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B73
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B74
V25X42
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B74
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B74
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B75
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B75
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B75
V30X42
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B78
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B78
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B78
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B79
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B79
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B82
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B82
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B82
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B83
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STORY2
B83
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B83
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B84
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B84
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B84
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70
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
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Name
STORY2
B85
V25X42
STORY2
B85
STORY2
Location
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Rebar Area
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B85
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B86
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B86
V25X42
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B86
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B87
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B87
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B91
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B3
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B3
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B6
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B6
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B6
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B9
V30X42
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B9
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STORY1
B13
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STORY1
B13
V25X42
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B13
V25X42
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STORY1
B14
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3.498E-04
71
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY1
B14
V25X42
STORY1
B14
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Location
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Rebar Area
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B15
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STORY1
B15
V25X42
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STORY1
B16
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STORY1
B16
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STORY1
B16
V25X42
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STORY1
B18
V30X42
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B18
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B18
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B19
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B19
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B19
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STORY1
B21
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STORY1
B21
V40X52
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STORY1
B22
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3.716E-04
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STORY1
B22
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B22
V30X42
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B24
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B24
V30X62
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B24
V30X62
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B25
V30X42
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B25
V30X42
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STORY1
B25
V30X42
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STORY1
B26
V30X52
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2.511E-04
72
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY1
B26
V30X52
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B27
STORY1
Location
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Rebar Area
Rebar Area
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B27
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B28
V30X52
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STORY1
B28
V30X52
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B28
V30X52
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B29
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STORY1
B31
V25X42
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B31
V25X42
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B32
V25X42
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B32
V25X42
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B33
V25X42
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B33
V25X42
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V25X42
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B34
V25X42
Middle
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STORY1
B34
V25X42
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B36
V30X52
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B36
V30X52
Middle
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STORY1
B36
V30X52
End-J
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3.876E-04
5.362E-04
73
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY1
B41
V30X42
STORY1
B41
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Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
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V30X42
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B42
V30X42
End-I
3.426E-04
1.693E-04
3.455E-04
STORY1
B42
V30X42
Middle
8.417E-05
2.126E-04
2.952E-04
STORY1
B42
V30X42
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B67
V30X52
End-I
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B67
V30X52
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74
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
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B75
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B75
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B88
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75
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
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Name
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B88
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B90
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Location
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76
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77
Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas Story
Beam
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Name
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Rebar Area
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Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas Story
Beam
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Name
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Rebar Area
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STORY2
B3
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79
Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas Story
Beam
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80
Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Torsion-Shear
Torsion-Long.
Level
Bay
Name
Rebar Area
Rebar Area
STORY2
B72
V30X42
3.795E-04
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B84
V25X42
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B85
V25X42
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B86
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B87
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B89
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B3
V30X42
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0.000
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B87
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0.000
STORY1
B88
V25X42
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4.211E-04
82
Concrete Beam Design - Torsion Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY1
B90
V25X42
Torsion-Shear
Torsion-Long.
Rebar Area
Rebar Area
1.323E-04
4.211E-04
Hormigón Armando- Muros ETABS v9.5.0
File:HORMIGON ARMADO
Units:Kgf-m
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Pier
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STORY2 5.360
P4
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11.745
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Bottom
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.
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TORY3 8.040
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11.975
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Top
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File:HORMIGON ARMADO
Units:Kgf-m
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May 18, 2010 15:32
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Design
Pier
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Label
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Type
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Prog Calc
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Uniform
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P8
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Prog Calc
Seismic
Uniform
ETABS v9.5.0 File:HORMIGON ARMADO Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:32
Summary Input Data - Uniform Reinforcing Pier Sections (ACI 318-99)
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Design
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Pier
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Label
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STORY3 2.500E-02
Design
STORY2 2.500E-02
Design
STORY1 2.500E-02
Design
ETABS v9.5.0
File:HORMIGON ARMADO
Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:32
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#32
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#32
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Bot
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top of pier.
STORY3 Leg 1
Leg 1
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STORY2 Leg 1
Leg 1
P2
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Leg 1 *****
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P2
Top
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#32
#42
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Bot
Message:
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STORY4 Leg 1
Leg 1
Leg 1
#32
#42
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#32
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#32
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Bot
0.128
5.000
Bot 0.128
P3
Top
5.000
0.128
5.000
Bot 0.128
STORY2 Leg 1
Top
5.000
STORY3 Leg 1
P3
5.000
P3
Top
0.146 Bot
Leg 1
5.000
Leg 1
STORY1 5.000
Leg 1
5.000
0.148
0.180
95
STORY4 Leg 1
Leg 1
P4
Top
5.000
0.128
5.000
Bot 0.128
STORY3
P4
Top
Leg 1
5.000
0.128
Leg 1
5.000
Bot 0.128
STORY2 Leg 1
P4
5.000
Top
#32
#42
0.200
0.6942
Top
#32
#42
0.200
0.4452
Bot
#32
#42
0.200
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Top
#32
#42
0.200
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Bot
#32
#42
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Top
#32
#42
0.200
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Bot
0.146 Bot
Leg 1
5.000
P4 Top 0.178
#32
#42
0.200
0.5444
Top
Leg 1
STORY1 5.000
#32
#42
0.200
0.5552
Bot
Leg 1
5.000
Bot 0.180
P5 Top 0.150
#32
#42
0.200
1.3816
Top
Leg 1
STORY4 7.500
#32
#42
0.200
1.0502
Bot
7.500
Bot 0.150
Leg 1
0.148
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top of pier. *****
Design
Inadequacy
Message:
Flexural
D/C
ratio
exceeds
1.0
at
bottom of pier.
STORY3 Leg 1
Leg 1
P5
Top
7.500
0.150
7.500
Bot 0.150
#32
#42
#32
#42
0.200
0.200
1.0572
Top
0.5072
Bot
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top of pier.
96
STORY2 Leg 1
7.500
P5
Top
7.500
#42
0.200
2.1567
Top
#32
#42
0.200
2.3488
Bot
Not Needed
Bot Leg 1
#32
0.150
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top of pier. ***** Design Inadequacy bottom of pier.
Leg 1
Leg 1
STORY1 7.500
7.500
Message:
Flexural
D/C
ratio
exceeds
1.0
at
P5 Top 0.159
#32
#42
0.200
4.7809
Top
Bot
#32
#42
0.200
4.8783
Bot
0.161
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top of pier. ***** Design Inadequacy bottom of pier.
Leg 1
Leg 1
Message:
Flexural
D/C
ratio
exceeds
1.0
at
STORY4 7.500
P6 Top 0.150
#32
#42
0.200
1.3830
Top
#32
#42
0.200
1.0449
Bot
7.500
Bot 0.150
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top of pier. Bot 7.500
#32
#42
0.200
2.3Leg 1
0.150
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top of pier.
. ***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at bottom of pier.
97
STORY1 Leg 1
Leg 1
P8
Top
10.001
0.150
14.213
Bot 0.150
#32
#42
0.200
4.1929
Top
#32
#42
0.200
9.1916
Bot
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top of pier.
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at bottom of pier.
98
3.2 MODELO MAMPOSTERIA 3.2.1 Memoria de Calculo analisis y diseño. ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:37
PROJECT INFORMATION
Name: monografico : ANALISIS Y DISENO EN ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES DE HORMIGON ARMADO, MAMPOSTERIA Y ACERO ESTRUCTURAL APLICANDO EL USO DEL COMPUTADOR.
ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA Units:Kgf-m
S T O R Y
D A T A
STORY
SIMILAR TO
STORY4
May 18, 2010 15:37
HEIGHT
ELEVATION
STORY1
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STORY3
STORY1
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8.100
STORY2
STORY1
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5.400
STORY1
None
2.700
2.700
BASE
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0.000
99
PAGE 2
ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA
S T A T I C
L O A D
Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:37
C A S E S
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CASE
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QUAKE
UBC97
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LIVET
LIVE
N/A
0.0000
ETABS v9.5.0 A U T O
PAGE 3
File:MAMPOSTERIA
S E I S M I C
SELF WT
NOTIONAL
NOTIONAL
MULTIPLIER
FACTOR
DIRECTION
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SX
AUTO SEISMIC INPUT DATA
100
May 18, 2010 15:37
PAGE 4
Direction: X Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units) Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE
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AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
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Tetabs, else T = 1.30 Ta If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
101
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5083 sec T Used = 0.6763 sec W Used = 788612.69
V (Eqn 1) = 0.0665W V (Eqn 2) = 0.0825W V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
V Used = 0.0665W = 52472.37
Ft Used = 0.00 AUTO SEISMIC STORY FORCES
STORY MY
STORY4 1.401
FX
FY
FZ
MX
MZ
15944.00
0.00
0.00
0.000
-
18084.64
0.00
0.00
0.000
-
-3.793
STORY3 1.050 4413.012
102
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0.00
0.00
0.000
-
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0.00
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-
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STORY1 0.350 1473.791
ETABS v9.5.0
A U T O
File:MAMPOSTERIA
S E I S M I C
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SXP AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: X + EccY Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE
R = 5 I = 0.5 hn = 10.800 (Building Height)
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
103
May 18, 2010 15:37
PAGE 5
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then:
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
Tetabs, else T = 1.30 Ta If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5083 sec T Used = 0.6763 sec W Used = 788612.69
V (Eqn 1) = 0.0665W V (Eqn 2) = 0.0825W V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
104
V Used = 0.0665W = 52472.37
Ft Used = 0.00 AUTO SEISMIC STORY FORCES
STORY MY
FX
FY
FZ
MX
MZ
STORY4
15944.00
0.00
0.00
0.000
-
STORY3 1.050 -6414.716
18084.64
0.00
0.00
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-
STORY2 0.700 -4395.093
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0.00
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-
STORY1 0.350 -2232.861
6185.39
0.00
0.00
0.000
-
1.401
-9883.350
ETABS v9.5.0
A U T O
File:MAMPOSTERIA
S E I S M I C
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SXN
AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: X - EccY Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
105
May 18, 2010 15:37
PAGE 6
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE
R = 5 I = 0.5 hn = 10.800 (Building Height)
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then:
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
Tetabs, else T = 1.30 Ta If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
106
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5083 sec T Used = 0.6763 sec W Used = 788612.69
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Ft Used = 0.00
AUTO SEISMIC STORY FORCES
STORY MY
FX
FY
FZ
MX
MZ
STORY4 1.401 9875.765
15944.00
0.00
0.00
0.000
-
STORY3 1.050 15240.741
18084.64
0.00
0.00
0.000
-
12258.35
0.00
0.00
0.000
-
STORY2 0.700
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107
STORY1 0.350 5180.442
ETABS v9.5.0
A U T O
6185.39
File:MAMPOSTERIA
S E I S M I C
0.00
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SY
AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: Y Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
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108
0.00
0.000
May 18, 2010 15:37
PAGE 7
-
Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then: Tetabs, else T = 1.30 Ta
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5083 sec T Used = 0.5913 sec W Used = 788612.69
V (Eqn 1) = 0.0761W V (Eqn 2) = 0.0825W V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
109
V Used = 0.0761W = 60014.04
Ft Used = 0.00
AUTO SEISMIC STORY FORCES
STORY MY
FX
FY
FZ
MX
0.00
18235.57
0.00
1.602
0.00
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0.00
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MZ
STORY4 0.000
STORY3 0.000 STORY2 0.000 STORY1 0.000
15.640
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13.263
4.147
ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA Units:Kgf-m
A U T O
S E I S M I C
U B C 9 7
Case: SYP
AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: Y - EccX Typical Eccentricity = 5%
110
May 18, 2010 15:37
PAGE 8
Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE R = 5 I = 0.5 hn = 10.800 (Building Height)
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then: Tetabs, else T = 1.30 Ta
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
111
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
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V Used = 0.0761W = 60014.04
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AUTO SEISMIC STORY FORCES STORY MY
FX
FY
FZ
MX
MZ
STORY4 0.000 -13695.103 STORY3 0.000
18235.57
0.00
1.602
0.00
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0.00
1.201
0.00
14020.20
0.00
0.801
-15014.138
STORY2 0.000
0.00
-10178.148
112
STORY1 0.000
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0.00
0.400
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ETABS v9.5.0
A U T O
File:MAMPOSTERIA
S E I S M I C
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SYN
AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: Y + EccX Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE
R = 5 I = 0.5 hn = 10.800 (Building Height)
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
113
May 18, 2010 15:37
PAGE 9
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then: Tetabs, else T = 1.30 Ta
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5083 sec T Used = 0.5913 sec W Used = 788612.69
V (Eqn 1) = 0.0761W V (Eqn 2) = 0.0825W V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
V Used = 0.0761W = 60014.04
114
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AUTO SEISMIC STORY FORCES
STORY MY
FX
FY
FZ
MX
0.00
18235.57
0.00
1.602
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ETABS v9.5.0 M A S S
File:MAMPOSTERIA
S O U R C E
Units:Kgf-m
D A T A
MASS
LATERAL
LUMP MASS
FROM
MASS ONLY
AT STORIES
Loads
Yes
Yes
M A S S
LOAD DEAD LIVE
S O U R C E
L O A D S
MULTIPLIER 1.0000 0.2500
115
May 18, 2010 15:37
PAGE 10
ETABS v9.5.0
File:MAMPOSTERIA
D I A P H R A G M
STORY Y-M
M A S S
Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:37
PAGE 11
D A T A
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MMI
X-M
D1
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DIAPHRAGM
6.211
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ETABS v9.5.0
File:MAMPOSTERIA
A S S E M B L E D
STORY RZ
STORY4 4.918E+05 STORY3
P O I N T
Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:37
PAGE 12
M A S S E S
UX
UY
UZ
RX
RY
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116
BASE
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5.507E+03
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0.000E+00 Totals 2.845E+06
ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA Units:Kgf-m
C E N T E R S O F
O F
May 18, 2010 15:37
C U M U L A T I V E
M A S S
&
PAGE 13
C E N T E R S
R I G I D I T Y
STORY
DIAPHRAGM
/----------CENTER OF MASS----------//--CENTER
OF RIGIDITY--/ LEVEL ORDINATE-Y
STORY4
NAME
D1
MASS
ORDINATE-X
1.435E+04
ORDINATE-Y
ORDINATE-X
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7.394 STORY3 7.229
D1
3.533E+04
7.519
6.217
7.494
STORY2
D1
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7.515
6.225
7.499
D1
7.820E+04
7.516
6.227
7.510
6.910 STORY1 6.566
ETABS v9.5.0
M O D A L
File:MAMPOSTERIA
P E R I O D S
Units:Kgf-m
A N D
May 18, 2010 15:37
PAGE 14
F R E Q U E N C I E S
MODE
PERIOD
FREQUENCY
CIRCULAR FREQ NUMBER
(TIME)
(RADIANS/TIME)
117
(CYCLES/TIME)
Mode 1
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0.61752
1.61939
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ETABS v9.5.0
M O D A L
MODE RY-ROTN NUMBER %MASS
File:MAMPOSTERIA
Units:Kgf-m
P A R T I C I P A T I N G
X-TRANS
May 18, 2010 15:37
M A S S
PAGE 15
R A T I O S
Y-TRANS
Z-TRANS
RX-ROTN
%MASS
%MASS
%MASS
RZ-ROTN %MASS %MASS
118
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ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA Units:Kgf-m
M O D A L
L O A D
May 18, 2010 15:37
P A R T I C I P A T I O N
(STATIC AND DYNAMIC RATIOS ARE IN PERCENT)
TYPE
NAME
STATIC
DYNAMIC
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DEAD
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0.0000
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119
R A T I O S
PAGE 16
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UZ
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0.0000
Accel
RX
99.9144
99.5924
Accel
RY
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96.8960
Accel
RZ
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10.8087
ETABS v9.5.0
File:MAMPOSTERIA
Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:37
PAGE 17
TOTAL REACTIVE FORCES (RECOVERED LOADS) AT ORIGIN
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FX
FY
FZ
MX
MY
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120
SXN
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7.550E-10
-6.001E+04
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4.675E-03
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ETABS v9.5.0
S T O R Y
File:MAMPOSTERIA
LOAD
MX
MY
STORY4
STORY3
P
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3.415E-03
-1.349E+05
STORY2 4.030E-03
SX -2.599E+05
STORY1 7.525E-03 STORY4
SX
PAGE 18
VX
3.176E-05
VY
-1.594E+04
T
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-3.403E+04
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-4.629E+04
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3.087E+05
-4.016E+05 SXP
9.006E-05
-4.305E+04
STORY3 3.541E-03
SXP -1.349E+05
STORY2
May 18, 2010 15:37
F O R C E S
STORY
9.903E+04
Units:Kgf-m
SXP
4.178E-03
-2.599E+05
STORY1 7.810E-03
SXP -4.016E+05
1.008E-03
-5.247E+04
7.329E-10
3.495E+05
STORY4 9.546E-05
SXN -4.305E+04
3.200E-05
-1.594E+04
3.884E-10
8.915E+04
121
STORY3
SXN
3.289E-03
-1.349E+05
STORY2 3.882E-03
SXN -2.599E+05
STORY1
SXN
7.239E-03
-4.016E+05
STORY4 4.923E+04
SY -9.657E-05
STORY3
SY
1.543E+05
2.323E-03
STORY2 2.973E+05
SY 2.877E-03
STORY1 4.593E+05
SY
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-3.403E+04
1.991E-09
1.864E+05
4.754E-04
-4.629E+04
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2.526E+05
9.433E-04
-5.247E+04
2.376E-09
2.860E+05
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-1.824E+04
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1.778E-09
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-1.905E-04
1.082E-09
-5.294E+04
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1.043E-09
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-4.511E+05
2.379E-05
-2.310E-08
-1.824E+04
-1.234E+05
5.206E-03
STORY4
SYP
4.923E+04
-9.059E-05
STORY3 1.543E+05
SYP 2.092E-03
-9.994E-05
-2.118E-09
-3.892E+04
-2.639E+05
STORY2 2.973E+05
SYP 2.605E-03
-1.678E-04
5.758E-09
-5.294E+04
-3.590E+05
-2.666E-04
7.550E-10
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-4.071E+05
2.446E-05
2.546E-08
-1.824E+04
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4.851E-09
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-2.132E-04
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-5.294E+04
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-3.559E-04
1.310E-09
-6.001E+04
-4.952E+05
STORY1 4.593E+05
SYP 4.675E-03
STORY4
SYN
4.923E+04
-1.026E-04
STORY3 1.543E+05
SYN 2.555E-03
STORY2 2.973E+05
SYN 3.150E-03
STORY1 4.593E+05
SYN 5.737E-03
ETABS v9.5.0
File:MAMPOSTERIA
Units:Kgf-m
STORY DRIFTS
122
May 18, 2010 15:37
PAGE 19
STORY
DIRECTION
LOAD
MAX DRIFT
STORY4
X
SX
1/119
STORY3
X
SX
1/118
STORY2
X
SX
1/117
STORY1
X
SX
1/1047
STORY4
X
SXP
1/119
STORY3
X
SXP
1/118
STORY2
X
SXP
1/117
STORY1
X
SXP
1/1127
STORY4
X
SXN
1/119
STORY3
X
SXN
1/118
STORY2
X
SXN
1/118
STORY1
X
SXN
1/978
STORY4
Y
SY
1/963
STORY3
Y
SY
1/766
STORY2
Y
SY
1/688
STORY1
Y
SY
1/1028
STORY4
Y
SYP
1/894
STORY3
Y
SYP
1/737
STORY2
Y
SYP
1/660
STORY1
Y
SYP
1/934
STORY4
Y
SYN
1/887
STORY3
Y
SYN
1/734
STORY2
Y
SYN
1/657
STORY1
Y
SYN
1/930
ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA Units:Kgf-m
123
May 18, 2010 15:37
DISPLACEMENTS AT DIAPHRAGM CENTER OF MASS
STORY
DIAPHRAGM
LOAD
UX
UY
RZ
STORY4
D1
SX
0.0113
0.0000
0.00021
STORY3
D1
SX
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0.0000
0.00015
STORY2
D1
SX
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0.0000
0.00009
STORY1
D1
SX
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0.0000
0.00003
STORY4
D1
SXP
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0.0000
0.00011
STORY3
D1
SXP
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0.00008
STORY2
D1
SXP
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STORY1
D1
SXP
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0.00001
STORY4
D1
SXN
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STORY3
D1
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STORY2
D1
SXN
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STORY1
D1
SXN
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STORY4
D1
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0.00001
STORY3
D1
SY
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0.00000
STORY2
D1
SY
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0.00000
STORY1
D1
SY
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0.00000
STORY4
D1
SYP
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0.0108
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STORY3
D1
SYP
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STORY2
D1
SYP
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STORY1
D1
SYP
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STORY4
D1
SYN
0.0001
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STORY3
D1
SYN
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STORY2
D1
SYN
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STORY1
D1
SYN
0.0000
0.0026
0.00004
124
ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:37
STORY MAXIMUM AND AVERAGE LATERAL DISPLACEMENTS
STORY
LOAD
DIR
MAXIMUM
AVERAGE
RATIO
STORY4
SX
X
0.0126
0.0113
1.115
STORY3
SX
X
0.0095
0.0086
1.111
STORY2
SX
X
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1.103
STORY1
SX
X
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1.085
STORY4
SXP
X
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0.0111
1.062
STORY3
SXP
X
0.0090
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STORY2
SXP
X
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1.042
STORY1
SXP
X
0.0024
0.0024
1.016
STORY4
SXN
X
0.0133
0.0114
1.167
STORY3
SXN
X
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1.166
STORY2
SXN
X
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1.164
STORY1
SXN
X
0.0028
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1.153
STORY4
SY
Y
0.0108
0.0108
1.004
STORY3
SY
Y
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0.0086
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SY
Y
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0.0058
1.003
STORY1
SY
Y
0.0026
0.0026
1.002
STORY4
SYP
Y
0.0117
0.0108
1.091
STORY3
SYP
Y
0.0094
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1.092
STORY2
SYP
Y
0.0064
0.0058
1.096
STORY1
SYP
Y
0.0029
0.0026
1.103
STORY4
SYN
Y
0.0118
0.0108
1.098
125
STORY3
SYN
Y
0.0095
0.0086
1.098
STORY2
SYN
Y
0.0064
0.0058
1.102
STORY1
SYN
Y
0.0029
0.0026
1.108
Mampostería diseño Concreto
126
ACI 318-99 Concrete Frame Design Report
Prepared by ANALISIS Y DISENO EN ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES DE HORMIGON ARMADO, MAMPOSTERIA Y ACERO ESTRUCTURAL APLICANDO EL USO DEL COMPUTADOR.
Model Name: Mamposteria.edb
18 May 2010
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY4
B135
D15
Location
End-I
127
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
1.233E-05
6.153E-06
0.000
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY4
B135
D15
STORY4
B135
STORY4
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
Middle
3.074E-06
5.408E-06
0.000
D15
End-J
1.230E-05
6.138E-06
0.000
B136
D15
End-I
1.150E-05
5.741E-06
0.000
STORY4
B136
D15
Middle
2.868E-06
5.051E-06
0.000
STORY4
B136
D15
End-J
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128
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
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B145
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129
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
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B154
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130
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
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B164
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STORY4
B164
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B184
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B185
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B185
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B186
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B186
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B187
V25X42
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B187
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B187
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B135
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131
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
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Section
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Name
STORY3
B135
D20
STORY3
B136
STORY3
Location
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132
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
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Name
STORY3
B145
D15
STORY3
B145
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Location
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B149
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B149
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B151
D15
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133
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY3
B154
D15
STORY3
B154
STORY3
Location
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B160
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B161
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B163
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B164
D15
Middle
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134
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY3
B164
D15
STORY3
B165
STORY3
Location
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B165
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B166
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B166
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B166
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D15
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B167
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B167
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B168
D20
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B168
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B168
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B184
V25X42
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STORY3
B184
V25X42
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1.930E-05
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STORY3
B184
V25X42
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STORY3
B185
V25X42
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STORY3
B185
V25X42
Middle
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1.900E-05
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STORY3
B185
V25X42
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STORY3
B186
V25X42
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STORY3
B186
V25X42
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STORY3
B186
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STORY3
B187
V25X42
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STORY3
B187
V25X42
Middle
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STORY3
B187
V25X42
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STORY3
B188
V25X42
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STORY3
B188
V25X42
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STORY3
B188
V25X42
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6.549E-04
135
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
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Name
STORY3
B189
V25X42
STORY3
B189
STORY3
Location
Top
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B189
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B190
V25X42
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B190
V25X42
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STORY3
B190
V25X42
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B191
V25X42
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B191
V25X42
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B191
V25X42
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B135
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B135
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B137
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B137
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B138
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B138
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B139
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B139
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B139
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B140
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B140
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STORY2
B140
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STORY2
B141
D20
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136
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY2
B141
D20
STORY2
B141
STORY2
Location
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Rebar Area
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B142
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B142
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B143
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STORY2
B143
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End-J
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STORY2
B144
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B144
D15
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B144
D15
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B145
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B145
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B147
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B147
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B148
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B148
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STORY2
B149
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STORY2
B149
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Middle
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STORY2
B149
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End-J
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STORY2
B150
D15
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STORY2
B150
D15
Middle
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137
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY2
B150
D15
STORY2
B151
STORY2
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
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B156
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B157
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B157
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B158
D15
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B158
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B158
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STORY2
B159
D15
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STORY2
B159
D15
Middle
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B159
D15
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STORY2
B160
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STORY2
B160
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Middle
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STORY2
B160
D15
End-J
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1.883E-04
138
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
Beam
Section
Level
Bay
Name
STORY2
B161
D15
STORY2
B161
STORY2
Location
Top
Bottom
Shear
Rebar Area
Rebar Area
Rebar Area
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D15
Middle
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139
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
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Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
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Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
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143
Concrete Beam Design - Flexural & Shear Design Rebar Areas Story
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May 18, 2010 15:39
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S31
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Prog Calc
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Prog Calc
STORY1
S31
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Prog Calc
Seismic
Prog Calc
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
Yes
ETABS v9.5.0 File:MAMPOSTERIA Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:39
Summary Input Data - Spandrel Geometry Data
Flange
Story Spandrel Station Cover Cover
208
PAGE 6
(UBC97)
Spandrel
Spandrel
Flange
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S1
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209
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2.953
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#32
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P1 Top Not Needed
#32
#42
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STORY2 2.953
Bot
#32
#42
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2.953
P1 Top 0.528
#32
#42
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#32
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2.953
Bot 0.602
#32
#42
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Leg 1
STORY4 Leg 1
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0.528
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Top
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211
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1.598
Leg 1
STORY3 2.953
Leg 1
2.953
#32
#42
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0.2685
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P2 Top 0.132
#32
#42
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#32
#42
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Bot
0.132
0.132
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top of pier. *****
Design
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Message:
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D/C
ratio
exceeds
1.0
at
bottom of pier.
STORY2 Leg 1
P2
2.953
Top
*****
2.953 Design
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#32
#42
0.600
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Leg 1
#32
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Inadequacy
Message:
Flexural
D/C
ratio
exceeds
1.0
at
bottom of pier.
Leg 1
Leg 1
STORY1 2.953
P2 Top 0.132
#32
#42
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0.3168
Top
#32
#42
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2.953
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#32
#42
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Top
#32
#42
0.600
0.2703
Bot
STORY4 Leg 1
1.598
P3
Top
0.131 Bot
Leg 1
1.598
P3 Top 0.131
#32
#42
0.600
1.0008
Top
Leg 1
STORY3 2.953
#32
#42
0.600
2.0424
Bot
2.953
Bot 0.131
Leg 1
0.131
212
***** Design Inadequacy Message: Flexural D/C ratio exceeds 1.0 at top of pier. ***** Design Inadequacy bottom of pier.
STORY2
P3
Message:
Top
Leg 1
2.953
0.131
Leg 1
2.953
Bot 0.131
*****
Design
Inadequacy
Flexural
D/C
ratio
exceeds
1.0
at
#32
#42
0.600
0.1461
Top
#32
#42
0.600
1.1289
Bot
Message:
Flexural
D/C
ratio
exceeds
1.0
at
bottom of pier.
Leg 1
Leg 1
STORY1 2.953
P3 Top 0.131
#32
#42
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0.3561
Top
#32
#42
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2.953
Bot 0.155
#32
#42
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#32
#42
0.600
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Bot
#32
#42
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Top
#32
#42
0.600
0.1796
Bot
STORY4 Leg 1
1.598
P4
Top
Not Needed Bot
Leg 1
1.598
STORY3 Leg 1
2.953
Not Needed
P4
Top
0.531
Leg 1
2.953
Bot Not Needed
P4 Top Not Needed
#32
#42
0.600
0.1833
Top
Leg 1
STORY2 2.953
Bot
#32
#42
0.600
0.2789
Bot
#32
#42
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0.2628
Top
#32
#42
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0.3622
Bot
Leg 1
2.953
STORY1 Leg 1
2.953
0.531
P4
Top
0.531 Bot
Leg 1
2.953
0.604
213
STORY4 Leg 1
1.598
P5
Top
#32
#42
0.600
0.2487
Top
#32
#42
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0.2036
Bot
#32
#42
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Top
#32
#42
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0.2740
Bot
P5 Top 0.150
#32
#42
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Top
Bot
#32
#42
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Bot
P5 Top 0.150
#32
#42
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0.1513
Top
Bot
#32
#42
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Bot
#32
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Top
#32
#42
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Bot
#32
#42
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Top
#32
#42
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0.1844
Bot
Not Needed
Bot Leg 1
1.598
STORY3 Leg 1
1.598
Not Needed
P5
Top
0.150 Bot
Leg 1
1.598
Leg 1
STORY2 1.598
Leg 1
1.598
Leg 1
STORY1 1.598
Leg 1
1.598
STORY4 Leg 1
1.598
Leg 1
1.598
STORY3 Leg 1
1.598
0.150
0.150
0.180
P6
Top
Not Needed Bot 0.150
P6
Top
0.150 Bot
Leg 1
1.598
0.150
214
STORY2 Leg 1
Leg 1
P6
Top
1.598
0.150
1.598
Bot 0.150
STORY1
P6
Top
Leg 1
1.598
0.150
Leg 1
1.598
Bot 0.162
STORY4 Leg 1
1.598
P7
Top
#32
#42
0.600
0.2335
Top
#32
#42
0.600
0.2741
Bot
#32
#42
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Top
#32
#42
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0.3694
Bot
#32
#42
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0.2823
Top
#32
#42
0.600
0.1808
Bot
Not Needed Bot
Leg 1
1.598
P7 Top 0.149
#32
#42
0.600
0.1171
Top
Leg 1
STORY3 1.598
#32
#42
0.600
0.1815
Bot
Leg 1
1.598
Bot 0.149
P7 Top 0.149
#32
#42
0.600
0.2115
Top
Leg 1
STORY2 1.598
Bot
#32
#42
0.600
0.2680
Bot
#32
#42
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#32
#42
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Bot
#32
#42
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Top
Leg 1
1.598
STORY1 Leg 1
Leg 1
0.149
P7
Top
1.598
0.149
1.598
Bot 0.159
STORY4 Leg 1
Not Needed
1.598
P8
Top
Not Needed
215
Bot Leg 1
1.598
Leg 1
STORY3 1.598
Leg 1
1.598
Leg 1
STORY2 1.598
Leg 1
1.598
STORY1 Leg 1
Leg 1
#42
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0.1710
Bot
P8 Top 0.152
#32
#42
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Top
Bot
#32
#42
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0.2229
Bot
P8 Top 0.152
#32
#42
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0.1518
Top
Bot
#32
#42
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#32
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#32
#42
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Bot
#32
#42
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Top
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0.152
0.152
P8
Top
1.598
0.152
1.598
Bot 0.182
STORY4 Leg 1
#32
P9
Top
2.953
Not Needed #32
#42
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0.1158
Bot
Leg 1
2.953
Bot Not Needed
STORY3 2.953
P9 Top Not Needed
#32
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#32
#42
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Bot Not Needed
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#32
#42
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Bot
Leg 1
STORY2 Leg 1
2.953
P9
Top
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Leg 1
2.953
0.552
216
STORY1 Leg 1
Leg 1
P9
Top
#32
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#32
#42
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#32
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#42
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#32
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STORY4
P10
Top
Leg 1
2.953
Not Needed
Leg 1
2.953
Bot Not Needed
STORY3 Leg 1
2.953
P10
Top
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Leg 1
2.953
Leg 1
STORY2 2.953
Leg 1
2.953
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Top
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#32
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STORY4 2.953
Bot
#32
#42
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STORY3 Leg 1
2.953
Not Needed
P11
Top
Not Needed
217
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2.953
Leg 1
STORY2 2.953
Leg 1
2.953
Leg 1
STORY1 2.953
Leg 1
2.953
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Bot
#32
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#32
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#32
#42
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P12
Top
Not Needed Bot
Leg 1
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STORY3 Leg 1
1.598
Not Needed
P12
Top
Not Needed Bot
Leg 1
1.598
STORY2 1.598
P12 Top 0.117
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#42
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#32
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Leg 1
STORY1 Leg 1
1.598
Not Needed
P12
Top
0.122 Bot
Leg 1
1.598
0.131
218
STORY4 Leg 1
Leg 1
Top
1.598
Not Needed
1.598
Bot Not Needed
STORY3 Leg 1
P13
P13
Top
#32
#42
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#32
#42
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Bot
#32
#42
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1.598
Not Needed
#32
#42
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Bot
Leg 1
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Bot Not Needed
P13 Top 0.107
#32
#42
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Top
Leg 1
STORY2 1.598
Bot
#32
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Bot
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#32
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Bot
Leg 1
1.598
STORY4 Leg 1
1.598
0.107
P14
Top
0.354 Bot
Leg 1
1.598
STORY3 Leg 1
1.598
Not Needed
P14
Top
Not Needed Bot
Leg 1
1.598
P14 Top 0.354
#32
#42
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Top
Leg 1
STORY2 1.598
#32
#42
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Bot
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Bot 0.356
#32
#42
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Top
Leg 1
STORY1 Leg 1
1.598
0.354
P14
Top
0.387
219
Bot Leg 1
1.598
STORY4 Leg 1
1.598
1.598
STORY3 Leg 1
Leg 1
P15
Top
Leg 1
P15
Top
1.598
Bot Not Needed
P15
Top
1.598
STORY1 Leg 1
1.598
Bot
#32
#42
0.600
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#32
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#32
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Not Needed
Not Needed
1.598
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#42
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Bot Leg 1
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P15
Top
0.130 Bot
Leg 1
1.598
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P16 Top Not Needed
#32
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Bot
9.225E-02
9.225E-02
File:MAMPOSTERIA
Units:Kgf-m
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PAGE 9
(UBC97)
/----------Required Reinforcing Steel-----------/ Story M{bot}
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4.667
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708.711
708.711
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L/d
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S4 1.598
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2.000
Left
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Left
1.598
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Right 0.226
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0.959
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S9
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2.333
2.356
2.356
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708.711
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2.333
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2.000
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2.311
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4.422
Right 0.212
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4.467
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1.772
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1.598
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Right 0.270
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1.598
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4.100
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S22
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1.922
Left
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4.367
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2.444
Left
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708.711
708.711
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708.711
708.711
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1309.841
1309.841
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S19
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708.711
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Left
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3.733
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Right 0.197
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1.633
Right 0.487
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2.000
Left
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Left
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1.772
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Left
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4.667
Left
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4.100
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Left
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Right 0.459
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Right 0.348
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708.711
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708.711
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2.156
708.711
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S10
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2.356
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S8
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Right 0.404
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4.422
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STORY3
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Right 0.457
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L/d >= 4
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STORY3
4.444
4.444
S15 Left 1.598 L/d >= 4
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2.356
S17
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Left
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2.000
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1309.841
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1.772
1.772
STORY3
S18
Left
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L/d >= 4
2.953
Right L/d >= 4
S19
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Right 0.355
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1.772
S20 2.953
4.367
Left
0.297
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STORY3 1.772
2.953
Left
1.772
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0.334
0.959
STORY3 0.324
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1309.841
1309.841
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1309.841
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L/d >= 4
S21 2.998
2.199
2.953
Right 1.007
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2.953
Left
2.444
2.444
Left
2.600
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1309.841
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Right 0.396
Left
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Right 1.180
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1.922
Right 0.407
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1.633
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708.711
708.711
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1.633
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S25 1.598
Left
1.598
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1.772
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2.600
Left
1.772
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2.444
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S27
Left
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Right 0.473
S28 0.311
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Right 0.297
S29
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3.733
Left
2.953
2.953
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2.000
2.000
Left
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1309.841
1309.841
1309.841
1309.841
0.301
0.301
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1.306
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S26 2.953
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Right 0.942
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L/d >= 4
S30 2.953
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Right 0.340
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1.922
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1309.841
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0.395
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1.772
S31
Left
2.953
L/d >= 4
2.953
Right L/d >= 4
STORY2
S1
1.772
2.953
L/d >= 4
2.042
1.772
2.953
Right L/d >= 4
STORY2 2.584
1.772
S2 2.953
4.100
Left
0.404
1.772
2.953
STORY2 2.037
1.772
Left
4.511
1.772
0.436
STORY2 0.959
2.953
Left
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0.959
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2.669
1309.841
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1309.841
2.219
708.711
0.478
708.711
0.427
0.444
Left
1.598
0.439
1.598
Right 0.512
S6
1.598
2.000
2.000
2.000
2.000
Left
2.333
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708.711
708.711
0.423
0.494
0.327
0.459 Right
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4.667
4.667
Left
S5
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0.450
0.498
1.598
STORY2
1309.841
2.232
L/d >= 4
S4
STORY2
1309.841
0.866
L/d >= 4
Right 0.489
1309.841
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L/d >= 4
Right 0.404
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1309.841
L/d >= 4
S3 2.953
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STORY2 0.959
Left
S8 0.721
1.598
Right 0.398
S9 1.598
2.333
Left
1.598
0.959
STORY2 0.319
0.959
Left
2.156
1.567
S10
STORY2 0.262
1.542
1.598
Left
0.959
0.098
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0.350
0.959
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708.711
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Left
4.422
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0.953
L/d >= 4 4.422
708.711
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L/d >= 4
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1.598
Right 0.374
Left
S13 1.598
4.378
4.378
Right 0.631
708.711
0.332
L/d >= 4
S11 1.598
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Right 0.177
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1.598
2.356
2.356
Right 0.241
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2.356
2.356
Left 0.502
257
2.311
708.711
708.711
708.711
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0.063
0.070
Right 0.116
0.959
STORY2 0.655
0.959
1.598
Left
0.959
STORY2 0.845
0.658
0.959
0.959
STORY2 0.380
1.772
1.598
1.772
STORY2 0.390
1.772
1.772
0.612
STORY2 1.772
1.408
1.772
S15
Left
1.598
L/d >= 4
1.598
Right L/d >= 4
S16 2.953
STORY2 0.319
1.772
1.772
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0.671
708.711
708.711
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2.953
Left
2.000
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2.953
2.000
1309.841
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S19
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3.733
3.733
4.367
4.367
Left
1.922
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1309.841
1309.841
1.570
0.565
0.129
0.268
Right 0.211
4.467
4.467
Left
S17
2.953
0.899
0.678
2.953
2.953
708.711
L/d >= 4
Right 0.276
4.444
4.444
Right 0.612
0.770
L/d >= 4 Right
0.851
708.711
0.663
S14 1.598
2.311
1.922
0.373
258
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0.340
STORY2 0.831
0.686
1.772
1.772
STORY2 0.931
3.422
1.612
1.772
0.888
STORY2 1.772
S20
Left
2.953
L/d >= 4
2.953
Right L/d >= 4
S21 2.396
2.953
Right 1.299
S22 2.953
4.100
Left
3.422
1.772
STORY2 0.403
0.959
2.953
Left
2.600
0.959
0.401
STORY2 0.959
1.598
S24 1.598
Left
0.959
STORY2 0.706
1.332
1.598
0.959
0.931
STORY2 3.235
1.598
S26 3.235
1.633
1.633
Left
1309.841
1.015
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708.711
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1.633
708.711
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0.444 1.633
708.711
0.379
0.464
Left
2.600
708.711
1.192
1.114 Right
1.098
1309.841
1.962
0.466
S25 1.598
1309.841
0.805
0.443
Right 0.400
1309.841
0.729
1.191
Right 0.398
2.600
1309.841
1.480
S23 1.598
2.444
2.444
Right 1.449
4.100
2.600
708.711
0.767
0.871
Left 2.309
259
2.444
1309.841
1.935
Right 1.611
1.772
0.394
STORY2 1.772
2.953
2.444
1.772
0.385
STORY2 1.772
S27 2.953
Left
2.953
1.772
STORY2 0.612
1.423
1.772
1.772
STORY2 0.313
1.772
3.733
1.772
0.863
STORY2 1.772
0.690
1.772
S28 2.953
2.953
Left
0.534
1.772
2.953
Right L/d >= 4
S30 2.953
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0.485
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0.280
1309.841
0.407
Left
1.922
1309.841
1309.841
1309.841
1.584
0.565
0.136
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2.953
1.922
1309.841
0.335
0.367
S31 Left 2.953 L/d >= 4 Right L/d >= 4
S1
2.953
4.367
4.367
4.100
4.100
Left
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1309.841
1309.841
1309.841
0.728
0.826
1.819
L/d >= 4 Right
1.653
2.000
2.000
Left
L/d >= 4
2.953
1309.841
0.437
2.953
STORY1
0.363
0.325
S29
2.953
1309.841
0.642
Right 0.219
3.733
0.678
Right 0.283
1.015
1.267
Right 0.620
1309.841
4.667
L/d >= 4
260
1309.841
0.587
STORY1 2.015
2.026
1.772
1.772
S2
Left
2.953
L/d >= 4
2.953
Right L/d >= 4
STORY1
S3
1.772
2.953
L/d >= 4
0.529
1.772
2.953
Right L/d >= 4
STORY1 0.558
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S4 1.598
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0.563
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0.959
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2.000
Left
1.598
0.560
1.598
Right 0.519
S6 1.598
0.959
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STORY1 0.959
0.436
0.959
2.000
2.000
Left
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1309.841
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708.711
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2.333
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S7 1.598
Left
2.333
708.711
0.622
0.553 Right
0.368
1309.841
2.251
0.556
S5
STORY1
2.000
1309.841
0.520
Right 0.289
4.667
4.667
Right 0.519
4.511
1.598
2.333
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S8
Left
1.598
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1.598
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2.356
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708.711
708.711
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S9
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1.598
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Right 0.689
S10
2.156
Left
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L/d >= 4
1.598
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S13 1.598
1.598
Left
2.311
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S14 Left 1.598 L/d >= 4 Right L/d >= 4
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1.598
708.711
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4.422
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4.378
Right 0.576
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4.444
Left
L/d >= 4
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708.711
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1.598
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1.772
0.520
STORY1 1.772
S16 2.953
Left
2.953
1.772
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1.772
1.772
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1.772
1.772
STORY1 0.748
1.772
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Left
1.772
2.953
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STORY1 3.225
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S18
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2.953
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1309.841
1309.841
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Right 0.499
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4.100
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0.723
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2.444
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1309.841
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1.772
STORY1
S22
Left
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2.953
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Left
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708.711
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Left
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2.600
Left
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Right 0.409
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Left 0.437
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2.000
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S29
Left
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Right L/d >= 4
S30
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Left
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Right 0.403
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S31 Left 2.953 L/d >= 4
2.953
BASE 1.034
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4.100
Left
1.772
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1309.841
1309.841
1309.841
1309.841
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1309.841
L/d >= 4
S2 2.953
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1.922
Right 0.902
4.367
2.121
1.279
265
2881.649
1.028
3.3 MODELO ESTRUCTURAS METALICAS 3.3.1 Cálculo y tablas de datos. ETABS v9.5.0 File:METALICO Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:41
PROJECT INFORMATION
Company Name: ANALISIS Y DISENO EN ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES DE HORMIGON ARMADO, MAMPOSTERIA Y ACERO ESTRUCTURAL APLICANDO EL USO DEL COMPUTADOR.
ETABS v9.5.0
File:METALICO
S T O R Y
D A T A
STORY
SIMILAR TO
STORY4
Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:41
HEIGHT
ELEVATION
STORY1
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STORY3
STORY1
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STORY2
STORY1
2.680
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STORY1
None
2.680
2.680
BASE
None
0.000
ETABS v9.5.0 File:METALICO Units:Kgf-m
S T A T I C
L O A D
May 18, 2010 15:41
C A S E S
STATIC
CASE
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DEAD
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NOTIONAL
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SYN
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LIVET
LIVE
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ETABS v9.5.0
File:METALICO
R E S P O N S E
Units:Kgf-m
S P E C T R U M
May 18, 2010 15:41
C A S E S
RESP SPEC CASE: SPEC1
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COMBO
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0.0000
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----
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267
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----
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RESP SPEC CASE: SPEC2
BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA
MODAL
COMBO
CQC
DIRECTION
MODAL
COMBO
DAMPING
SRSS
0.0500
RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA
DIRECTION
FUNCTION
U1
----
U2
SEEOPC
UZ
----
SCALE FACT
N/A 1.0000 N/A
RESP SPEC CASE: SPEC3
BASIC RESPONSE SPECTRUM DATA
268
SPECTRUM
TYPICAL
ANGLE
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0.0000
0.0000
MODAL
DIRECTION
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COMBO
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MODAL
SPECTRUM
TYPICAL
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0.0500
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0.0000
. RESPONSE SPECTRUM FUNCTION ASSIGNMENT DATA DIRECTION
FUNCTION
SCALE FACT
U1
----
N/A
U2
----
N/A
UZ
SEEOPC
ETABS v9.5.0
A U T O
1.0000
File:METALICO
S E I S M I C
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SX
AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: X Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
269
May 18, 2010 15:41
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE R = 5 I = 0.5 hn = 10.720 (Building Height)
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then:
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
Tetabs, else T = 1.30 Ta If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
270
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5055 sec T Used = 0.7077 sec W Used = 404484.77
V (Eqn 1) = 0.0636W V (Eqn 2) = 0.0825W V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
V Used = 0.0636W = 25720.76
Ft Used = 1274.13
AUTO SEISMIC STORY FORCES STORY
FX
FY
FZ
MX
MY
MZ
STORY4 0.000 STORY3 0.000
10380.79
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0.00
0.000
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0.00
0.000
0.000
0.000
271
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0.00
0.00
0.000
2556.66
0.00
0.00
0.000
0.000
STORY1 0.000 683.343 ETABS v9.5.0 A U T O
5113.32
File:METALICO
S E I S M I C
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SXP AUTO SEISMIC INPUT DATA Direction: X + EccY Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE
R = 5 I = 0.5 hn = 10.720 (Building Height)
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
272
May 18, 2010 15:41
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then: Tetabs, else T = 1.30 Ta
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5055 sec T Used = 0.7077 sec W Used = 404484.77
V (Eqn 1) = 0.0636W V (Eqn 2) = 0.0825W V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
V Used = 0.0636W = 25720.76
Ft Used = 1274.13
273
AUTO SEISMIC STORY FORCES
STORY
FY
FZ
MX
10380.79
0.00
0.00
0.000
7669.98
0.00
0.00
0.000
STORY2 0.000 -3624.067
5113.32
0.00
0.00
0.000
STORY1 0.000 -857.121
2556.66
0.00
0.00
0.000
MY
FX MZ
STORY4 0.000 -6475.017 STORY3 0.000
-5436.101
ETABS v9.5.0
A U T O
File:METALICO
S E I S M I C
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SXN
AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: X - EccY Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4
274
May 18, 2010 15:41
Bottom Story: BASE
R = 5 I = 0.5 hn = 10.720 (Building Height)
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then: Tetabs, else T = 1.30 Ta
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
275
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5055 sec T Used = 0.7077 sec W Used = 404484.77
V (Eqn 1) = 0.0636W V (Eqn 2) = 0.0825W V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
V Used = 0.0636W = 25720.76
Ft Used = 1274.13
AUTO SEISMIC STORY FORCES
STORY MY
FX
FY
FZ
MX
10380.79
0.00
0.00
0.000
7669.98
0.00
0.00
0.000
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0.00
0.00
0.000
2556.66
0.00
0.00
0.000
MZ
STORY4 0.000 6475.017 STORY3 0.000
5436.101
STORY2 0.000 3624.067 STORY1 0.000
2223.806
276
ETABS v9.5.0
A U T O
File:METALICO
S E I S M I C
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SY
AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: Y Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE
R = 5 I = 0.5 hn = 10.720 (Building Height)
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
277
May 18, 2010 15:41
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then: Tetabs, else T = 1.30 Ta
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5055 sec T Used = 0.7077 sec W Used = 404484.77
V (Eqn 1) = 0.0636W V (Eqn 2) = 0.0825W V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
V Used = 0.0636W = 25720.76
278
Ft Used = 1274.13
AUTO SEISMIC STORY FORCES
STORY MY
FX
FY
FZ
MX
MZ
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STORY1 0.000
0.00
0.000
0.00
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0.00
5113.32
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0.000
0.00
2556.66
0.00
0.000
0.000
0.000
0.000
ETABS v9.5.0
A U T O
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0.000
STORY2 0.000
0.00
File:METALICO
S E I S M I C
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SYP
AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: Y - EccX Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated
279
May 18, 2010 15:41
PAGE 9
Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE
R = 5 I = 0.5 hn = 10.720 (Building Height)
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then: Tetabs, else T = 1.30 Ta
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0
280
If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5055 sec T Used = 0.7077 sec W Used = 404484.77
V (Eqn 1) = 0.0636W V (Eqn 2) = 0.0825W V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
V Used = 0.0636W = 25720.76
Ft Used = 1274.13
AUTO SEISMIC STORY FORCES
STORY MY
FX
FY
FZ
MX
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10380.79
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0.00
0.000
-1848.556
ETABS v9.5.0
A U T O
File:METALICO
S E I S M I C
Units:Kgf-m
U B C 9 7
Case: SYN
AUTO SEISMIC INPUT DATA
Direction: Y + EccX Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No
Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units)
Top Story: STORY4 Bottom Story: BASE
R = 5 I = 0.5 hn = 10.720 (Building Height)
Soil Profile Type = SC Z = 0.3 Ca = 0.3300 Cv = 0.4500
282
May 18, 2010 15:41
PAGE 10
AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS
Ta = Ct (hn^(3/4))
If Z >= 0.35 (Zone 4) then: Tetabs, else T = 1.30 Ta
If Tetabs <= 1.30 Ta then T =
If Z < 0.35 (Zone 1, 2 or 3) then: If Tetabs <= 1.40 Ta then T = Tetabs, else T = 1.40 Ta
V = (Cv I W) / (R T)
(Eqn. 1)
V <= 2.5 Ca I W / R
(Eqn. 2)
V >= 0.11 Ca I W
(Eqn. 3)
If T <= 0.7 sec, then Ft = 0 If T > 0.7 sec, then Ft = 0.07 T V <= 0.25 V
AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS
Ta = 0.5055 sec
T Used = 0.7077 sec W Used = 404484.77
V (Eqn 1) = 0.0636W V (Eqn 2) = 0.0825W V (Eqn 3) = 0.0182W V (Eqn 4) = 0.0384W
283
V Used = 0.0636W = 25720.76
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STORY MY
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D A T A
MASS
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FROM
MASS ONLY
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Yes
284
May 18, 2010 15:41
PAGE 11
M A S S
S O U R C E
L O A D S
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STORY Y-M
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M A S S
May 18, 2010 15:41
PAGE 12
D A T A
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7.485
STORY4
DIAPHRAGM
6.230
5.889 STORY1 6.156
ETABS v9.5.0
File:METALICO
A S S E M B L E D
STORY RZ
Units:Kgf-m
P O I N T
UX
May 18, 2010 15:41
PAGE 13
M A S S E S
UY
285
UZ
RX
RY
STORY4
9.441E+03
9.441E+03
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
1.060E+04
1.060E+04
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
1.060E+04
1.060E+04
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
4.058E+05 STORY3 4.799E+05 STORY2 4.799E+05 STORY1 4.542E+05
1.060E+04
BASE
1.060E+04
1.059E+02
1.059E+02
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
4.135E+04
4.135E+04
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00
0.000E+00 Totals 1.820E+06
ETABS v9.5.0
File:METALICO
C E N T E R S O F
O F
Units:Kgf-m
C U M U L A T I V E
May 18, 2010 15:41 M A S S
&
C E N T E R S
R I G I D I T Y
STORY DIAPHRAGM OF RIGIDITY--/ LEVEL ORDINATE-Y
MASS
ORDINATE-X
ORDINATE-Y
ORDINATE-X
D1
9.441E+03
7.485
6.230
7.485
D1
2.004E+04
7.485
6.050
7.485
STORY2 5.663
D1
3.064E+04
7.485
5.994
7.485
STORY1
D1
4.089E+04
7.485
6.035
7.485
STORY4
NAME
/----------CENTER OF MASS----------//--CENTER
5.520 STORY3 5.592
5.805
286
ETABS v9.5.0
M O D A L
File:METALICO
P E R I O D S
Units:Kgf-m
A N D
May 18, 2010 15:41
F R E Q U E N C I E S
MODE
PERIOD
FREQUENCY
CIRCULAR FREQ NUMBER
(TIME)
(CYCLES/TIME)
(RADIANS/TIME)
Mode 1 5.13156
1.22442
0.81671
Mode 2
0.96727
1.03384
Mode 3 7.20159
0.87247
1.14617
Mode 4
0.41360
2.41778
Mode 5 21.15509
0.29701
3.36694
Mode 6
0.25882
3.86372
0.25826
3.87208
0.20256
4.93690
0.16028
6.23919
0.13312
7.51217
6.49582
15.19134
24.27647 Mode 7 24.32899 Mode 8 31.01944 Mode 9 39.20198 Mode 10 47.20034
Mode 11
0.11077
9.02764
56.72232 Mode 12 70.34985
0.08931
287
11.19653
ETABS v9.5.0 M O D A L
File:METALICO
Units:Kgf-m
P A R T I C I P A T I N G
May 18, 2010 15:41
M A S S
R A T I O S
MODE RY-ROTN
X-TRANS RZ-ROTN
Y-TRANS
Z-TRANS
RX-ROTN
NUMBER %MASS
%MASS %MASS
%MASS
%MASS
%MASS
Mode 1 0.00 < 0>
0.00 < 0> 0.00 < 0>
87.53 < 88>
0.00 <
0>
99.09 < 99>
13.02 < 13>
0.00 < 88>
0.00 <
0>
0.00 < 99>
Mode 2 16.60 < 17>
69.39 < 69>
Mode 3 83.08 <100>
68.23 < 81> 13.55 < 83>
0.00 < 88>
0.00 <
0>
0.00 < 99>
0.00 < 81>
9.27 < 97>
0.00 <
0>
0.71 <100>
0.00 < 97>
0.00 <
0>
0.00 <100>
0.00 < 97>
0.00 <
0>
0.00 <100>
Mode 4 0.00 <100> Mode 5 0.00 <100> Mode 6
0.00 < 83> 0.75 < 82> 10.67 < 94> 11.57 < 94>
0.00 <100>
0.64 < 94>
Mode 7 0.00 <100>
0.00 < 94> 0.00 < 94>
2.61 < 99>
0.00 <
0>
0.19 <100>
0.00 < 94>
0.59 <100>
0.00 <
0>
0.01 <100>
0.00 <100>
0.00 <
0>
0.00 <100>
0.00 <100>
0.00 <
0>
0.00 <100>
0.00 <100>
0.00 <
0>
0.00 <100>
0.00 <100>
0.00 <
0>
0.00 <100>
Mode 8 0.00 <100> Mode 9 0.00 <100> Mode 10 0.30 <100> Mode 11
0.00 < 94> 0.07 < 94> 4.35 < 99> 4.83 < 98> 0.03 < 99> 0.01 < 98>
0.00 <100>
1.37 <100>
Mode 12 0.01 <100>
1.52 <100> 0.00 <100>
288
ETABS v9.5.0
STORY2
X
File:METALICO
Units:Kgf-m
SXN
May 18, 2010 15:41
1/401
STORY1
X
SXN
1/645
STORY4
Y
SY
1/525
STORY3
Y
SY
1/303
STORY2
Y
SY
1/238
STORY1
Y
SY
1/255
STORY4
Y
SYP
1/477
STORY3
Y
SYP
1/278
STORY2
Y
SYP
1/219
STORY1
Y
SYP
1/241
STORY4
Y
SYN
1/477
STORY3
Y
SYN
1/278
STORY2
Y
SYN
1/219
STORY1
Y
SYN
1/241
STORY4
X
SPEC1
1/937
STORY3
X
SPEC1
1/561
STORY2
X
SPEC1
1/475
STORY1
X
SPEC1
1/784
STORY4
Y
SPEC2
1/893
STORY3
Y
SPEC2
1/485
STORY2
Y
SPEC2
1/365
STORY1
Y
SPEC2
1/382
ETABS v9.5.0
File:METALICO
Units:Kgf-m
DISPLACEMENTS AT DIAPHRAGM CENTER OF MASS
289
May 18, 2010 15:41
PAGE 17
STORY
DIAPHRAGM
LOAD
UX
UY
RZ
STORY4
D1
SX
0.0202
0.0000
-0.00028
STORY3
D1
SX
0.0162
0.0000
-0.00020
STORY2
D1
SX
0.0104
0.0000
-0.00012
STORY1
D1
SX
0.0040
0.0000
-0.00004
STORY4
D1
SXP
0.0204
0.0000
-0.00061
STORY3
D1
SXP
0.0163
0.0000
-0.00048
STORY2
D1
SXP
0.0105
0.0000
-0.00031
STORY1
D1
SXP
0.0040
0.0000
-0.00011
STORY4
D1
SXN
0.0199
0.0000
0.00006
STORY3
D1
SXN
0.0161
0.0000
0.00008
STORY2
D1
SXN
0.0104
0.0000
0.00007
STORY1
D1
SXN
0.0039
0.0000
0.00004
STORY4
D1
SY
0.0000
0.0357
0.00000
STORY3
D1
SY
0.0000
0.0306
0.00000
STORY2
D1
SY
0.0000
0.0218
0.00000
STORY1
D1
SY
0.0000
0.0105
0.00000
STORY4
D1
SYP
0.0003
0.0357
-0.00038
STORY3
D1
SYP
0.0001
0.0306
-0.00032
STORY2
D1
SYP
0.0001
0.0218
-0.00021
STORY1
D1
SYP
0.0000
0.0105
-0.00008
STORY4
D1
SYN
-0.0003
0.0357
0.00038
STORY3
D1
SYN
-0.0001
0.0306
0.00032
STORY2
D1
SYN
-0.0001
0.0218
0.00021
STORY1
D1
SYN
0.0000
0.0105
0.00008
STORY4
D1
SPEC1
0.0139
0.0000
0.00088
STORY3
D1
SPEC1
0.0114
0.0000
0.00074
290
STORY2
D1
SPEC1
0.0074
0.0000
0.00050
STORY1
D1
SPEC1
0.0028
0.0000
0.00020
STORY4
D1
SPEC2
0.0000
0.0226
0.00000
STORY3
D1
SPEC2
0.0000
0.0197
0.00000
STORY2
D1
SPEC2
0.0000
0.0143
0.00000
STORY1
D1
SPEC2
0.0000
0.0070
0.00000
STORY4
D1
SPEC3
0.0000
0.0000
0.00000
STORY3
D1
SPEC3
0.0000
0.0000
0.00000
STORY2
D1
SPEC3
0.0000
0.0000
0.00000
STORY1
D1
SPEC3
0.0000
0.0000
0.00000
ETABS v9.5.0
File:METALICO
Units:Kgf-m
May 18, 2010 15:41
PAGE 22
STORY MAXIMUM AND AVERAGE LATERAL DISPLACEMENTS
STORY
LOAD
DIR
MAXIMUM
AVERAGE
RATIO
STORY4
SX
X
0.0219
0.0202
1.085
STORY3
SX
X
0.0175
0.0163
1.078
STORY2
SX
X
0.0112
0.0105
1.071
STORY1
SX
X
0.0042
0.0040
1.062
STORY4
SXP
X
0.0242
0.0204
1.187
STORY3
SXP
X
0.0195
0.0165
1.183
STORY2
SXP
X
0.0125
0.0106
1.180
STORY1
SXP
X
0.0047
0.0040
1.177
STORY4
SXN
X
0.0203
0.0199
1.020
STORY3
SXN
X
0.0166
0.0161
1.030
STORY2
SXN
X
0.0108
0.0104
1.040
STORY1
SXN
X
0.0042
0.0039
1.056
291
STORY4
SY
Y
0.0357
0.0357
1.000
STORY3
SY
Y
0.0306
0.0306
1.000
STORY2
SY
Y
0.0218
0.0218
1.000
STORY1
SY
Y
0.0105
0.0105
1.000
STORY4
SYP
Y
0.0386
0.0357
1.080
STORY3
SYP
Y
0.0330
0.0306
1.077
STORY2
SYP
Y
0.0234
0.0218
1.072
STORY1
SYP
Y
0.0111
0.0105
1.060
STORY4
SYN
Y
0.0386
0.0357
1.080
STORY3
SYN
Y
0.0330
0.0306
1.077
STORY2
SYN
Y
0.0234
0.0218
1.072
STORY1
SYN
Y
0.0111
0.0105
1.060
STORY4
SPEC1
X
0.0161
0.0148
1.083
STORY3
SPEC1
X
0.0133
0.0121
1.093
STORY2
SPEC1
X
0.0088
0.0079
1.103
STORY1
SPEC1
X
0.0034
0.0031
1.119
STORY4
SPEC2
Y
0.0226
0.0226
1.000
STORY3
SPEC2
Y
0.0197
0.0197
1.000
STORY2
SPEC2
Y
0.0143
0.0143
1.000
292
CONCLUSION
A medida que aumentan las construcciones, la cantidad de habitantes de un pueblo, los servicios públicos, lugares de diversiones masivos así como de servicios y la falta de conciencia en la ciudadanía aumentan el riesgo sísmico de la zona. Clasificar una región como zona de alto riesgo sísmico, implica que: el potencial sísmico es alto, que las edificaciones que existen podrían colapsar, provocando la muerte a un gran número de seres humanos, perdidas de riquezas y posibilidad de que el terreno sea de una gran magnitud y alcance grandes intensidades. Pocos ciudadanos conocen que su país es altamente sísmico, ante semejante situación, podemos recomendar a los diferentes sectores que inciden en la vida de un país a la educación y concientización de la población en la ocurrencia de un sismo. En las normas se establecen las condiciones técnicas que tienen que cumplir las estructuras de edificación, a fin de que su comportamiento ante fenómenos sísmicos evite consecuencias graves para la salud y la seguridad de las personas, evite pérdidas económicas y propicie la conservación de servicios básicos para la sociedad en caso de terremotos de intensidad elevada. En nuestro país, a la hora de construir estamos regidos por el Boletín de Recomendaciones Provisionales para el Análisis Sísmico de Estructuras (M-001) de La secretaria de Estado de Obras Publicas y Comunicaciones (SEOPC). La historia habla por sí sola, nuestro país es potencialmente sísmico, las instituciones públicas correspondientes han hecho su aporte, las reglas están marcadas, los software, normas y materiales están a nuestro alcance. Tomaremos conciencia ahora o después de una catástrofe.
293
Bibliografía
Libros
Diseño de Estructuras de Acero con LRFD, William T. Seguí, segunda edición. Análisis Estructural, 3era Edición (autor Russell C. Hibbeler) Análisis Estructural, autor: Aslam Rassimali, 2001. Diseño de Estructuras de Concreto, duodécima edición, autor: Arthur H. Nilson Análisis Estructural, autor: Aslam Rassimali, 2001. Aspectos Fundamentales del Concreto, autores: Gonzales Cuevas, Francisco Robles Fernández.
Manuales Deschapelles Bernardo: Manual de Recomendaciones Provisionales para el
Análisis Sísmico de Estructuras de la Secretaria de Estado de Obras Públicas y Comunicaciones SEOPC: (M-001) Sto.Dgo. 1977 Estrada Uribe Gabriel: Manual de Recomendaciones Provisionales para el Análisis Sísmico de Estructuras de la Secretaria de Estado de Obras Públicas y Comunicaciones SEOPC. ( M-001 ) Sto.Dgo.1977 Trigos Suarez José: Manual de Recomendaciones Provisionales para el Análisis Sísmico de Estructuras de la Secretaria de Estado de Obras Públicas y Comunicaciones SEOPC. ( M-001) Sto.Dgo.1978 Requisitos de Reglamentos para Concreto Estructural ACI-318S-05. Reglamentos para Construcciones en Edificios de Mampostería Estructural. Análisis y Diseños Estructural Utilizando el Programa ETABS v.9. Software de Diseño Integral para Edificaciones ETABS.
294